安置房模板方案(新).doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除金秋花园安置房模板工程施工方案一、工程概况本工程系厦门金秋园房地产有限公司开发的金秋花园安置房工程1#8#楼，为市政府的重点项目，该工程为八栋十层十七层住宅，另4#、5#、6#楼工程带有一层地下室、底层为农贸市场、二十七层均为住宅，地上总建筑面积为49815M2，地下室为5315.0M2建筑总高度最高为53.1M，建筑物抗震设防为七度，框架抗震柱为级、墙为级，本工程室内0.00，相当于黄海标高21.80M.，地下室高度为4.3M，局部高度为：4.7M，一层层高为3.9M，标准层层高均为2.9M。二、模板安装技术措施：1、施工准备：（1）材料：梁、柱、墙、梯板的模板均采用九夹板，楞木及牵杆均采用50100mm方木，支撑系统48为钢管支架，按合同工期及施工总进度。1#、2#、3#、7#、8#楼各配足四套（四个楼层）模板，支撑周转使用。（2）模板设计：根据施工图、工程特点、计划合同工期及现场环境，对各分部砼模板进行计算设计，确定木模板制作的几何尺寸，楞木规格、间距选用支架系统，支撑间距，对模板各荷载、侧压力等进行书面计算，编制各分部砼模板设计图等。（3）技术交底：根据模板支撑方案、图纸要求及工艺标准，以书面形式向班组进行安全技术交底。2、模板安装工艺：（1）柱模：柱模由四块木夹板组成，每隔400500mm设柱箍。柱顶与梁交接处留缺口，以便与梁模板接合，并在缺口左右及底部加钉衬口档木。柱模根部一侧设高300mm清扫口，断面大于500的柱加设12500对拉螺栓。为保证柱模的稳定和不变形，柱模与柱模之间应加钉水平撑和剪刀撑，同时在外排柱模外侧设置成对的斜撑，使整个柱群模板连成整体并保持稳定。（2）梁模：梁模由底板、侧板、夹木和斜撑等组成，下面用顶撑（支柱）支承，间距7001000mm左右，当梁高度大于700mm时，设12500对拉螺栓。主次梁同时支时，一般先支好主梁模板，经轴线、标高检查校正无误后，加以固定，在主梁上留出安装次梁的缺口，尺寸与次梁截面相同，缺口底部加钉衬口档木，以便与次梁模板相接，主梁、次梁的搭设和支撑方法均同矩形单梁支模方法。在支撑底部设一块300030050的垫板。（3）楼板模：楼板模安装时，先在次梁模板的外侧弹水平线，其标高为楼板板底标高减去模板厚和搁栅高度，再按墨线钉托木，并在侧板木档上钉竖向小方木托住托木，然后放置搁栅，再在底部用牵杆。铺设板模从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉子钉牢，其他部位少钉，以便拆模。在支撑底部均设一块300030050的垫板。（4）楼梯模板：模板支设前，根据层高放大样，先装平台梁模板，再装楼梯斜梁或楼梯底模板、外侧板。在外侧板内侧弹出楼梯底板厚度线，用板划出踏步侧板的档木，再钉侧板。沿踏步中间上面设反扶梯基，加钉1-2道吊木加固。（5）墙模：墙模安装先安内模，钢筋全部扎好后安装外模，内木楞50100mm，间距400500mm，外模钢楞间距700mm，对拉螺栓，对拉止水电螺栓间距600700mm。三、模板拆除技术措施：1、梁模、板模板拆除，必须持有监理及项目负责人签证的拆模申请表方可拆除。2、侧模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，方可拆除。3、拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料和钢管及时运走、整理。4、拆模程序一般是后支先拆，先支后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。5、拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。6、多层楼板模板支柱的拆除，应按下列要求进行；上层楼板正在浇灌砼时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层楼板模板的支柱，仅可拆除一部分，跨度4M以上的梁下均应保留支柱，其间距不得大于3M。四、模板安装、拆除的安全措施：1、进入现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4、安装与拆除高5M以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。6、遇六级风以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪、霜、雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。7、二人抬运模板时要互相配合、协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔，高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9、支撑、牵杠等不得搭在门窗和脚手架上，通道中间的斜撑、拉杆等应设在1.8M高以上。10、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。12、拆除模板一般用长撬棍。人不许站在正在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。本工程的模板计算按柱、梁、墙、板截面尺寸最大的计算，小于计算尺寸的可适当减小。本工程柱、梁、墙，板分别按柱700700mm，墙300mm厚，梁450900和4001770mm，板厚180mm进行设计计算。五、模板构造表结 构 名 称构 件 名 称规 格 单 位（mm）备 注地下室顶板-0.03 -0.9M板厚h=180楼板模板厚18mm木夹板拼接水平拉杆距下端0.5M一道往上每1.8M设一道楞木50100400mm牵杆483.5钢管，间距817mm牵杆撑483.5，横距817mm，纵距1100mm柱700700侧模18mm厚胶合板柱中加设M14对拉螺栓间距700mm立档50100300mm柱箍2483.5500mm剪力墙厚300侧模厚18mm夹板拼接增设M14对拉螺栓700mm立档50100500mm横档2483.5钢管，间距700mm框架梁450900梁底侧模板厚18mm夹板拼接梁半腰设M14700mm对拉螺栓底板楞木50100500mm支撑楞木的纵梁483.5钢管，间距1000mm支柱483.5钢管，横距600mm，纵距1000mm框架梁4001770梁底侧模板厚18mm夹板拼接梁半腰设M14700mm对拉螺栓底板楞木50100400mm支撑楞木的纵梁483.5钢管，间距800mm支柱483.5钢管，横距600mm，纵距800mm六、模板计算：一-0.03 -0.9M楼板模板计算（板厚180mm）1、楼板模板验算取单块模板150015025验算，楞木间距400，按三跨连梁计算。荷载设计值：恒载：G=3000.151.2+24000.150.251.2+11000.150.251.2=1183.5N/m活载：Q=25000.151.4=525N/m弯矩设计值：（考虑集中荷载作用F=F/2=2500/2=1250N）M=0.081183.5(0.4)2+0.12312500.4=125.43N.m承载力验算：（W1/6bh2=1/6150252=15625mm3）m=M/W=125.436103/156258.03N/mm2fm-15.21N/mm2 (满足要求)挠度验算：（I=1/12bh3=1/12150253=195312mm4）W=kq14/100EI=0.6771183.510-3(400)4/1008500195312=0.12mmW=400/250=1.6mm（满足要求）2、楞木验算采用50100楞木，楞木间距400，牵杆间距817，按三跨连梁计算。荷载设计值：恒载：G=(3000.41.2+240000.40.251.2+11000.40.251.2)=3156N/m活载：Q=25000.41.4=1400N/m弯矩设计值：（考虑集中荷载作用F=2500N）M=0.083156(0.817)2+0.21325000.817=603.6N.m承载力验算：（W=1/6501002=0.833105mm3）m=M/W=603.6103/0.833105=7.3N/mmfm=15.21N/mm2 (满足要求)挠度验算：（I=1/12bh3=1/12501003=4.17107mm4）W=kq14/100EI=0.677315610-3(817)4/10085004.17107=0.26mmW=817/250=3.3mm（满足要求）3、牵杆验算采用483.5扣件式钢管，间距817，牵杆撑纵间距1100，按五跨连梁计算。荷载设计值：恒载：G=3000.8171.2+240000.8170.251.2+11000.8170.251.2=6446N/m活载：Q=15000.8171.4=1716N/m 乘0.85折减系数：G=64460.85=5479 N/mQ=17160.85=1459 N/m弯矩设计值：M=0.1055479(1.1)2+0.1191459(1.1) =906.2N.m承载力验算：m=M/W=906.2103/5080=178.4N/mm2=210N/mm2(满足要求)挠度验算：W=kq14/100EI=0.6445479103(1100)4/1002.1103121900=2.02mmW=1100/250=4.4mm（满足要求）4、牵杆撑验算采用483.5扣件式钢管做牵杆撑，横距817，纵距1100。荷载设计值：恒载：G=7501.2+240000.251.2+11000.251.2=8430N/m活载：Q=10001.4=1400N/m2均布荷载化为集中荷载：（8430+1400）0.8171.1+8834.2N乘0.85折减系数：8834.20.85=7509 N稳定验算Lo=1800，r=15.8，=1800/15.8=114200（满足要求）初偏心矩e=48=eA/W=48489/5080=4.62 查表得：P=0.135N/PA=7509/0.135489=114 N/m2210 N/m2（满足要求）二柱模板计算（700700mm）1、立档验算：立档50100间距300，柱箍为483.5间距500，按五跨连梁计算。（1）荷载计算F6=0.22cto12V1/21.2(V=1.5m/h, to =200/(30+15)=4.44) =0.22244.44111.51/21.2 =34.45km/m2=0.345N/mm2F7=41.4=5.6km/m2=0.0056N/mm2Q6=0.03459000/3=10.35 N/mmQ7=0.0056900/3=1.68 N/mm（2）弯矩计算M=0.10510.35(500)2+0.1191.68(500)2=321668N.mm（3）承载力验算m=M/W=321668/0.833105=3.86 N/mm 2fm=15.21N/mm2（满足要求）（4）刚度验算f=kq14/100EI=0.64410.35(500)4/10085004.17106=0.12mm1014/250=4.06mm（满足要求）2、钢管柱箍验算钢管采用483.5间距500，11=500mm, 12=13=700mm1=F11122/8W=0.03450.85500(700)2/85080 =176.8 N/mm21=p/2=F1113/2A=0.03450.85500700/2489 =10.5 N/mm21+1=176.8+10.5187.3 N/mm2=210 N/mm2（满足要求）三地下室外墙模板计算（墙厚300mm）1、侧模验算取单块模板150015025验算，立档间距500，按三跨连梁计算。（1）荷载设计值：新浇砼侧压力F6=0.22cto12V1/21.2(V=1.0m/h, to =200/(28+15)=4.65) =0.22244.651111/21.2 =29.46km/m2=29460N/mm2倾倒砼产生的荷载：20001.4=2800N/m2以上荷载化为线荷载：29460 N/m20.15m=4419N/m2800/ m20.15m=420 N/m（2）弯矩设计值M=0.14419(0.5)2+0.117420(0.5)2=122.8N.m（3）承载力验算（W=1/6bh2=1/6150252=15625mm3）m=M/W=122.8103/15625=7.86 N/mm2fm=15.21 N/mm2（满足要求）（4）挠度验算：(I=1/12bh3=1/12150253=195312mm4)W=kq14/100EI=0.677441910-3(500)4/1008500195312=1.12mmW=500/250=2mm（满足要求）2、立档验算采用50100楞木，楞木间距500，支撑间距700，按三跨连梁计算。（1）荷载设计值：砼侧压力：29460 N/m20.5m=14730N/m倾倒砼产生的荷载：2800 N/m20.5m=1400N/m（2）弯矩设计值：M=0.114730(0.7)2+0.1171400(0.7)2=820N.m（3）承载力验算：(W=1/6bh2=1/6501002=0.833105mm3)m=M/W=820103/0.833105=9.84N/mm2fm=15.2 N/mm2（满足要求）（4）挠度验算：(I=1/12bh3=1/12501003=4.17107mm4)W=kq14/100EI=0.6771473010-3(700)4/10085004.17107=0.7mmW=700/250=2.8mm（满足要求）3、横档验算采用2483.5扣件式钢管，间距700，按五跨连梁计算。（1）荷载设计值：砼侧压力：29460 N/m20.7m0.85=17529N/m倾倒砼产生的荷载：2800 N/m20.7m0.85=1666N/m（2）弯矩设计值：M=0.10517529(0.7)2+0.1191666(0.7)2=1079N.m（3）承载力验算：m=M/W=1079103/50802=106.3N/mm1421N四地下室顶梁模板计算选梁截面450900和4001770的进行计算450900梁计算1、梁底板模计算：底板模板自重 0.3 0.35=0.11KN/m砼 自 重 250.350.90=7.87 KN/m 钢 筋 自 重 1.00.350.9=0.315KN/m振 动 荷 载 2.00.35=0.70 KN/m总 计 =8.99KN/m按六跨连续梁计算Km=-0.105 Kv=0.606 Kw=0.967（1）强度验算：Mmax=-0.1058.990.312=0.091KNMW1=M/fm=0.091106/13=7000mm3Wn=(450182)/6=129600mm37000 mm3（满足要求） （2）剪应力验算：V=KvQL=0.6068.990.31=1.688KN=(3V)/(2bh)=(32.55103)/(235018)=0.61MPafv=1.4 MPa0.61 MPa（满足要求） （3）挠度验算：按强度验算荷载组合，进行挠度验算时，不考虑振动荷载，所以q=8.99-0.7=8.29KN/m Kmql4 0.9678.293104W= - = - =0.48mm 100EI 10091031/12350183W=L/400=310/400=0.775mm0.48mm（满足要求）2、木横杆计算底板模板自重 0.3 0.31=0.09KN/m砼 自 重 250.310.90=7.65 KN/m 钢 筋 自 重 1.00.310.9=0.279KN/m振 动 荷 载 2.00.31=0.62 KN/m总 计 =8.639KN/m按简支梁计算（1）强度验算：Mmax=q(L2-4a2)/8=8.639(0.952-0.32)/8=0.588KnMW1=Mmax/fm=(0.588106)/13=45230mm3Wn=(bh2) /6=(501002)/6=83333mm345230mm3 （2）剪应力验算：V=q(L-2a)/2=12.04(0.95-20.3)/2=2.11Kn=(3V)/(2bh)=(32.11103)/(250100)=0.40Mpafv=1.4 MPa=0.40 MPa（满足要求） （3）挠度验算：按强度验算荷载组合，进行挠度验算时，不考虑振动荷载，所以q=12.04-0.62=11.42KN/m q 5L4 a2 (3L2-2a2)W= -(- - -) EL 384 48 11.42 59504 3002(39502-23002) = - (- - -) 91031/12801003 384 48 =1.12mmW=L/400=1000/400=2.5mm1.12mm（满足要求）3、梁侧模板计算（1）梁侧模受到砼的侧压力为：浇筑速度V=2m/h，浇筑温度T=30，砼坍落度影响修正系数Ks=1.0，外加剂影响修正系数Kw=1.0 1500P=4+- KsKwV1/3 T+30 1500 =4+- 1.01.021/3 T+30 =35.5kn/m2P=25H=251.40=35KN/m2取P值较小值，P=35KN/ m2作为计算值立档间距为310mm，按六跨连续梁计算侧压力化为线布荷载：q=35(1.40-0.10)=45.5KN/mKm=-0.105 Kv=0.606 Kw=0.967（2）强度验算：Mmax=KmqL2=-0.10545.50.312= -0.459KNMW1=Mmax/fm=0.459106/13=35308mm3Wn=(bh2) /6=(1300182)/6=70200mm3 35308 mm3（满足要求） （3）剪应力验算：V=KvqL=0.60645.50.31=8.55KN=(3V)/(2bh)=(38.55103)/(2130018)=0.55MPafv=1.4 MPa=0.55 MPa（满足要求）（4）挠度验算： KwqL 0.96745.53104W=- = - =0.71mm 100EL 10091031/121300183W=L/400=310/400=0.78mm0.71mm（满足要求）4、大横杆计算：采用483，立杆间距930mmF=(13.60.31)/2=2.11KN按三跨连续梁计算Km=-0.311 Kw=2.716（1）强度验算Mmax=KmFL=-0.3112.110.93=-0.61KnM Mmax 0.61106= - = - =135.9N/mm2 W 4490f=215N/mm2=135.9N/mm2（满足要求） （2）挠度验算： KwFL3 2.7162.111039303W= - = - =2.04mm 100EL 1002.1105107777W=L/400=930/400=2.33mm2.04mm（满足要求）5、支撑采用483的钢管，间距930mm，水平拉杆步距1.8m，立杆之间增设适当的剪力撑。=L/i=1800/15.9=113.2查得=0.475N=2.113+0.278=6.608KN（1）按强度验算：= N/A=6.608103/424=15.6 N/mm2=32.8N/mm2（满足要求）4001770梁计算1、梁底板模计算：底板模板自重 0.3 0.35=0.11KN/m砼 自 重 250.351.770=15.3 KN/m 钢 筋 自 重 1.00.351.77=0.62KN/m振 动 荷 载 2.00.35=0.70 KN/m总 计 =16.73KN/m按六跨连续梁计算Km=-0.105 Kv=0.606 Kw=0.967（1）强度验算：Mmax=-0.10516.730.312=0.16KNMW1=M/fm=0.16106/13=12307mm3Wn=(450182)/6=129600mm312307mm3（满足要求） （2）剪应力验算：V=KvQL=0.60616.730.31=3.14KN=(3V)/(2bh)=(32.55103)/(235018)=0.61MPafv=1.4 MPa0.61 MPa（满足要求） （3）挠度验算：按强度验算荷载组合，进行挠度验算时，不考虑振动荷载，所以q=16.73-0.7=16.03KN/m Kmql4 0.96716.033104W= - = - =0.65mm 100EI 10091031/12350183W=L/400=310/400=0.775mm0.65mm（满足要求）2、木横杆计算底板模板自重 0.3 0.31=0.09KN/m砼 自 重 250.311.77=15.04 KN/m 钢 筋 自 重 1.00.311.77=0.548KN/m振 动 荷 载 2.00.31=0.62 KN/m总 计 =16.29KN/m按简支梁计算（1）强度验算：Mmax=q(L2-4a2)/8=16.29(0.952-0.32)/8=1.01KnMW1=Mmax/fm=(1.01106)/13=76923mm3Wn=(bh2) /6=(501002)/6=83333mm376923mm3 （2）剪应力验算：V=q(L-2a)/2=12.04(0.95-20.3)/2=2.11Kn=(3V)/(2bh)=(32.11103)/(250100)=0.40Mpafv=1.4 MPa=0.40 MPa（满足要求） （3）挠度验算：按强度验算荷载组合，进行挠度验算时，不考虑振动荷载，所以q=16.29-0.62=15.67KN/m q 5L4 a2 (3L2-2a2)W= -(- - -) EL 384 48 15.67 59504 3002(39502-23002) = - (- - -) 91031/12801003 384 48 =1.12mmW=L/400=1000/400=2.5mm1.53mm（满足要求）3、梁侧模板计算（1）梁侧模