预应力梁模板工程施工方案.doc

模板工程施工方案一、编制依据和编制说明1、编制说明由于主堂楼工程三层部分预应力梁跨度大，梁截面尺寸大。为确保施工安全，根据浙江省建设厅文件规定，特编制该梁模板施工方案，以期更能直接指导现场施工。为了在保证安全的前提下尽可能经济，本方案仅考虑大梁荷载，未考虑相连的现浇板及小梁荷载，该部分按常规采用扣件式脚手架钢管支撑及木模体系施工。2 、编制依据1）工程施工组织设计；2）台州市城乡规划设计研究院设计的工程施工图纸；3）现行建筑安装工程施工与验收规范及质量检验评定标准；4）冷弯薄壁型钢结构技术规范5）建筑施工手册（第二版）6）我公司施工的以往类似工程的施工经验。二、施工方案经本公司会同项目部反复论证，根据项目部实际情况，该部分梁支撑体系采用14#、8#槽钢体系，以螺栓连接。梁底模板均采用40mm厚松木板，侧模板采用厚18mm胶合板。1、采用14#槽钢为立柱支撑及大横杆，8#槽钢为小横杆。大横杆与支撑连接采用216螺栓连接，两个螺栓的中距不得小于50mm，端距不得小于35mm。由于14#槽钢壁厚不满足连接处承载力要求，需在钻螺栓孔部位覆焊一层8mm厚的钢板。螺栓孔必须采用电钻钻孔，不得采用氧气或电焊吹割，槽钢、螺栓材质必须符合国家现行的规范标准。支撑之间的斜撑及水平连接杆采用8#槽钢，采用12螺栓连接。按双排脚手架构造斜撑做法施工，YKL-1 、YKL-2、 YKL-3、 YL-1水平杆设二道，HJ-1水平杆设四道，每根梁设剪刀撑二道。2、底模采用40mm厚的松木板，侧模采用18mm厚的胶合板，侧板加强肋（立档）为5080mm的方木竖向放置，由于梁高度较大，梁侧模加强肋间距经计算见下表，垂直布置，再用三排钢管水平固定，用121000的对拉螺栓“梅花型”布置加固。各型号梁立柱间距、小横杆间距见下表：计算高度（mm）立柱间距（mm）立柱列距（mm）小横杆间距（mm）侧板加强肋间距（mm）YKL-1504025001000500350YKL-2603025001000700400YKL-3660025001000500400YL-125001000700400HJ-11120030001000800400三. 模板的拆除1）梁侧模板必须在梁混凝土浇筑48小时后方可拆除。2)梁底模板必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的100%后方可拆除。3）对预应力梁底模必须在预应力筋张拉完成后拆除。4) 已经拆除模板及其支撑的结构，在混凝土达到设计强度后，才允许承受计算所要求的荷载值。5）由于该部分梁支撑全部支在下一层楼板上，因此，下一层楼板模板支撑拆除时间应在该层梁板混凝土浇捣7d以后。四、 模板工程的质量验收标准1）模板工程施工必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）。2）预埋件及预应力筋留孔洞不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差应符合下表规定：表 1 预埋件及预留孔洞项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，03）现浇结构模板安装的允许偏差应符合下表规定：表 2 模板安装的允许偏差项目允许偏差（mm）检查方法轴线位移5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查五、模板支撑计算书本工程梁模板支撑采用槽钢支撑，红松木底模，18mm厚的胶合板为侧模。现对其模板和支撑稳定性及强度进行验算。（一）、YKL-1梁计算条件：梁截面450160037500的矩形梁，采用40mm厚红松木底模，18mm厚的胶合板为侧模，梁离地面5.04m高，立杆间距选用2.5m，立杆列距选用1.0m，小横杆间距选用0.5m，立杆及大横杆采用14a#槽钢，小横杆采用8#槽钢。查本手册“施工常用结构计算”得14a#槽钢设计强度和弹性模量如下：抗压强度fc=215N/mm2 抗剪强度fv=125 N/mm2 抗弯强度fm=215 N/mm2 弹性模量E=2.06105 N/mm2红松木的密度为45kN/m3。现取5kN/m3计算。胶合板密度按0.06KN/m2计1、 底模验算（1）、抗弯强度验算荷载：按表17-81荷载组合：底模自重 （50.0400.450.061.62）1.2=0.34 kN/m混凝土大梁自重 240.451.61.2=20.74 kN/m钢筋荷重 1.50.451.61.2=1.30 kN/m振捣混凝土荷载 61.4=8.4 kN/m合计 q1=30.78kN/m乘以折减系数0.9，则q=q10.9=30.780.9=27.70kN/m抗弯承载力验算：底模下的小横杆间距为0.50m，是一个等跨多跨连续梁，考虑木材长度有限，故按四跨连续梁计算。按最不利荷载布置查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：弯矩系数：KM=-0.107，剪力系数KV=-0.607，挠度系数KW=0.632。则M=KmqL2=0.10727.70.52=0.741 KN.m=0.741106 N.mm=MW=（0.7411066）（450402）=6.175N/mm213 N/mm2（可）（2）抗剪强度验算查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：V=Kvql=0.60727.70.5=8.41 KN剪应力：=3V2bh=（38.41103）（245040）=0.7N/mm2fv=1.4 N/mm2（可）（3） 挠度验算荷载不包括振捣混凝土荷载：则q1=22.38kN/m，q=q10.9=22.380.9=20.14kN/m。查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得： =Kwql4100EI=（0.63220.145004）（10090001/12450403）=0.37mm=500/400=1.25mm（可）2、小横杆验算（1）、抗弯验算：Mmax=pL（2-bl）8=27.721.0（2-0.451.0）8=2.68KN.m=2.68106 N.mm8#槽钢：W=BH3-（B-b）h36H=43803 -37703680=1.94104 mm3=MW=（2.68106）1.94104=138 N/mm2205 N/mm2（可）（2） 、挠度验算：I=BH3-（B-b）h312=（43803-38703 ）12=7.485105W=P/ L3/48EI=2.77N10410003mm（482.06105 N/mm27.485105）=3.74mmL/250=4.0mm3、大横杆验算1）抗弯强度验算M=0.125ql2=0.12527.7KN/m2.502=21.64KN.m=21.64106 N.mm14#槽钢W=BH3-（B-b）h36H=（601403-521243）6140=7.797105 mm3=M/W=21.64106（7.797105）=27.8N/mm2205N/mm2 （可）（2）、挠度验算大横杆按多跨连续梁考虑，为方便计算，将小横杆传来的集中力简化为均布荷载计14#槽钢I=BH3-（B-b）h312=（601403-521243 ）12=5.46106w=q/l4150EI=27.7225004（1502.061055.46106）=3.20mm2500/500=5.0 mm（可）3、侧板验算（1） 荷载计算假设T=30。C，1=1.2，2=1，V=2m/h，则：侧压力：F1=0.2224200（30+15）1.221/2=39.82KN/m F2=241.6=38.4 KN/m两者取小值，即F2=38.4 KN/m乘以分项系数：F=38.41.2=46.08 KN/m振捣混凝土产生的荷载取：4.0 KN/m乘以分项系数：41.4=5.6 KN/m以上两项合计：46.08+5.6=51.68 KN/m根据立档间距350mm的条件，则线荷载为51.680.350=18.09 KN/m乘以折减系数，则q1=18.090.9=16.28 KN/m每个12对拉螺栓允许拉力：【Nt】=A0f=3.1462205=25092 N=25.1 KN16.28KN故每米设12对拉螺栓一根满足要求。（2） 抗弯强度验算假设侧模板厚18mm。则：M=Kmql2=0.10716.283502=2.133105 Nm=M/W=2.1331056（350182）=11.3N/mm2fm=13 N/mm2 （可）（3） 抗剪强度验算V=0.607ql=0.60716.28350=3459N剪应力：=3V/2bh=（33459）（235018）=0.82 N/mm2fv=1.4 N/mm2（可）（4） 挠度验算取侧压力F=46.08KN/m2，化为线荷载46.080.35=16.13KN/m，乘以折减系数.q=16.130.9=14.52KN/m=Kwql4100EI=（0.63214.523504）（10090001/12350183）=0.9mm=350/250=1.4mm（可）4、支撑验算14#槽钢支撑（立柱）现按两端铰接轴心受压杆件计算，中间设一道水平连撑，支撑间距按2500mm布置。（1）强度验算：N/An fcN= ql=30.782.5=76.95 KN=76950 NN/An=76950/（60140-52124）=39.42N/mm2205 N/mm2（可）（2）、稳定性验算由于本支支架方案立杆与大横杆采用螺栓绞接，按两端简支方法简化计算。查本手册“施工常用结构计算”中钢结构稳定性计算公式得：N/A0fCi=0.289 （601403-521243）（60140-52124） =52.93=5040/52.93=95.22，查冷弯薄壁型钢结构技术规程（GB50018-2002）中稳定性系数得=0.626N/A0=769500.626（60140-52124）=63.07N/mm2215 N/mm2 （可）5、连接螺栓验算大横杆与立杆每一连接处采用216螺栓连接。由于该处螺栓主要承受剪力，现仅验算螺栓抗剪强度。每根小横杆承受荷载按在中点集中荷载计，螺栓连接按绞接计，则每一连接点剪力设计值Nvb为：Nvb=1/2q1=30.78 KN/m0.52.5=38.48 KN根据冷弯薄壁型钢结构技术规程（GB50018-2002）6.1.4规定，每个螺栓所受的剪力不应大于计算的螺栓允许抗剪承载力和承压允许承载力的较小值。螺栓允许抗剪承载力与该处承压构件允许承载力分别为：【Nvb】=nvd2fvb/4=23.14162120/4=48230 N=48.23 KN【Ncb】=dtfcb=168215=27520 N=27.52 KN则Nvb=38.48 KN【Ncb】=27.52 KN （不满足）在支撑上大横杆连接处槽钢凹槽内加焊一块8mm厚铁板，复算：【Ncb】=dtfcb=1682215=55040N=55.04 KN则Nvb=38.48 KN【Nvb】=48.23KN （满足）（二）、YKL-2梁计算条件：梁截面：350140037500的矩形梁，采用40mm厚红松木底模，18mm厚的胶合板为侧模，梁离地面6.03m高，立杆间距选用2.5m，立杆列距选用1.0m，小横杆间距选用0.7m，立杆及大横杆采用14a#槽钢，小横杆采用8#槽钢。查本手册“施工常用结构计算”得14a#槽钢设计强度和弹性模量如下：抗压强度fc=215N/mm2 抗剪强度fv=125 N/mm2 抗弯强度fm=215 N/mm2 弹性模量E=2.06105 N/mm2红松木的密度为45kN/m3。现取5kN/m3计算。胶合板密度按0.06KN/m2计2、 底模验算（1）、抗弯强度验算荷载：按表17-81荷载组合：底模自重 （50.0400.350.061.42）1.2=0.31kN/m混凝土大梁自重 240.351.41.2=14.11kN/m钢筋荷重 1.50.351.41.2=0.882kN/m振捣混凝土荷载 61.4=8.4kN/m合计 q1=23.70kN/m乘以折减系数0.9，则q=q10.9=23.700.9=21.33kN/m抗弯承载力验算：底模下的小横杆间距为0.70m，是一个等跨多跨连续梁，考虑木材长度有限，故按四跨连续梁计算。按最不利荷载布置查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：弯矩系数：KM=-0.107，剪力系数KV=-0.607，挠度系数KW=0.632。则M=KmqL2=0.10721.330.72=1.12 KN.m=1.12106 N.mm=MW=（1.121066）（350402）=11.98N/mm213 N/mm2（可）（2）抗剪强度验算查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：V=Kvql=0.60721.330.7=9.06 KN剪应力：=3V2bh=（39.06103）（235040）=0.97N/mm2fv=1.4 N/mm2（可）（4） 挠度验算荷载不包括振捣混凝土荷载：则q1=15.3kN/m，q=q10.9=15.30.9=13.77kN/m。查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得： =Kwql4100EI=（0.63213.777004）（10090001/12350403）=1.24mm=700/400=1.75mm（可）2、小横杆验算（1）、抗弯验算：Mmax=pL（2-bl）8=21.330.71.0（2-0.351.0）8=3.08KN.m=3.08106 N.mm8#槽钢：W=BH3-（B-b）h36H=43803 -37703680=1.94104 =MW=（3.08106）1.94104=159N/mm2205 N/mm2（可）（3） 、挠度验算：I=BH3-（B-b）h312=（43803-38703 ）12=7.485105 mm4W=P/ L3/48EI=2.133N10410003mm（482.06105 N/mm27.485105）=2.88mmL/250=4.0mm （可）3、大横杆验算1）抗弯强度验算M=0.125ql2=0.12521.33KN/m2.52=10.67KN.m=10.67106 N.mm14#槽钢W=BH3-（B-b）h36H=（601403-521243）6140=7.797105 mm3=M/W=10.67106（7.797105）=13.7N/mm2205N/mm2 （可）（2）、挠度验算大横杆按多跨连续梁考虑，为方便计算，将小横杆传来的集中力简化为均布荷载计14#槽钢I=BH3-（B-b）h312=（601403-521243 ）12=5.46106w=q/l4150EI=21.33225004（1502.061055.46106）=2.5mm2500/500=5.0 mm（可）4、侧板验算（1）、荷载计算假设T=30。C，1=1.2，2=1，V=2m/h，则：侧压力：F1=0.2224200（30+15）1.221/2=39.82KN/m F2=241.4=33.6 KN/m两者取小值，即F2=33.6 KN/m乘以分项系数：F=33.61.2=40.32KN/m振捣混凝土产生的荷载取：4.0 KN/m乘以分项系数：41.4=5.6 KN/m以上两项合计：40.32+5.6=45.92KN/m根据立档间距400mm的条件，则线荷载为45.920.40=18.37 KN/m乘以折减系数，则q1=18.370.9=16.53KN/m（2）、抗弯强度验算假设侧模板厚18mm。则：M=Kmql2=0.10716.534002=2.83105 Nm=M/W=2.831056（400182）=13.0N/mm2=fm=13 N/mm2 （可）（3）、抗剪强度验算剪力：V=0.607ql=0.60716.53400=4013N剪应力：=3V/2bh=（34013）（240018）=0.84 N/mm2fv=1.4 N/mm2（可）（4）、挠度验算取侧压力F=40.32KN/m2，化为线荷载40.320.40=16.13KN/m，乘以折减系数.q=16.130.9=14.52KN/m=Kwql4100EI=（0.63214.523504）（10090001/12350183）=0.9mm=350/250=1.4mm（可）5、支撑验算14#槽钢支撑（立柱）现按两端铰接轴心受压杆件计算，中间设一道水平连撑（未考虑折减计算高度），支撑间距按2500mm布置。（1）强度验算：N/An fcN= ql=23.702.50=59.25KN=59250NN/An=59250/（60140-52124）=30.35N/mm2205 N/mm2（可）（2）、稳定性验算由于本支支架方案立杆与大横杆采用螺栓绞接，按两端简支方法简化计算。查本手册“施工常用结构计算”中钢结构稳定性计算公式得：N/A0fCi=0.289（601403-521243）（60140-52124） =52.93=6030/52.93=114，查冷弯薄壁型钢结构技术规程（GB50018-2002）中稳定性系数得=0.489N/A0=592500.489（60140-52124）=62.07N/mm2215 N/mm2 （可）6、连接螺栓验算大横杆与立杆每一连接处采用216螺栓连接。由于该处螺栓主要承受剪力，现仅验算螺栓抗剪强度。每根小横杆承受荷载按在中点集中荷载计，螺栓连接按绞接计，则每一连接点剪力设计值Nvb为：Nvb=1/2q1=23.700.52.5=29.63 KN根据冷弯薄壁型钢结构技术规程（GB50018-2002）6.1.4规定，每个螺栓所受的剪力不应大于计算的螺栓允许抗剪承载力和承压允许承载力的较小值。螺栓允许抗剪承载力与该处承压构件允许承载力分别为：【Nvb】=nvd2fvb/4=23.14162120/4=48230 N=48.23KN【Ncb】=dtfcb=168215=27520 N=27.52 KN在支撑上大横杆连接处槽钢凹槽内加焊一块8mm厚铁板，复算：【Ncb】=dtfcb=1682215=55040 N=55.04 KN则Nvb=29.63 KN【Nvb】=48.23KN （满足）（三）、YKL-3梁由于YKL-3与YKL-1基本相同，仅梁底离地面5.06.67m高，现按6.6m为计算高度，将支撑稳定性进行验算。支撑验算稳定性验算由于本支支架方案立杆与大横杆采用螺栓绞接，按两端简支方法简化计算。查本手册“施工常用结构计算”中钢结构稳定性计算公式得：N/A0fCi=0.289 （601403-521243）（60140-52124） =52.93=6670/52.93=126查冷弯薄壁型钢结构技术规程（GB50018-2002）中稳定性系数得=0.417N/A0=615600.417（60140-52124）=75.63N/mm2215 N/mm2 （可）（四）、YL-1由于YL-1与YKL-2基本相同，仅梁底离地面标高有少许差异，按YKL-2方案施工，计算从略。（五）HJ-1计算条件：梁截面：400100019500的矩形梁，采用40mm厚红松木底模，18mm厚的胶合板为侧模，梁离地面11.2m高，立杆间距选用3.0m，立杆列距选用1.0m，小横杆间距选用0.8m，立杆及大横杆采用14a#槽钢，小横杆采用8#槽钢。查本手册“施工常用结构计算”得14a#槽钢设计强度和弹性模量如下：抗压强度fc=215N/mm2 抗剪强度fv=125 N/mm2 抗弯强度fm=215 N/mm2 弹性模量E=2.06105 N/mm2红松木的密度为45kN/m3。现取5kN/m3计算。胶合板密度按0.06KN/m2计3、 底模验算（1）、抗弯强度验算荷载：按表17-81荷载组合：底模自重 （50.0400.400.061.02）1.2=0.24kN/m混凝土大梁自重 240.41.01.2=11.52kN/m钢筋荷重 1.50.401.01.2=0.72kN/m振捣混凝土荷载 61.4=8.4kN/m合计 q1=20.88kN/m乘以折减系数0.9，则q=q10.9=20.880.9=18.79kN/m抗弯承载力验算：底模下的小横杆间距为0.80m，是一个等跨多跨连续梁，考虑木材长度有限，故按四跨连续梁计算。按最不利荷载布置查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：弯矩系数：KM=-0.107，剪力系数KV=-0.607，挠度系数KW=0.632。则M=KmqL2=0.10718.790.82=1.29KN.m=1.29106 N.mm=MW=（1.291066）（400402）=12.1N/mm213 N/mm2（可）（2）抗剪强度验算查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：V=Kvql=0.60718.790.8=9.12 KN剪应力：=3V2bh=（39.12103）（240040）=0.86N/mm2fv=1.4 N/mm2（可）（5） 挠度验算荷载不包括振捣混凝土荷载：则q1=12.48kN/m，q=q10.9=12.480.9=11.23kN/m。查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得： =Kwql4100EI=（0.63211.238004）（10090001/12400403）=1.49mm=800/400=2.0mm（可）2、小横杆验算（1）、抗弯验算：Mmax=pL（2-bl）8=18.790.81.0（2-0.401.0）8=3.06KN.m=3.06106 N.mm8#槽钢：W=BH3-（B-b）h36H=43803 -37703680=1.94104 =MW=（3.06106）1.94104=155N/mm2205 N/mm2（可）（4） 、挠度验算：I=BH3-（B-b）h312=（43803-38703 ）12=7.485105 mm4W=P/ L3/48EI=2.133N10410003mm（482.06105 N/mm27.485105）=2.88mmL/250=4.0mm （可）3、大横杆验算1）抗弯强度验算M=0.125ql2=0.12518.79KN/m3.02=21.13KN.m=21.13106 N.mm14#槽钢W=BH3-（B-b）h36H=（601403-521243）6140=7.797105=M/W=21.13106（7.797105）=27.1N/mm2205N/mm2 （可）（2）、挠度验算大横杆按多跨连续梁考虑，为方便计算，将小横杆传来的集中力简化为均布荷载计14#槽钢I=BH3-（B-b）h312=（601403-521243 ）12=5.46106w=q/l4150EI=18.79230004（1502.061055.46106）=4.51mm3000/500=6.0 mm（可）3、侧板验算（1）、荷载计算假设T=30。C，1=1.2，2=1，V=2m/h，则：侧压力：F1=0.2224200（30+15）1.221/2=39.82KN/m F2=241.0=24.0KN/m两者取小值，即F2=24.0 KN/m乘以分项系数：F=24.01.2=28.8KN/m振捣混凝土产生的荷载取：4.0 KN/m乘以分项系数：41.4=5.6 KN/m以上两项合计：28.8+5.6=34.4KN/m根据立档间距400mm的条件，则线荷载为34.40.40=13.76KN/m乘以折减系数，则q1=13.760.9=12.38KN/m（2） 、抗弯强度验算假设侧模板