商务度假酒店施工方案后浇带施工方案.doc

南通建筑工程总承包有限公司 国奥天地商务度假酒店施工方案1.总 则1.1编制目的 规范本工程后浇带的施工方法，力求后浇带施工规范化、程序化科学施工，达到施工方便、保证质量、节约成本的目的。1.2 适用范围 本工程钢筋混凝土结构后浇带工程。2.编制依据2.1混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）2.2建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001)2.3建筑施工计算手册2.4设计图纸3.相关的说明和特点3.1后浇带的概念3.1.1后浇带也称施工后浇带，是现浇整体式钢筋混凝土结构施工期间，为了克服因温度、收缩而可能产生有害裂缝而设置的变形缝，经一定时效后再进行后浇封闭，形成整体结构。是一种在施工期间留存的，起到消化沉降收缩变形作用的临时性带形缝。3.1.2后浇带一般可同时考虑沉降、收缩、温度作用，只是一种临时性的措施，待将该处混凝土后浇补齐后，才能充分发挥结构的整体刚度。 3.1.3建筑物结构由后浇带连成整体，因此后浇带施工的质量与结构质量休戚相关。3.1.4由于施工原因需设置后浇带时，应视工程具体结构型式而定，留设位置应经设计院书面确认。3.2后浇带的分类3.2.1用于解决高层主体与低层裙房的差异沉降者，称为后浇沉降带。3.2.2用于解决钢筋混凝土收缩变形者，称为后浇收缩带。3.2.3用于解决混凝土温度应力者，称为后浇温度带。3.2.4本工程后浇带有伸缩后浇带和沉降后浇带两种。3.3后浇带的施工特点3.3.1后浇带处往往断面大，钢筋密集，模板支设难度大。3.3.2杂物垃圾容易落入，清理十分困难，若清理不彻底将会影响结构质量。3.3.4通过设置后浇带，使大体积混凝土可以分块施工，加快了施工进度，缩短了施工工期。3.3.5由于不设永久性的沉降缝，简化了建筑结构设计，提高了建筑物的整体性，同时也减少了渗漏问题。4.1后浇带主体施工时的竖向独立支撑1. 后浇带第一次支模时，后浇带的底模不支，只支设两端竖向支撑。2. 梁端竖向独立支撑要直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次支模时，把支撑顶面顶板标高设在梁底标高处。3. 后浇带处模板与其他模板断开，为独立模板支撑体系。其余部位的模板正常支设。4. 考虑后浇带跨度大小不同时，支撑体系设置的不同。并要考虑梁端竖向支撑的整体性和后浇带两边沉降的不均匀性。5. 考虑后浇带跨度大小不同时，支撑体系设置的不同。并要考虑梁端竖向支撑的整体性和后浇带两边沉降的不均匀性。6. 本工程后浇带外跨度较小，仅在梁底独立支设，浇筑完后浇带两侧结构时独立支撑不拆除，其余结构模板拆除。4.2后浇带浇筑时的模板支模1.后浇带第二次支模时，后浇带的模板要全部支设，用以浇筑后浇带处混凝土。要求模板要有足够的强度、刚度和稳定性。2.后浇带浇筑时的支模示意图4.3后浇带梁端独立竖向支撑4.3.1规定1. 竖向支撑的设置在满足受力条件的基础上，考虑节约材料。要保证结构的安全可靠。2. 要考虑到多层荷载叠加的情况：竖向支撑在底层、中间层、上层、顶层不同部位所选用支撑的型号、采用的材料、支撑布置的间距不同。3. 梁端右侧竖向独立支撑要经过计算、验算后，要保证模板体系有足够的强度、刚度和稳定性，要满足施工规范的要求（选用焊接钢管）。4. 模板拆除要符合施工规范的规定，混凝土强度要满足要求。计算如下：荷载的选取：考虑裙房间后浇带和主楼和裙房间后浇带，荷载取值见附图材料选取，用焊接钢管做支撑计算三层（主楼与裙房间后浇带）荷载及材料选用钢管外径d (mm)114 轴心压力N (KN)190.77 管壁厚度t (mm)4.0 最大弯矩Mx (KNm)0.00 钢材抗压强度设计值f (N/mm2)315计算长度l0x (mm)4000钢材屈服强度值fy (N/mm2)345计算长度l0y (mm)4000钢材弹性模量E (N/mm2)2.06E+05等效弯矩系数m 1.0 材料及截面特性一、常规数据钢管内径d1=d-2t (mm)106截面面积A=*(d2-d12)/4 (mm2)1.4E+03截面惯性矩I=*(d4-d14)/64 (mm4)2.09E+06截面抵抗矩W=2I/d (mm3)3.67E+04截面回转半径i=(I/A)1/2 (mm)38.92 构件长细比x=l0x/i 102.8 塑性发展系数1.15 构件长细比y=l0y/i 102.8 二、径厚比验算验算 d/t 100*(235/fy) 满足三、刚度验算构件容许长细比150刚度验算 Maxx,y60时）1.0000 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) (N/mm2)278.40 验算 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) f满足弯矩平面外不需验算y=(fy/E)1/2*y/当y0.215时，稳定系数y=(2+3y+y2)-(2+3y+y2)2-4y21/2/2y2 当y0.215时，稳定系数y=1-1y2 N/yA+0.7Mx/W (N/mm2)验算 N/yA+0.7Mx/W f三层（裙房与裙房间后浇带）荷载及材料选用钢管外径d (mm)114 轴心压力N (KN)491管壁厚度t (mm)4.0 最大弯矩Mx (KNm)0.00 钢材抗压强度设计值f (N/mm2)315计算长度l0x (mm)4000钢材屈服强度值fy (N/mm2)345计算长度l0y (mm)4000钢材弹性模量E (N/mm2)2.06E+05等效弯矩系数m 1.0 材料及截面特性一、常规数据钢管内径d1=d-2t (mm)106截面面积A=*(d2-d12)/4 (mm2)1.4E+03截面惯性矩I=*(d4-d14)/64 (mm4)2.09E+06截面抵抗矩W=2I/d (mm3)3.67E+04截面回转半径i=(I/A)1/2 (mm)38.92 构件长细比x=l0x/i 102.8 塑性发展系数1.15 构件长细比y=l0y/i 102.8 二、径厚比验算验算 d/t 100*(235/fy) 满足三、刚度验算构件容许长细比150刚度验算 Maxx,y60时）1.0000 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) (N/mm2)302.00 验算 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) f满足弯矩平面外不需验算y=(fy/E)1/2*y/当y0.215时，稳定系数y=(2+3y+y2)-(2+3y+y2)2-4y21/2/2y2 当y0.215时，稳定系数y=1-1y2 N/yA+0.7Mx/W (N/mm2)验算 N/yA+0.7Mx/W f二层（主楼与裙房间后浇带）荷载及材料选用钢管外径d (mm)114 轴心压力N (KN)381.54 管壁厚度t (mm)4.0 最大弯矩Mx (KNm)0.00 钢材抗压强度设计值f (N/mm2)315计算长度l0x (mm)4000钢材屈服强度值fy (N/mm2)345计算长度l0y (mm)4000钢材弹性模量E (N/mm2)2.06E+05等效弯矩系数m 1.0 一、常规数据钢管内径d1=d-2t (mm)106截面面积A=*(d2-d12)/4 (mm2)1.4E+03截面惯性矩I=*(d4-d14)/64 (mm4)2.09E+06截面抵抗矩W=2I/d (mm3)3.67E+04截面回转半径i=(I/A)1/2 (mm)38.92 构件长细比x=l0x/i 102.8 塑性发展系数1.15 构件长细比y=l0y/i 102.8 二、径厚比验算验算 d/t 100*(235/fy) 满足三、刚度验算构件容许长细比150刚度验算 Maxx,y60时）1.0000 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) (N/mm2)294.00 验算 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) f满足弯矩平面外不需验算y=(fy/E)1/2*y/当y0.215时，稳定系数y=(2+3y+y2)-(2+3y+y2)2-4y21/2/2y2 当y0.215时，稳定系数y=1-1y2 N/yA+0.7Mx/W (N/mm2)验算 N/yA+0.7Mx/W f二层（裙房与裙房间后浇带）荷载及材料选用钢管外径d (mm)114 轴心压力N (KN)982管壁厚度t (mm)4.0 最大弯矩Mx (KNm)0.00 钢材抗压强度设计值f (N/mm2)315计算长度l0x (mm)4000钢材屈服强度值fy (N/mm2)345计算长度l0y (mm)4000钢材弹性模量E (N/mm2)2.06E+05等效弯矩系数m 1.0 一、常规数据钢管内径d1=d-2t (mm)106截面面积A=*(d2-d12)/4 (mm2)1.4E+03截面惯性矩I=*(d4-d14)/64 (mm4)2.09E+06截面抵抗矩W=2I/d (mm3)3.67E+04截面回转半径i=(I/A)1/2 (mm)38.92 构件长细比x=l0x/i 102.8 塑性发展系数1.15 构件长细比y=l0y/i 102.8 二、径厚比验算验算 d/t 100*(235/fy) 满足三、刚度验算构件容许长细比150刚度验算 Maxx,y60时）1.0000 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) (N/mm2)312.00 验算 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) f满足弯矩平面外不需验算y=(fy/E)1/2*y/当y0.215时，稳定系数y=(2+3y+y2)-(2+3y+y2)2-4y21/2/2y2 当y0.215时，稳定系数y=1-1y2 N/yA+0.7Mx/W (N/mm2)验算 N/yA+0.7Mx/W f一层（主楼与裙房间后浇带）荷载及材料选用钢管外径d (mm)140 轴心压力N (KN)572.31 管壁厚度t (mm)4.5 最大弯矩Mx (KNm)0.00 钢材抗压强度设计值f (N/mm2)315计算长度l0x (mm)4900钢材屈服强度值fy (N/mm2)345计算长度l0y (mm)4900钢材弹性模量E (N/mm2)2.06E+05等效弯矩系数m 1.0 材料及截面特性一、常规数据钢管内径d1=d-2t (mm)131截面面积A=*(d2-d12)/4 (mm2)1.9E+03截面惯性矩I=*(d4-d14)/64 (mm4)4.40E+06截面抵抗矩W=2I/d (mm3)6.29E+04截面回转半径i=(I/A)1/2 (mm)47.93 构件长细比x=l0x/i 102.2 塑性发展系数1.15 构件长细比y=l0y/i 102.2 二、径厚比验算验算 d/t 100*(235/fy) 满足三、刚度验算构件容许长细比150刚度验算 Maxx,y60时）1.0000 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) (N/mm2)298.30 验算 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) f满足弯矩平面外不需验算y=(fy/E)1/2*y/当y0.215时，稳定系数y=(2+3y+y2)-(2+3y+y2)2-4y21/2/2y2 当y0.215时，稳定系数y=1-1y2 N/yA+0.7Mx/W (N/mm2)验算 N/yA+0.7Mx/W f一层（裙房与裙房间后浇带）荷载及材料选用钢管外径d (mm)140 轴心压力N (KN)1473 管壁厚度t (mm)4.5 最大弯矩Mx (KNm)0.00 钢材抗压强度设计值f (N/mm2)315计算长度l0x (mm)4900钢材屈服强度值fy (N/mm2)345计算长度l0y (mm)4900钢材弹性模量E (N/mm2)2.06E+05等效弯矩系数m 1.0 材料及截面特性一、常规数据钢管内径d1=d-2t (mm)131截面面积A=*(d2-d12)/4 (mm2)1.9E+03截面惯性矩I=*(d4-d14)/64 (mm4)4.40E+06截面抵抗矩W=2I/d (mm3)6.29E+04截面回转半径i=(I/A)1/2 (mm)47.93 构件长细比x=l0x/i 102.2 塑性发展系数1.15 构件长细比y=l0y/i 102.2 二、径厚比验算验算 d/t 100*(235/fy) 满足三、刚度验算构件容许长细比150刚度验算 Maxx,y60时）1.0000 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) (N/mm2)301.42 验算 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) f满足弯矩平面外不需验算y=(fy/E)1/2*y/当y0.215时，稳定系数y=(2+3y+y2)-(2+3y+y2)2-4y21/2/2y2 当y0.215时，稳定系数y=1-1y2 N/yA+0.7Mx/W (N/mm2)验算 N/yA+0.7Mx/W f地下一层（主楼与裙房间后浇带）荷载及材料选用钢管外径d (mm)140 轴心压力N (KN)760.00 管壁厚度t (mm)4.5 最大弯矩Mx (KNm)0.00 钢材抗压强度设计值f (N/mm2)315计算长度l0x (mm)3300钢材屈服强度值fy (N/mm2)345计算长度l0y (mm)3300钢材弹性模量E (N/mm2)2.06E+05等效弯矩系数m 1.0 荷载及材料选用一、常规数据钢管内径d1=d-2t (mm)131截面面积A=*(d2-d12)/4 (mm2)1.9E+03截面惯性矩I=*(d4-d14)/64 (mm4)4.40E+06截面抵抗矩W=2I/d (mm3)6.29E+04截面回转半径i=(I/A)1/2 (mm)47.93 构件长细比x=l0x/i 68.8 塑性发展系数1.15 构件长细比y=l0y/i 68.8 二、径厚比验算验算 d/t 100*(235/fy) 满足三、刚度验算构件容许长细比150刚度验算 Maxx,y60时）1.0000 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) (N/mm2)294.80 验算 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) f满足弯矩平面外不需验算y=(fy/E)1/2*y/当y0.215时，稳定系数y=(2+3y+y2)-(2+3y+y2)2-4y21/2/2y2 当y0.215时，稳定系数y=1-1y2 N/yA+0.7Mx/W (N/mm2)验算 N/yA+0.7Mx/W f地下一层（裙房与裙房间后浇带）荷载及材料选用钢管外径d (mm)140 轴心压力N (KN)1964管壁厚度t (mm)4.5 最大弯矩Mx (KNm)0.00 钢材抗压强度设计值f (N/mm2)315计算长度l0x (mm)3300钢材屈服强度值fy (N/mm2)345计算长度l0y (mm)3300钢材弹性模量E (N/mm2)2.06E+05等效弯矩系数m 1.0 荷载及材料选用一、常规数据钢管内径d1=d-2t (mm)131截面面积A=*(d2-d12)/4 (mm2)1.9E+03截面惯性矩I=*(d4-d14)/64 (mm4)4.40E+06截面抵抗矩W=2I/d (mm3)6.29E+04截面回转半径i=(I/A)1/2 (mm)47.93 构件长细比x=l0x/i 68.8 塑性发展系数1.15 构件长细比y=l0y/i 68.8 二、径厚比验算验算 d/t 100*(235/fy) 满足三、刚度验算构件容许长细比150刚度验算 Maxx,y60时）1.0000 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) (N/mm2)299.67 验算 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) f满足弯矩平面外不需验算y=(fy/E)1/2*y/当y0.215时，稳定系数y=(2+3y+y2)-(2+3y+y2)2-4y21/2/2y2 当y0.215时，稳定系数y=1-1y2 N/yA+0.7Mx/W (N/mm2)验算 N/yA+0.7Mx/W f地下二层（主楼与裙房间后浇带）荷载及材料选用钢管外径d (mm)165 轴心压力N (KN)950.00 管壁厚度t (mm)4.5 最大弯矩Mx (KNm)0.00 钢材抗压强度设计值f (N/mm2)315计算长度l0x (mm)3300钢材屈服强度值fy (N/mm2)345计算长度l0y (mm)3300钢材弹性模量E (N/mm2)2.06E+05等效弯矩系数m 1.0 材料及截面特性一、常规数据钢管内径d1=d-2t (mm)156截面面积A=*(d2-d12)/4 (mm2)2.3E+03截面惯性矩I=*(d4-d14)/64 (mm4)7.31E+06截面抵抗矩W=2I/d (mm3)8.86E+04截面回转半径i=(I/A)1/2 (mm)56.77 构件长细比x=l0x/i 58.1 塑性发展系数1.15 构件长细比y=l0y/i 58.1 二、径厚比验算验算 d/t 100*(235/fy) 满足三、刚度验算构件容许长细比150刚度验算 Maxx,y60时）1.0000 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) (N/mm2)310.20 验算 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) f满足弯矩平面外不需验算y=(fy/E)1/2*y/当y0.215时，稳定系数y=(2+3y+y2)-(2+3y+y2)2-4y21/2/2y2 当y0.215时，稳定系数y=1-1y2 N/yA+0.7Mx/W (N/mm2)验算 N/yA+0.7Mx/W f地下二层（裙房与裙房间后浇带）荷载及材料选用钢管外径d (mm)165 轴心压力N (KN)2455 管壁厚度t (mm)4.5 最大弯矩Mx (KNm)0.00 钢材抗压强度设计值f (N/mm2)315计算长度l0x (mm)3300钢材屈服强度值fy (N/mm2)345计算长度l0y (mm)3300钢材弹性模量E (N/mm2)2.06E+05等效弯矩系数m 1.0 材料及截面特性一、常规数据钢管内径d1=d-2t (mm)156截面面积A=*(d2-d12)/4 (mm2)2.3E+03截面惯性矩I=*(d4-d14)/64 (mm4)7.31E+06截面抵抗矩W=2I/d (mm3)8.86E+04截面回转半径i=(I/A)1/2 (mm)56.77 构件长细比x=l0x/i 58.1 塑性发展系数1.15 构件长细比y=l0y/i 58.1 二、径厚比验算验算 d/t 100*(235/fy) 满足三、刚度验算构件容许长细比150刚度验算 Maxx,y60时）1.0000 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) (N/mm2)314.76 验算 N/xA+mMx/W(1-0.8N/NEx) f满足弯矩平面外不需验算y=(fy/E)1/2*y/当y0.215时，稳定系数y=(2+3y+y2)-(2+3y+y2)2-4y21/2/2y2 当y0.215时，稳定系数y=1-1y2 N/yA+0.7Mx/W (N/mm2)验算 N/yA+0.7Mx/W f4.4后浇带大跨度板支撑本工程板的净跨度均小于4m，无需考虑由于后浇带临时把大跨度板断开而使板受力挠度变形过大，造成结构破坏。后浇带支撑体系的选材地下室二层用150焊接钢管，地下一层和一层用125焊接钢管，二层到三层用100焊接钢管（顶部焊接150*150*5钢板，下部用小铁片支垫，支垫厚度根据楼层误差调整，但不超过6厚），仅在梁端支撑，板跨度较小不做支撑。支撑焊接钢管待后浇带浇筑完毕后达到设计强度方可拆除，后浇带两侧的模板体系可随楼层模板一起拆除，浇带后浇带时另行支设。5地下室墙体后浇带支模1. 先回填土部分外墙后浇带采用钢筋混凝土预制板外模，要求预制板的强度、刚度、稳定性符合要求，做好防水细部和节点的处理。2. 支模时要做好接逢处的加固和封闭。6. 后浇带模板的拆除后浇带梁板模板拆除要符合现行有关施工规范的规定，并按要求留置同条件混凝土养护试块，根据试块的强度进行拆除处理。7后浇带的细部作法7.1后浇带两侧的隔断作法1后浇带两侧采用钢筋支架双层钢丝网或钢筋支架单层钢板网隔断（地下室外墙处采用直接支模的方式）。2钢筋支架的钢筋采用二级钢，直径及间距设置视构件断面大小而定，以支撑稳定为原则。3钢丝网的网采用网眼20目为的双层钢丝网，以避免浇筑混凝土时跑浆。如网眼偏大，可在网外粘贴一层塑料薄膜，并支挡固定好，以承受浇筑混凝土时的挤压力，并保证不跑浆。4混凝土初凝后，在强度不太高（视具体情况），将薄膜（如有的话）撕去，钢筋支架亦可除去，而铅丝网则留在后浇带两侧，即永久留在后浇带内。7.2基础底板后浇带的设置1在底板上后浇带两侧预制好双向钢丝网片条确保留槎底部不漏浆。2在预制钢丝网片后浇带中部放置止水条。7.3梁板后浇带处的留槎1梁头部位的使用双层钢丝网留槎，用钢筋固定牢固，以确保梁头留槎的竖直，不漏浆。2板的留槎按设计尺寸，先在平台模板上沿后浇带方向铺钉同保护层厚度相同的30mm宽木条（木条不宜过长，要分段设置，以便拆除），拉线保证顺直，待绑扎完底筋后铺钉按钢筋间距加工的锯齿形木条，宽50mm，高为板厚减去上下保护层及上下两个同向外筋直径。最后待上层网与中部扎完毕后，铺钉30mm30mm木条。可在木条上固定胶合板进行保护防护。7.4后浇带处钢筋位置的保证措施1后浇带为1000mm，是考虑施工操作的需要，钢筋应保证准确位置，并符合设计要求。2对于板，单层钢筋下应设置垫块，双层钢筋应设置支架；对于梁，底部钢筋亦应加垫块，上部钢筋一般直径较大，可不用支架。3但应注意的是在后浇带部位应设马道通过，严禁直接踩钢筋，并且要保证保护封闭的完整性。7.5后浇带补齐混凝土的整体连接1采用钢筋支架钢丝网隔断，后浇带两侧混凝土应局部干硬一些，即水灰比小一些，既保证接槎处砼振捣密实，又不跑浆，使侧面混凝土强度和其它混凝土一致。7.6. 后浇带混凝土的浇筑1.后浇带浇筑混凝土的时间2.本工程采用强风化岩天然地基，地质较好，根据施工期间的沉降观测，确定在高层主体结构施工到一定高度时，浇筑后浇带(需设计单位的许可方可浇筑)。3.后浇收缩带，后浇温度带浇筑混凝土的时间问题：由于本工程后浇收缩带单独设置，则浇筑混凝土的时间在设带后的两个月之后，这样估计可以完成混凝土收缩的60以上，如确有困难时也不宜少于一个月。4.以上后浇带浇筑混凝土的时间问题按设计图纸及说明的要求施工，如有特殊情况，要按程序施工。7.7后浇带的封闭1.后浇带无论采用何种形式设置，都必须在封闭前仔细地将整个混凝土表面的浮浆凿除，并凿成毛面，彻底清除后浇带中的垃圾及杂物，并提前浇水湿润，铺设水泥浆，以确保后浇带砼与先浇捣的砼连接良好。2.地下室底板和外墙后浇带的止水处理，按设计要求及相应施工验收规范进行。3.后浇带的砼应采用比先浇捣的结构砼设计强度等级提高一级的微膨胀混凝土（按设计要求施工）浇筑振捣密实，并保持不少于14天的养护。7.8地下室外墙后浇带的临时保护1.地下室外墙后浇带必须回填土方施工时，要对墙体后浇带采取临时保护措施。2.在墙体后浇带处采用钢筋砼预制盖板覆盖，形成一个对混凝土墙后浇带保护的设施，并做好临边的安全防护措施及排水措施。墙体厚度随墙高而定，但不得小于240mm，宽度每边宽出240mm。要保证临时保护墙体的强度满足施工要求。另附详图。8.后浇带施工应该注意的问题8.1后浇带的支撑后浇带封闭前，后浇带处梁、板模板的支撑不得拆除；后浇带跨内不得施加其他荷载，例如放置施工设备、堆放施工材料等，以保