全焊接固定球阀的设计与计算.docx

全焊接固定球阀的设计与计算陆培文根据GB/T 19672-2005、GB/T 20173-2006和美国石油学会标准 API 6D-2008、国际标准化组织标准ISO14313:2007标准规定。固定球球阀为双阀座阀门、对于双阀座阀门分：单向密封、双向密封、双阀座双向密封、双阀座一个阀座单向密封一个阀座双向密封，双截断-泄放阀，如图1所示。单向密封阀门设计在一个方向密封的阀门。 双向密封阀门设计在两个方向都能密封的阀门。 双隔离-泄放阀DIB-1(双阀座双向密封)双阀座、每个阀座均能达到双向密封。 双隔离-泄放阀DIB-2（双阀座一个阀座单向密封一个阀座双向密封）双阀座，一个为单方向密封阀座，一个为两个方向都能密封的阀座。 双截断-泄放阀DBB在关闭位置时，具有双密封副的阀门，当两密封副间的体腔通大气或排空时，阀门体腔两端的介质流动应被切断。 标准还要求密封试验时，应为进口端阀座密封。 图1 固定球球阀阀座密封分类1 全焊接固定球球阀通道直径的确定 在设计计算全焊接固定球球阀时，首先要确定阀体的通道直径，以便作为其他部位计算的基础。球体通到底最小直径要符合相应标准的规定。设计国标全焊接固定球球阀时，全通径球阀的最小通径应符合GB/T 19672-2005管线阀门 技术条件或GB/T20173-2006石油、天然气工业管线输送系统管线阀门标准规定。设计美标全焊接固定球球阀时，全通径球阀的最小通径应符合API6D-2008/ISO14313:2007石油、天然气工业管道输送系统管道阀门标准规定。对于全焊接缩径固定球球阀，标准规定对于公称尺寸DN300(NPS12)的球阀，球阀公称尺寸的孔径缩小一个规格，按标准规定内径；对于公称尺寸DN350（NPS14）DN600(NPS24)的球阀，球阀的公称尺寸的孔径缩小两个规格，按标准规定的内径尺寸；对于公称尺寸DN600(NPS24)的球阀，应和用户商定。对于没有标准规定的全焊接球阀，通常球体通道的截面积应不小于管道额定截面积的60%，设计成缩径形式，这样可以减小球阀的结构，减轻重量，减小阀座密封面上的作用力和启、闭转矩。一般采用球阀公称尺寸DN与球体通道直径之比等于0.78。此时，球阀的阻力不会过大。2 球体半径的确定设计球阀首先应根据球体通道直径和介质工作压力p来确定球体外圆半径R。如图2所示。当=45时，, ，所以。如果按此式确定球体半径，则公称尺寸DN和球体长度L相等，则DN=L。当球阀关闭时，A点实际上仍在密封环的边缘，而不能起到密封作用。因此，L尺寸必须增大，而使LDN,使A点移到密封环的面上起到密封作用。所以，必须对上式进行修改。球阀在达到密封时，所需的密封面宽度，如图3所示。首先依据密封圈材料的许用比压，按密封面必须比压的公式，初步算出密封圈的宽度bM(mm)： （1） 若阀座密封圈的材料为聚四氟乙烯，则许用比压为q=17.5MPa；c为与密封面材料有关的系数，对于聚四氟乙烯，c=1.8；K为在给定密封面条件下，考虑为质压力对比压值的影响系数，对于聚四氟乙烯，K=0.9。把以上数值代入式(1),经过运算，得 bM =0.027p2 +0.1p+0.1 (2) 上式中p为设计压力，通常取公称压力PN数值的（MPa）。 对于阀座密封圈用金属圈加固时，许用挤压应力可适当加大。 所以不管球阀处于开启状态还是处于关闭状态，密封面与球体接触面的宽度，都不应小于bM，L应增加两倍密封面的投影宽度，球体半径也应增大a，如图4所示。 因为,所以2a=bM,因此球体的直径应增加bM,则球体半径，此值为达到密封时的球体最小直径。如球体强度需加大，可适当加大球体直径。3 全焊接固定球球阀中体最小壁厚的计算（1）全焊接固定球球阀的结构形式通常有两种，即圆筒式壳体（如图5所示）和球形壳体(如图6所示)。不过这两种结构的中体和左、右体的最小壁厚计算方法是相同的。依据API6D-2008和GB/T 20173-2006标准要求，对于全焊接固定球球阀的角焊缝强度有效系数取0.75。按GB/T 150-1998钢制压力容器和美国ASME锅炉和压力容器规范BPVC第卷 第1册UG-27受内压容器的壁厚,结合ASME B16.34-2009法兰、螺纹和焊连接的阀门的最小壁厚计算式。笔者认为焊缝强度有效系数取0.75，即是局部无损检测，也就是中体和颈部的焊接，属于角焊缝，只能做表面无损检测，即MT或PT，不能做射线无损检测，也不能做超声波无损检测。因此，角焊缝的强度有效系数才取0.75，也就是用加厚壁厚，增加焊缝深度，来弥补由于焊缝不能进行全面100%的射线检测可能出现的缺陷。因此，全焊接球阀中体和左、右体的最小壁厚的计算，按ASME B16.34-2009中的公式，分母中的应力系数应乘以0.75。即： 图5 图 6 （3） t计算得出的壁厚，in； PCclass数值，如class600，PC=600；class900，PC=900； dC 中腔内径，in； SF基本应力系数，取7000 E焊缝强度有效系数，取0.75 C附加裕量，in，见表表1 附加裕量C in classdC150300600900150025004500100.1870.1800.1120.0950.0960.1010.101120.1850.1840.1070.0960.0970.0990.101130.1880.1810.1090.1020.1030.0980.097140.1820.1780.1110.0970.0980.0970.102150.1860.1850.1030.1030.1040.0960.097160.1900.1820.1060.0980.0990.0960.102170.1830.1790.1080.1040.1050.1050.097180.1870.1760.1100.0990.1000.1040.102190.1710.1830.1020.1050.0960.1030.097200.1840.1800.1050.1000.1020.1020.102210.1880.1770.1070.0960.0970.1010.098220.1820.1840.1090.1010.1030.1000.103230.1860.1810.1010.0970.0980.0990.098240.1890.1780.1040.1020.1040.0980.103250.1730.1850.1060.0980.099260.1770.1820.1080.1030.105270.1800.1790.1000.0990.101280.1740.1760.1020.1040.096290.1780.1830.1050.1000.102300.1720.1800.1070.0950.097320.1790.1840.1010.0960.098340.1770.1780.1060.0970.100350.1800.1850.0980.1030.105360.1740.1820.1000.0980.101380.1710.1760.1050.099400.1790.1800.0990.101410.1730.1770.1010.096420.1760.1840.1040.102430.1800.1810.0960.097440.1740.1780.0980.103460.1710.1820.1030.104480.1790.1760.0970.105500.1760.1810.1020.0965254565860若按GB/T12224-2005标准计算最小壁厚应为： (4)式中：tB虑内压的最小计算壁厚，mm； PN公称压力数值； S应力系数，取48.3MPa; DN阀体中腔最大内径，mm； E焊缝强度有效系数，取0.75； K系数，见表2； C1附加裕量，见表3表2 K系数公称压力PN162025405063100110150160250260420K1.251.251.01.01.00.910.911.00.971.0表3 附加裕量 C1 mmPNDN16202540506310011015016025026042062.932.92.92.842.802.772.602.682.702.76102.872.842.842.742.672.722.622.762.462.39152.812.762.762.712.612.632.282.732.031.79202.742.673.073.183.143.443.143.212.412.08253.683.693.793.943.983.853.113.792.492.68324.384.284.283.963.743.592.633.562.702.59404.284.154.153.753.483.483.093.422.522.06504.854.794.894.694.654.403.013.082.483.06654.664.544.644.494.264.532.703.012.511.94804.564.304.804.604.464.862.683.142.051.73904.634.935.234.744.434.482.503.192.502.121004.904.775.074.684.605.302.922.952.663.211254.985.075.374.824.484.452.733.842.853.391504.854.665.064.864.754.712.534.233.043.461754.934.755.254.914.634.662.644.113.534.142005.104.645.244.854.604.612.454.203.523.722254.984.745.344.804.484.662.554.393.203.802504.854.535.234.744.454.712.664.483.193.982754.934.625.324.784.434.862.964.773.084.053005.204.825.624.834.304.813.075.153.374.133255.284.915.815.174.785.162.575.543.564.013505.355.006.005.424.955.312.485.633.754.084005.314.895.995.304.807.412.896.203.934.344505.364.876.175.494.955.622.806.183.915.095005.414.866.265.384.815.723.216.564.095.355505.364.756.355.574.955.923.137.533.975.506005.614.936.635.564.815.923.048.014.445.766505.564.926.725.744.966.222.958.484.626.017005.714.906.805.634.816.323.368.964.506.467505.564.796.895.824.966.523.279.134.686.728005.814.987.185.814.816.533.489.714.866.978505.864.967.366.004.966.833.4010.185.047.139005.914.956.556.095.117.033.5110.665.227.389505.864.837.536.074.967.433.7211.145.407.6410006.115.027.826.265.117.333.6311.615.578.0910506.165.017.916.254.967.333.7412.095.758.3511006.114.998.096.345.117.643.6512.565.638.5011506.064.888.186.535.267.943.8613.045.818.7612006.325.068.466.515.117.943.7813.415.999.0112506.375.058.556.705.268.143.8913.696.179.46（2）壳体开孔补强的要求 1）不另行补强 设计压力2.5MPa 两相邻开孔中心间的距离（对于曲面间距以弧长计算）应小于两孔直径之和的两倍； 接管公称外径89mm； 接管最小壁厚满足表4要求表4 接管最小壁厚 mm接管公称外 径253238454857657689最小壁厚3.53.53.54.04.05.05.06.06.0注： 钢材的标准抗拉强度下限值RM540MPa,接管与壳体的连接宜采用全焊透的结构型式。 接管腐蚀裕量为1mm。2）平盖开孔补强要求见GB150第8.6节。 3）通过开孔中心，且垂直于壳体表面的截面上的最小补强面积按下列要求确定：圆筒或球壳开孔所需补偿面积按式5计算： （5） 式中：A开孔削弱所需要的补强截面积，mm2； d开孔直径，圆形孔取接管内直径加2倍厚度附加量，椭圆形或长圆形孔取所考虑平面上的尺寸（弦长，包括厚度附加量）,mm;壳体开孔处的计算厚度，mm； 对于圆筒壳体： （6） 对于球形壳体： （7） 式中：PC计算压力，MPa； Di圆筒或球壳的内直径，mm； t设计温度下圆筒或球壳材料的许用应力，MPa. 按GB150第4章， 角焊缝强度有效系数，按API6D,取0.75。 et接管有效厚度，et=nt-C，mm 式中：nt接管名义厚度，mm C厚度附加量，mm C=C1+C2 式中：C1钢材厚度负偏差，钢管的厚度负偏差按钢材标准规定，当钢材的厚度负偏差不大于0.25mm，且不超过名义厚度6%时。偏差可以忽略不计。 C2腐蚀裕量，mm；介质为天然气，C21.5mm fr强度削弱系数，等于设计温度下接管材料与壳体材料许用应力之比值，当此值不大于1.0时，取fr=1.0。圆筒或球壳补强厚度：圆筒壳体按式6 球形壳体按式74 全焊接固定球球阀密封比压的计算（1）单向密封球阀密封比压的计算 如图7所示。球体5安装在两个滑动轴承3中，阀座安装于活动套筒6内，活动套筒在阀体中靠O形圈14与阀体孔密封，阀座借助弹簧组12预压紧球体。介质进口端阀座，在球体关闭时，靠阀座密封圈内径DMN和进口密封套筒外径DJH所形成的环形面积上的介质作用力压紧球体，以达到球阀的密封。密封的可靠性在很大程度上取决于密封面平均直径DMP与套筒外径DJH之比。如果DJH和DMP的比值不够大时，球阀将不能保证可靠密封。另一方面，如果DJH过大将造成阀座密封圈过载，而使球阀的开关转矩加大，阀门磨损加快。 1）进口端阀座对球体的压力（N）： FQ=FZJ+FTH (8)式中 FZJ介质经阀座压在球体上的力（N），按式（9）计算； FTH弹簧组压紧力（N）,按式（10）计算。 (9)式中 DJH活动套筒外径（mm）； DMN阀座密封面内径（mm）； p设计压力，取公称压力的110（MPa）。 (10)式中 FMY阀座密封圈对球体的预紧力（N）、按式（11）计算； FMM阀座密封圈上的O形圈与阀体孔之间的摩擦力（N），按式（12）计算。 （11）式中 DMW阀座密封面外径（mm）； qMY min阀座预紧密封的最小比压，对于PTFE，qMY min=1.6MPa。则式改写成：。 （12）式中 DJH活动套筒外径（mm）； O形圈与阀体内孔的接触宽度（mm）；取O形圈断面半径的； ZO形圈个数；取两个； 密封比压(MPa), ；若O形圈断面取5.3mm，O形圈密封与压力关系不大，故体腔内压力取po=0MPa,则：qMF=1.35MPa；f为橡胶O形圈与阀体孔的摩擦系数，取f=0.4。则 (13)因此 2)阀座密封面上的实际工作比压。 阀座密封面工作比压（MPa）： （14） 图7 单向密封全焊接固定球球阀结构1阀体；2支撑板；3滑动轴承；4轴承；5阀体；6阀座支撑圈；7键；8阀杆；9防静电装置；10阀座注脂孔；11注脂管； 12弹簧；13防火垫；14O形圈；15卡紧圈 式中 N阀座密封圈对球体的法向压力（N）, ； AMH密封圈环带面积（mm2），AMH=。 则 （15）（2）双向密封球阀密封比压的计算 双向密封球阀和单向密封一样，球阀的进口端和出口端使用同样的单向密封阀座，就得到双向密封固定球球阀。其双向密封球阀的密封比压，同单向密封球阀。（3）双阀座双向密封球阀阀座密封比压的计算 1）进口端阀座密封比压的计算:其计算方法和计算式同单向密封球阀的阀座计算式。 2）体腔内介质压力对阀座产生的比压的计算:出口端密封的固定球球阀的基本特点是: 当阀门关闭后，密封力是由中腔介质压力产生的，用以保证球阀密封。这样就减少了球体支承轴承的载荷。 图8 双向密封全焊接固定球球阀1阀体；2支撑板；3滑动轴承；4轴承；5球体；6阀座支承圈；7键；8阀杆；9防静电装置；10阀座注脂孔；11O形圈；12弹簧其结构如图8所示，与进口密封相比，结构上的主要区别在于活动套筒阀座密封直径DHW小于阀座密封面的平均直径DMP 。阀座对球体的压力： FQ= FZJ+ FTH (16) 式中 FZJ介质经阀座压在球体上的力（N），按式（17）计算； FTH弹簧组压紧力（N），按式（18）计算。 (17) 式中 DJH活动套筒外径（mm）； DHW密封外径（mm）； DMW密封面外径(mm)。 FTH= FMY+ FMM (18) 式中 FMY阀座密封圈对球体的预紧力(N)，按式(l9)计算； FMM阀座支承圈上的O形圈与活动套之间的摩擦力(N)，按式(20)计算； （19） 式中 DMN阀座密封面内径(mm)； qMYmin阀座预紧密封的最小比压，对于PTFE, qMYmin=1.6MPa,则式（19）改写成。 （20） 式中 DHM密封外径(mm)； O形圈与阀座密封外径的接触宽度(mm)；取O形圈断面半径的； ZO形圈个数，取一个； qMF密封比压(MPa )，；若O形圈断面积取5.3mm，O形圈密封与压力关系不大，故取po=0MPa,则：qMF=1.35MPa； f橡胶O形圈与阀座密封套的摩擦系数。 若取f=0.4, 则 所以 (21)阀座密封面的实际工作比压（MPa）： 式中 N密封圈对球体的法向压力(N)，； AMH密封圈环带面积(mm2)， 5 体腔内介质压力超过1. 33p时，阀座自动泄压的计算根据国家标准GB/T 19672-2005, GB/T 20173-2006和美国石油学会标准API6D-2008及国际标准化组织标准ISO14313:2007要求，当输送的介质为烃类介质，在阀门关闭或开启后，有可能把介质截留在阀体中腔，当温度升高时，压力会上升，当压力升高到额定压力的1.33倍时，中腔应有自动泄压装置。 实现自动泄压的方法有三种：1） 中腔安装安全泄压阀，安全阀的整定压力为额定压力的1.33倍。当中腔压力超过额定压力的1.33倍时，安全阀自动开启，排放多余介质，当中腔压力降到1.33倍额定压力后，安全阀自动关闭。2） 在球体上安装一个止回阀，当中腔压力超过1.33倍额定压为时，止回阀自动开启，排放多余介质，当中腔压力降到1.33倍额定压力以下时，止回阀自动关闭。该止回阀开启压差较小，难以设计，又止回阀需安装在球体上，在球体上需铣出平面，若球面和平面相交处加工不圆滑,在球阀启闭过程中，会划伤密封面。3）按标准要求，该球阀设计成一个阀座单向密封，一个阀座双向密封。单向密封阀座设计为当中腔介质压力上升到1.33倍额定压力时，单向密封阀座被自动推开，排放多余介质，当压力下降到1.33倍额定压力以下时，阀座自动复位，仍起到密封作用。又因为出口端阀座为双向密封阀座，介质肯定不会泄漏到出口端。中腔介质泄放到进口端或出口端按用户要求，因在阀体上有单向密封阀座和双向密封阀座的标牌，只要用户按标牌位置安装，一定能满足要求。腔体内介质压力超过1.33倍时，自动泄压阀座计算式如下： 对于聚四氟乙烯密封圈，当设计CL600球阀时，qMYmin =0.2p。 则 1.33（D2JH- D2MW）（D2JH- D2MN）+0.2（D2MW- D2MN） 1.33D2JH-1.33 D2MW D2JH- D2MN+0.2D2MW- 0.2D2MN 0.33D2JH 1.53 D2MW-1.2D2MN (23)6 固定球球阀转矩的计算 （1）单向密封阀座 M= Mm+ MT+ Mu+ Mc 式中 Mm阀座密封圈与球体间的摩擦转矩（Nmm）； MT阀杆与填料间的摩擦转矩（Nmm）； Mu阀杆台肩与止推垫间的摩擦转矩（Nmm）； Mc轴承的摩擦转矩（Nmm）。1）阀座密封圈与球体间的摩擦转矩的计算: Mm=Mm0+Mm1 式中 Mm0进口端阀座密封圈与球体间的摩擦力矩（Nmm）； Mm1出口端阀座密封圈与球体间的摩擦力矩（Nmm）；考虑出口端阀座弹簧组的预紧比压。 式中 FQ进口端阀座密封圈对球体的作用力(N)； R球体的半径(mm)； 密封面对球体中心的倾角（）； T密封圈与球体间的摩擦系数，对于PTFE取T=0.05，RPTFE取 T=0.070.12，尼龙取T=0.100.15，填充尼龙取T=0.320.37，MOLON取T=0.060.10，DEVLON取T=0.060.12，PEEK取 T=0.100.15，橡胶（无润滑）T=0.30.4，橡胶（有润滑）T=0.15。 式中 FMY阀座密封圈的预紧力(N)； FMM活动套筒O形圈与阀体阀座孔间的摩擦力(N)； R球体半径(mm)； 密封面对球体中心的倾角（）； T密封圈与球体间的摩擦系数。 Mm= Mm0+Mm1 （24）2）阀杆与填料间的摩擦转矩的计算：根据密封理论，当被密封部位的实际比压等于或大于所必须的密封比压时，就能达到密封要求，即： q=q0+qp1.2p0 式中 q0填料压盖的压紧力产生初始的密封比压(MPa)； qp介质压力P的作用力而产生的比压(MPa)； q总的密封比压(MPa)。 qp的大小随压力p的变化而变化，当qp增大到一定值时，即使因磨损等原因，使预紧力消失（即q0=0），只要保证qp=1.2p0，也能使填料具有良好的密封性能。 填料料与阀杆之间的摩擦力FT (N)，可按下式计算: 式中 阀杆与填料间的摩擦系数； Z填料圈数； h单圈填料高度(mm)； p设计压力，取公称压力PN数值的110 (MPa )； dT阀杆与填料接触部分直径（mm）。 填料若为O形橡胶密封圈，其摩擦力的计算如下： 填料与阀杆之间摩擦转矩的计算： V形及圆环形填料的摩擦转矩（Nmm）: （25） O形密封圈与阀杆之间的摩擦转矩（Nmm）: （26）式中 阀杆与O形密封圈接触部分的直径（mm）； 橡胶对金属的摩擦系数，=0.30.4；有润滑油时=0.15； d0O形密封圈横截面直径（mm）。3）阀杆台肩与止推垫之间摩擦转矩的计算：阀杆在介质压力的作用下，其台肩紧贴并压紧止推垫，当阀杆旋转时，便产生了摩擦力。考虑到止推垫其主要作用是减小摩擦力，增加密封性能，为此按平均直径计算摩擦力，一般止推垫材料为聚四氟乙烯（PTFE）。 阀杆台肩与止推垫间摩擦力Fu(N)： 式中 DT台肩外径或止推垫外径（mm）；取较小者； dT阀杆直径（mm）； 摩擦系数。 阀杆台肩与止推垫间摩擦转矩： （27）4）阀杆轴承摩擦转矩的计算：固定球球阀的轴承承受着较大的径向作用力，旋转时会产生大的摩擦力，为降低此摩擦力，在球体轴颈处或阀杆支承套外径处可以安装滑动轴承或滚动轴承，以减小摩擦力，降低开启或关闭时的转矩。 在介质压力作用下，上下轴承受到的总推力Fc(N): 式中 DJH活动套筒外径（mm）； p进口端介质工作压力（MPa）。对于进口密封阀座，弹簧组产生的预紧力对轴承的径向作用力，可忽略不计。 阀杆轴承摩擦转矩（Nmm）： （28） 式中 dZJ球体轴颈或支承套外径（mm）； 摩擦系数。对于FS-1自润滑轴承，=0.040.20；JDB固体镶嵌式润滑轴承，=0.16，对于滚动轴承=0.002。（2）双向密封阀座 若出口端阀座结构和进口端阀座结构设计相同，即进出口端阀座为同一设计结构，则为双向密封阀座固定球球阀，其阀杆转矩计算同单向密封阀座球阀。 （3）双阀座双向密封球阀 1) 双方向进口端阀座密封转矩的计算，同单向密封阀座计算式。 2) 双方向出口端阀座密封的转矩计算(Nmm): M=Mm+ MT+ Mu +Mc 出口端阀座密封圈与球体间的摩擦转矩(N mm) 在两个阀座同时密封时：Mm=2Mm1,则 （29） 阀杆与填料间的摩擦转矩MT:同单向密封阀座计算式。 阀杆台肩与止推垫之间的摩擦力矩Mu:其计算式同单向密封阀座计算式。 轴承摩擦转矩Mc:其计算式同单向密封阀座计算式。(4) 双阀座，一个阀座单向密封，一个阐座双向密封球阀。1) 单向密封阀座的转矩计算式同单向密封阀座计算式。2) 双阀座双向密封阀座的转矩计算式同双阀座双向密封球阀转矩计算式。(5) 双截断排放阀 当阀门关闭时，进口端与出口端同时加介质压力，体腔通大气时的转矩计算式: M=Mm+ MT+ Mu Mc1) 阀座密封圈对球体的摩擦转矩Mm （Nmm）： Mm=2Mm0 (30)2）阀杆与填料间的摩擦转矩MT(Nmm):若填料为V形填料或圆环形填料，其计算式为MT=0.6，由于中腔的介质压力为零。因此摩擦转矩为零。 若填料为O形密封圈填料，其摩擦转矩的计算式为,由于中腔的介质压力为零。则摩擦转矩为 (31)3）阀杆台肩与止退垫间的摩擦转矩Mu：由于双截断排放阀中腔没有介质压力，根据转矩计算式: ,因此摩擦转矩为零。4）轴承的摩擦转矩Mc (Nmm)：对于双截断排放阀，是两个阀座同时受两个方向的力，理论上讲作用力等于零。但实际上，由于制造精度等原因，还会存在一定的摩擦转矩，可按0.1p计算，因此： (32)7 固定球球阀滑动轴承的承载能力固定球球阀球体轴颈和支承套外径上的滑动轴承在工作中承受着较大的径向力，轴承设计时应使面压值qc (MPa)小于许用面压值qc(MPa)： qcqc 设计面压值按一个轴承计算，受压面为轴承的投影面积，即dFH，这样设计面压值为 (33)式中 dF球体轴颈和支承套外径(mm)； DJH活动套筒外径(mm)； H轴承长度(mm)；H=(11.2)dF； qc许用面压值(MPa)，对于SF-1自润滑轴承qc=100MPa；对于JDB固体镶嵌式润滑轴承qc=60.0MPa。 8 固定球球阀阀杆与球体连接部分强度计由于阀杆与球体的连接部分是间隙配合，因此，在接触面上的比压分布是不均匀的，如图9所示。由分析可知，计算时，可近似地采