中粮包装广州制罐项目外脚手架搭设拆除施工方案.doc

中粮包装广州制罐项目二期工程外脚手架搭设拆除方案建设单位： 广州中粮制罐有限公司 设计单位： 广东城建达设计院有限公司 监理单位： 广州穗峰建设工程监理有限公司 施工单位： 中国一冶集团有限公司 编 号： 2014-FWN-008-FA09 编制时间： 二一四年四月二十六日 审核：审批：中 国 一 冶 集 团 有 限 公 司China First Metallurgical Group CO., Ltd.中国冶建第一军中粮包装广州制罐项目二期工程外脚手架搭设拆除方案目 录一、工程概况1二、编制依据1三、脚手架搭设2四、脚手架拆除13五、安全注意事项14中粮包装广州制罐项目二期工程外脚手架搭设拆除方案中 国 一 冶 集 团 有 限 公 司China First Metallurgical Group CO., Ltd.中国冶建第一军 中粮包装广州制罐项目二期工程外脚手架搭设拆除方案一、工程概况1.1工程简介 1、工程名称: 中粮包装广州制罐项目二期工程2、工程性质：扩建（临时设施）3、地理位置：场地位于广州市番禺区化龙镇谭山村工业地块（石化路侧）。4、建设规模：建筑面积为48990m2，占地面积为15157m2 。5、施工范围：基础、主体结构（混凝土、钢结构）、给排水、电气、照明、道路等。6、重点要求：开工日期2014年4月30日，竣工日期2015年6月12日。 1.2 建设相关方 建设单位：广州中粮制罐有限公司总包单位：中国一冶集团有限公司设计单位：广东城建达设计院有限公司勘察单位：广州番禺区市桥建筑设计院有限公司监理单位：广州穗峰建设工程监理有限公司施工单位：中国一冶集团有限公司1.3 设计简介平面布置：新建车间厂房平面布置为长方形，长175m,宽95m。建筑设计简介：建筑面积为48990m2，占地面积为15157m2，高度23.85m，结构形式为框架结构为地上三层。二、编制依据1、本工程业主提供的设计图纸资料；2、建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2001）及其它相关技术文件。三、脚手架搭设工程结构及装饰施工过程施工时采用扣件式钢管脚手架。1、选材：本工程采用扣件式钢管脚手架，钢管选用483.5mmQ235A焊接钢管，脚手板选用竹脚手板，安全网选用密目安全网。2、脚手架搭设：1、地基处理：回填土结束，脚手架搭设前，沿房屋四周浇筑1.5m宽60厚素砼，作为脚手架立杆的底座，四周开好排水明沟。2、脚手架搭设顺序如下：施置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步纵横向水平杆连墙件第二步纵横向水平杆。3、立柱：（1）立柱接头除在顶层可采用搭接外，其余接头必须采用对接扣件对接。（2）立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内。（3）立柱顶端应高出建筑物檐口上皮高度1.5m。（4）离地20cm设纵横扫地杆，纵横扫地杆均采用直角扣件固定。4、纵、横向水平杆：（1）纵向水平杆设置在横向水平杆以上，在立柱的内侧，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上。（2）纵向水平杆宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，并应避免设在纵向水平杆的跨中。（3）横向水平杆两端应采用直角扣件固定在立柱上，距离墙面不应大于100mm，外墙伸出纵向水平杆外不应小于250mm。5、竹脚手板：竹脚手板主筋垂直于纵向水平杆方向铺设，每隔二步采用对接平铺，四个角应用直径为1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。6、连墙件：连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，并应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。7、剪刀撑：（1）剪刀撑宜从转角处起，每间隔6跨设置一道剪刀撑，由底至顶连续布置。（2）每副剪刀撑跨越立杆的根数不应少于4根，也不应超过7根，与纵向水平杆呈45-60度角。8、护杆、挡脚板：从脚手架第二步起，每步均需在外排立杆里侧设置1.2m高的防护栏杆。并从第三步起满挂安全密目网围护。9、脚手架应经检查验收合格后才能使用，使用中应经常检查。10、外手架搭设计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。本计算书以24米高外排脚手架为对象进行验算。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。1） 大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.200/3=0.140kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.200/3=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.140=0.214kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为M1=(0.080.214+0.101.680)1.5002=0.417kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.214+0.1171.680)1.5002=-0.490kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.490106/5080.0=96.541N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.140=0.178kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.178+0.9901.200)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.639mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!2） 小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。(1)荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2001.500/3=0.210kN活荷载标准值 Q=3.0001.2001.500/3=1.800kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.210+1.41.800=2.841kN小横杆计算简图(2)抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.2002/8+2.8411.200/3=1.145kN.m=1.145106/5080.0=225.343N/mm2小横杆的计算强度小于235.0N/mm2,满足要求!(3)挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.0381200.004/(3842.060105121900.000)=0.04mm集中荷载标准值P=0.058+0.210+1.800=2.068kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2067.6001200.0(31200.02-41200.02/9)/(722.06105121900.0)=5.050mm最大挠度和V=V1+V2=5.091mm小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!3） 扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2001.500/2=0.315kN活荷载标准值 Q=3.0001.2001.500/2=2.700kN荷载的计算值 R=1.20.046+1.20.315+1.42.700=4.213kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。4） 脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.13924.000=3.346kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.200+0.300)/2=1.575kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.420kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50024.000=0.180kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.521kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.200/2=5.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.521+0.851.45.400=13.051kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.521+1.45.400=14.185kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2361.5001.5001.500/10=0.095kN.m5） 立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.185kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5501.500=2.685m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2685/16=170； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.248； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =14185/(0.25489)=116.966N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.051kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5501.500=2.685m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2685/16=170； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.248； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.095kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =13051/(0.25489)+95000/5080=126.293N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 7.977kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图8） 立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 56.74 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 14.19 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk