第章卫星地球站PPT课件.ppt

2020 3 18 1 可编辑 第3章卫星地球站 卫星通信 2020 3 18 2 可编辑 卫星地球站 Note 2020 3 18 3 可编辑 3 1引言 描述地球站性能的一个最基本参量 是接收天线增益对噪声温度比 G T 单位dB K 值 又称为地球站的品质因素 它表示一个地球站的接收能力强弱 G T值越高就意味着这个地球站的接收能力越强 因此 根据提供业务和G T值的不同 可以按此对地球站进行分类 2020 3 18 4 可编辑 3 1 1设计考虑 一个地球站的设计主要因素有 服务类型 FSS BSS MSS通信业务类型 电话 数据 电视等终端站对基带信号质量的要求业务要求价格和可靠性 2020 3 18 5 可编辑 设计过程可以用两个主要步骤来区分 第一步是基于整个系统的要求 由此形成地球站的基本参量如G T值 发射功率 多址联接方案等 然后 地球站设计师和工程师以最佳的性能价格比 使设备配置设法达到上述性能指标 2020 3 18 6 可编辑 理解设计应用中的某些折衷 G T 要求的品质因数C No 载波功率 噪声功率谱密度EIRP 有效全向辐射功率 s 卫星 卫星上发射功率和天线增益有关Lp 传播损耗 正比于路径的平方Lm 设计余量 对抗其余衰减K 玻尔兹曼常数 2020 3 18 7 可编辑 3 1 2国际规定和技术限制 1 国际规定比如频带 功率等限制 不能对地面无线通信造成干扰2 技术限制比如平台载荷能力 最大发射功率 天线尺寸等 2020 3 18 8 可编辑 3 1 3地球站技术近期发展趋向 关键技术 回波控制技术 语音编码和视频压缩技术 天线技术 控制副瓣电平 设备小型化 超大规模集成电路 VLSI 技术 2020 3 18 9 可编辑 3 1 4地球站设备一般组成 图3 1地球站设备的一般原理性框图 2020 3 18 10 可编辑 3 2地球站射频基本性能 有效全向辐射功率 EIRP 的定义和计算如果用PT表示天线馈源口的输入功率 GT是发射天线增益 则地球站的有效全向辐射功率就是 EIRP PTGT GT 天线最大增益方向上的增益 主瓣 之所以称为有效全向辐射功率 是相对于定向天线而言的 PS 1W的PT提供给定向天线得到的效果相当于采用全向天线时 馈源口采用ETRP W 的效果 单位 dBW dBm 2020 3 18 11 可编辑 例 2kW的高功放和一个20m的卡塞格伦天线 在14 25GHz时 它的发射天线增益为66 82dB 高功放到天线馈源口的损耗为1dB 则地球站的EIRP值为 EIRP 33 66 82 1 98 82dBW 有效全向辐射功率 EIRP 的定义和计算 注 dBW dBm 绝对的功率值dBi 相对全向天线 dBd 相对偶极子天线 增益相对值 两者相差2 15 dBc 功率相对值dB 相对值 天线增益与f有关的 连接线导致损耗的存在 利用dB计算时 除法变为加法 2020 3 18 12 可编辑 接收系统噪声分析和品质因素G T值计算 通常用天线增益对噪声温度比G T 表示地球站天线和低噪声放大器的性能 它与接收机的灵敏度密切相关 参量G是表示低噪声放大器输入端的接收天线增益 参量T是接收机内部噪声温度 2020 3 18 13 可编辑 1 通信系统中的噪声 通信系统中有关噪声的论述是基于白噪声的噪声形式 它的功率谱密度在很大的频率范围内是平滑的 2020 3 18 14 可编辑 在电子通信系统中 由噪声源送到匹配负载的白噪声功率谱密度通常用W Hz表示 为 双边功率谱密度 噪声源输出的噪声功率为 Ts 噪声源等效噪声温度 2020 3 18 15 可编辑 2 放大器的噪声温度和噪声系数 系统噪声温度 噪声系数 输入噪声源 系统内部等效噪声 2020 3 18 16 可编辑 PS 推导过程 1 噪声温度N G Ns Nn G KTsB Nn GKB Ts Nn GKB GKB Ts Te Te Nn GKB等效输入噪声温度此时 对一个有内部噪声的放大器 其输入端总的等效噪声温度为Te Ts T 2 噪声系数定义1假定输入端的噪声温度为T0 则F 1定义2Ts T0时 输入信噪比与输出信噪比的比值 G Nn Ns N 系统输出噪声功率 无内部噪声时的输出噪声功率 F 1 Pi Ni Po No Te To 所以 Te F 1 To 2020 3 18 17 可编辑 放大器级联噪声温度 图3 4用于等效噪声温度分析的级联二端口系统 在M1输出端噪声功率 N1 G1KB Ts Te1 在M2输出端噪声功率 N N12 N2 G2G1KB Ts Te1 G2KBTe2 G1G2KB Ts Te1 Te2 G1 N1经过M2放大 M2内部噪声 整个系统 N G1G2KB Ts Te1 Te2 G1 G G1 G2Te Te1 Te2 G1 F 1 1 1 F1 Te To Te1 Te2 G1 To Te1 To Te2 To G1 F2 1 G1 2020 3 18 18 可编辑 n个系统噪声温度 n个系统级联时的噪声系数 2020 3 18 19 可编辑 4 无源器件的噪声温度 有损网络的损耗因子L等于它的噪声系数F 无源器件 双工器 馈线 通常用功率的损耗L表示其特性G 1 L 经此类器件后 载波噪声比发生L倍衰减 载波功率衰减L倍 而噪声功率谱密度和带宽均无变化 L 即L 则L 1 F Co No G Ni Ci L KToB KTeB L Ci KToB Te To PS 无源器件内部虽然无噪声 但是其损耗却带来了和噪声相同的效果 理解 无源器件只对载波功率进行衰减而不影响噪声功率 Te实际是不存在的 也就是无源器件无内部噪声 Te只是反映损耗造成的影响 2020 3 18 20 可编辑 天线噪声温度 天线噪声温度是通过天线进入到接收机的噪声的量度 它是由所有外部噪声源产生的噪声分量的积分 天线俯仰角 天线方位角 天线在该方向的增益函数 在该方向的照亮温度 2020 3 18 21 可编辑 系统总噪声温度 图3 7用于等效噪声温度计算的地球站接收端 天线系统 接收机 源 后级等效 2020 3 18 22 可编辑 几点结论 天线增益越高 连接波导损耗越低 G T值就越高 因而下行载波噪声比也越高 LNA的等效噪声温度越低 G T值越高 另外 它的增益必须足够大 以降低后面电路对噪声的影响 G T值与参考点无关 而G或T与参考值有关 2020 3 18 23 可编辑 PS 对 G T值与参考点无关 而G或T与参考值有关 说明 1 以LNA前为参考点 G GA L1T Ts Te TA L1 L1 1 To L1 Te2 Te3 G2则G T GA TA L1 1 To L1Te2 L1Te3 G2 2 以天线后为参考点 G GAT Ts Te TA L1 1 To L1Te2 L1Te3 G2则G T GA TA L1 1 To L1Te2 L1Te3 G2 综上两种情况 G T的具体值不同 但是G T却是相同的 2020 3 18 24 可编辑 例 地面站在11 95GHz处接收天线增益为65 53dB TA 60K 波导损耗为0 3dB L1 100 03 1 072 LNA的等效噪声温度为Te2 150K LNA增益为G2 60dB 下变频器噪声温度Te3 11 103K 假定环境T 290K 求G T 相处或想减 单位 解 以LNA前为参考点T Ts Te TA L1 L1 1 To L1 Te2 Te3 G2 225 5K10logT 23 53dBKG 65 53 0 3 65 23dB所以 G T dB 65 23 23 53 41 7 dB K 2020 3 18 25 可编辑 3 3天线 馈源和跟踪系统 天线是一种互易器件 因此当频率给定时 接收和发送特性是相同的 地球站天线可以用来作为定义各个参量的样本 大部分地球站天线要求能沿着两根轴方向运动 即仰角和方位角方向 以便能迅速跟踪卫星 天伺馈系统 2020 3 18 26 可编辑 天线基础和辐射方向性图 3 8天线辐射方向性图 2020 3 18 27 可编辑 天线主要特性参量 天线的半功率点波束宽度天线方向性 某方向的信号功率强度 平均功率效率 1 能量损失 抛物面天线50 70 喇叭口天线90 增益函数 效率 方向性 hp N DN 与电磁场分布相关的常数 波长 D 天线口径 D P Pav 俯仰角 0 180 方位角 0 360 P 某个方向上的功率强度 从该方向上单位立体角辐射的功率 Pav 平均功率 PT 4 R2 球的立体角是4 G D 最大值称为天线增益G 4 A 2其中A 天线面积 信号波长 图3 9天线增益G与半功率点波束宽度 hp的关系 孔径效率60 2020 3 18 哈尔滨工业大学 威海 通信工程系 28 2020 3 18 29 可编辑 3 3 2天线系统 基于它们的几何形状 地球站可以使用具有轴对称 和非轴对称的天线结构 要求 高增益 低副瓣 噪声尽可能小 2020 3 18 30 可编辑 1 轴对称结构 图3 10喇叭抛物面天线结构图 结构 主焦点馈源 抛物面反射器 优点 结构简单缺点 热噪声较大 原因 喇叭口对准地面 温度高 馈线较长 OMT 正交模式耦合器 收发分离 2020 3 18 31 可编辑 正焦天线实物图 图3 11卡塞格伦天线结构图 结构 馈源 抛物面主反射器 双曲面副反射器 优点 热噪声低 2020 3 18 哈尔滨工业大学 威海 通信工程系 32 2020 3 18 33 可编辑 卡塞格伦天线实物图 2020 3 18 34 可编辑 2 非轴对称结构 偏馈天线 图3 13非轴对称 偏馈 天线结构图 2020 3 18 35 可编辑 非轴对称 偏馈 天线实物图 2020 3 18 36 可编辑 3 天线安装 天线安装结构图 a 方位角 仰角装置 b X Y轴装置 2020 3 18 37 可编辑 3 3 3馈源系统 照射主反射器收发隔离双极化分离和组合为卫星跟踪系统提供误差信号 2020 3 18 38 可编辑 3 3 4跟踪系统 在地球站天线处观察 当卫星漂移占地球站天线半功率点波束宽度很大部分时 为了避免使天线指向损耗过大 必须要采用跟踪系统 即 S hp N 一天内地球站观察到的最大卫星漂移 半功率点波束宽度 与应用要求有关的常数 2020 3 18 39 可编辑 对地球站天线跟踪系统的要求是 能部分或全部执行下列功能 卫星搜索自动跟踪手工跟踪程序跟踪 图3 17 a 一种卫星跟踪系统的主要元件 b 一种步进跟踪系统 固定幅度和频点 2020 3 18 哈尔滨工业大学 威海 通信工程系 40 2020 3 18 41 可编辑 自动跟踪系统 1步进跟踪系统 设计简单 精度低2单脉冲跟踪技术 精度高 但要求有两个信道的相关接收机 复杂3智能跟踪 上述两者的优点 2020 3 18 42 可编辑 3 4射频 RF 分系统 3 4 1发送设备HPA包括固态功率放大器 SSPA 用于小型地球站 和行波管放大器 TWTA 用于大型地球站 两大类2 上变频器 2020 3 18 43 可编辑 3 4射频 RF 分系统 3 4 2接收设备LNA2 下变频器 2020 3 18 44 可编辑 3 4射频 RF 分系统 所谓的频率合成器 就是用一个高稳定度的基音晶体振荡器作为基准频率源 然后对它进行数学四则运算 用电路中的混频 倍频 分频电路来实现 最后采用锁相技术 使它产生步长一定 与基准频率源具有同样稳定度的大量频率分量输出 3 4 3频率合成器 2020 3 18 45 锁相环的构成及基本原理 三个基本部分构成一个负反馈环 2020 3 18 46 锁定状态示意图 未锁定 锁定 2020 3 18 47 可编辑 锁相环的典型应用 1 锁相倍频 在锁相环路的反馈通道中插入分频器就可构成锁相倍频电路 如下图所示 当环路锁定时 鉴相器两输入信号频率相等 即有 式中N为分频器的倍频比 2020 3 18 48 可编辑 2 锁相分频 在锁相环路中插入倍频器就可构成锁相分频电路 如下图所示 当环路锁定时 式中N为倍频器的倍频次数 2020 3 18 49 可编辑 3 锁相混频器 设混频器的本振信号频率为 L 在 L o时混频器的输出频率为 L o 经差频放大器后加到鉴相器上 当环路锁定时 2020 3 18 50 可编辑 4 频率合成器 频率合成器是利用一个标准信号源的频率来产生一系列所需频率的技术 锁相环路加上一些辅助电路后 就能容易地对一个标准频率进行加 减 乘 除运算而产生所需的频率信号 且合成后的信号频率与标准信号频率具有相同的长期频率稳定度及具有较好的频率纯度 如果结合单片微机技术 可实现自动选频和频率扫描 1 锁相式单环频率合成器 当环路锁定后 鉴相器两路输入频率相等 即 当N改变时 输出信号频率相应为fi的整数倍变化 2020 3 18 51 可编辑 环C 2 三环式频率合成器 已知 求输出信号频率范围及频率间隔 环A 环B 2020 3 18 52 解 而 而环路C为混频环 即当环路锁定时 有 当NA 300 NB 351时 当NA 301 NB 351时 因此频率间隔 而当 399 397时输出频率最高 所以 合成器的频率范围为 35 4 40 099 MHz 2020 3 18 53 可编辑 5 锁相环调频电路 普通的直接调频电路中 振荡器的中心频率稳定度较差 而锁相调频电路能得到中心频率稳定度很高的调频信号 锁相环调频电路如下图所示 环路滤波器的带宽必须很窄 调制信号在LF带外 当