鸿大中域脚手架施工方案(.doc

目 录一、工程概况及方案选择1二、脚手架具体操作1三、普通型钢悬挑脚手架计算书2四、1.8米阳台含转角处槽钢悬挑脚手架计算书18五、型钢悬挑卸料平台计算书33六、外脚手架的施工：43七.安全防护与措施50八、脚手架的检查与验收52九、脚手架的使用规定53十、脚手架的拆除53十一、安全保障措施54十二、本方案结论5613、 各节点及防护详图14、 十二栋悬挑架钢梁平面布置图十五、十三栋悬挑架钢梁平面布置图鸿大中域综合楼工程外脚手架施工专项方案 一、工程概况及方案选择 1. 工程概况, 本工程位于邵阳市跃进路铁炉巷原老毛巾厂旁的部分居民房基地内修建本商住综合楼，结构形式框架-部分框支剪力墙结构，基础形式为人工挖孔桩，地下一层,地上二十六层,地下室标高改为6.9米,第一层标高4.5米,笫二层商业标高5.4米,以上标准层改为2.95米,建筑占地面积1778.51平方,总建筑面积33182.12平方,本楼高度改为84.60米,机房顶最高点改为87.1米。本工程建筑类别为一类高层建筑，设计建筑主体结构耐久使用年限50年，建筑抗震设防烈度为6度；建筑防火分类等级；地下一级，地上一级；总住户数为216户。 2.方案选择, 地上结构施工部位：地下室至11层采用落地式双排架，楼从11层顶开始采用悬挑式双排脚手架，住宅标准层高均为2.95m，悬挑两次，考虑屋顶女儿墙构架及梯顶构架高度在内；每次悬挑架高度为23.60m，这样控制最大悬挑高度均在24米以内。落地式双排架与悬挑架全部采用建筑立面全防护，待工程施工完成后进行架体拆除。 二、脚手架具体操作根据工程特点，现场实际情况及建设单位的要求，悬挑架拟采用全封闭式槽钢悬挑双排外脚手架。具体操作为：本建筑物除部分落在车库顶板上,其余均沿四周浇捣C20混凝土垫层，厚度为150mm，宽度为1.5m，待砼凝固后开始搭设双排落地式脚手架，高度至11层顶面，本楼标高正负零起至11层为36.45m;从十一层顶面起设槽钢悬挑架采用钢丝绳斜拉并增设拉杆。 脚手架钢管选用483.5；外挑槽钢采用16；固定槽钢在楼面上用218的圆钢。立杆纵向间距为1.5米,内立杆距外墙0.30米,外立杆距外墙面为1.2米,大横杆间距为1.8米,小横杆长度为1.5米。外侧立杆和外侧纵向水平杆以及剪刀撑均采用黑黄相间架管。连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；卸荷钢丝绳吊点水平间距以1个立杆间杆间距为准,即1.5米;钢丝绳张拉高度2.8米,吊点距墙面1.2米。悬挑架高24米,按24米对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。1.8米阳台处悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算见计算书。每栋主楼每层设四个卸料平台，南北各二个，上、下层卸料平台水平错位设置，平台活荷载按2KN/m2考虑，主梁采用16a号槽钢，次梁用12.6号槽钢，间距500mm，钢丝绳（6x19 18.5）与主体结构连接，具体见附图及计算书。三、普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-2011)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 （一）参数信息1.脚手架参数悬挑双排脚手架搭设高度为 24 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙宽度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处湖南省绥宁县城，基本风压0.35kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度 2.7 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):2.800；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2- 1.25 m。 （二）小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.5/2=0.225kN/m ；活荷载标准值: Q=21.5/2=1.5kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.225+1.41.5=2.41kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax=ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.411.12/8=0.365kNm；最大应力计算值 =Mqmax/W =81.182N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =81.182N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.225+1.5=1.758kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大挠度 =5.01.75811004/(3842.06105107800)=1.509 mm；小横杆的最大挠度 1.509 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1100 / 150=7.333 与10 mm，满足要求！（三）大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0331.1=0.037kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.11.5/2=0.248kN；活荷载标准值: Q= 21.11.5/2=1.65kN；荷载的设计值: P=(1.20.037+1.20.248+1.41.65)/2=1.325kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=0.213Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2131.3251.5= 0.423kNm；M=M1max + M2max=0.006+0.423=0.429kNm最大应力计算值 =0.429106/4490=95.654N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 =95.654N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：max=0.6770.03315004 /(1002.06105107800)=0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax=1.615Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0.037+0.248+1.65)/2=0.967kN = 1.6150.96715003/ ( 100 2.06105107800)=2.374 mm；最大挠度和：= max + pmax=0.051+2.374=2.425 mm；大横杆的最大挠度 2.425 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！（四）扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1=0.0331.11/2=0.018kN；大横杆的自重标准值: P2=0.0331.5=0.05kN；脚手板的自重标准值: P3=0.31.11.5/2=0.248kN；活荷载标准值: Q=21.11.5 /2=1.65kN；荷载的设计值: R=1.2(0.018+0.05+0.248)+1.41.65=2.689kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ （五）脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.101/2)0.033/1.8024.00=3.239kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1.1+0.2)/2=1.17kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.1541.5/2=0.45kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.524=0.18kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.039kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=21.11.52/2=3.3kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.25.039+ 0.851.43.3= 9.974kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.039+1.43.3=10.667kN；（六）立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.35kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.350.740.214=0.039kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0391.51.82/10=0.022kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=9.974kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 10.667kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.51 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.139 m；长细比: L0/i=197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=9974.28/(0.186424)+22438.551/4490=131.472N/mm2；立杆稳定性计算 =131.472N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=10667.28/(0.186424)=135.262N/mm2；立杆稳定性计算 =135.262N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（七）连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.35，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.35=0.048kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=1.094kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.094kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=200/15.9的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9664.2410-4205103=83.965kN；Nl=6.094 Ru13.642kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.642kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(136424/(3.142502) 1/2 =13.2mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。（十二）锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.165kN； 压环钢筋的设计直径D=18mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142162/4=201.062mm2=N/2A=164.855/201.0622=0.41N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！四、1.8米阳台含转角处槽钢悬挑脚手架计算书（一）参数信息1.脚手架参数悬挑双排脚手架搭设高度为 24 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2m，立杆的横距为0.6m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为2.00 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3.6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处湖南省绥宁县，基本风压0.35kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度3.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 2 m。 （二）小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.2/2=0.18kN/m ；活荷载标准值: Q=21.2/2=1.2kN/m；荷载的计算值:q=1.20.033+1.20.18+1.41.2=1.936kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax=ql2/8最大弯矩 Mqmax =1.9361.12/8=0.293kNm；最大应力计算值 =Mqmax/W =65.215N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =65.215N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.18+1.2=1.413kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大挠度=5.01.41311004/(3842.06105107800)=1.213 mm；小横杆的最大挠度 1.213 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1100 / 150=7.333 与10 mm，满足要求！（三）大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0331.1=0.037kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.11.2/2=0.198kN；活荷载标准值: Q= 21.11.2/2=1.32kN；荷载的设计值: P=(1.20.037+1.20.198+1.41.32)/2=1.065kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.21.2=0.004kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=0.213Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2131.0651.2= 0.272kNm；M=M1max + M2max=0.004+0.272=0.276kNm最大应力计算值 =0.276106/4490=61.468N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 =61.468N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：max=0.6770.03312004 /(1002.06105107800)=0.021 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax=1.615Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0.037+0.198+1.32)/2=0.777kN = 1.6150.77712003/ ( 100 2.06105107800)=0.977 mm；最大挠度和：= max + pmax=0.021+0.977=0.998 mm；大横杆的最大挠度 0.998 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200 / 150=8与10 mm，满足要求！（四）扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1=0.0331.11/2=0.018kN；大横杆的自重标准值: P2=0.0331.2=0.04kN；脚手板的自重标准值: P3=0.31.11.2/2=0.198kN；活荷载标准值: Q=21.11.2 /2=1.32kN；荷载的设计值: R=1.2(0.018+0.04+0.198)+1.41.32=2.156kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ （五）脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/mNG1=0.1161+(1.101/2)0.033/1.8024.00=3.031kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.2(1.1+2)/2=2.232kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.1541.2/2=0.36kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.224=0.144kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.767kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=21.11.22/2=2.64kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.25.767+ 0.851.42.64= 10.062kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.767+1.42.64=10.616kN；（六）立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.35kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.350.740.214=0.039kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0391.21.82/10=0.018kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=10.062kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 10.616kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.51 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.139 m；长细比: L0/i=197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=10061.52/(0.186424)+17950.841/4490=131.579N/mm2；立杆稳定性计算 =131.579N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=10615.92/(0.186424)=134.61N/mm2；立杆稳定性计算 =134.61N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（七）连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.35，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.35=0.048kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=12.96 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=0.875kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 5.875kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=2000/15.9的结果查表得到 =0.417，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.4174.2410-4205103=36.246kN；Nl=5.875 Ru13.997kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.997kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(139974/(3.142502) 1/2 =13.3mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。（十二）锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。五、型钢悬挑卸料平台计算书（一）构造参数卸料平台名称1号卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)4.5平台宽度B(m)2.5卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋主梁间距L1(m)2.5次梁间距s(m)0.5次梁外伸长度m(m)0内侧次梁离墙水平距离a(m)0.2外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)3.5外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)3钢丝绳夹个数3（二）荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.3次梁自重Gk2(kN/m)0.1392主梁自重Gk3(kN/m)0.2009栏杆、挡脚板类型栏杆、竹串片脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)8堆放荷载作用面积S(m2)4施工活荷载动力系数1.3（三）设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图（四）面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度t(mm)20截面抵抗矩W(cm3)66.67抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板受力简图如下： 计算简图(kN) 取单位宽度1m进行验算q=1.2Gk11+1.4(1.3QK1+Pk/S)1=1.20.31+1.4(1.32+8/4)1=6.8kN/m 抗弯验算： Mmax=0.100qs2=0.1006.80.52=0.17kNm =Mmax/ W=0.17106/(66.67103)=2.55N/mm2f=15N/mm2 面板强度满足要求！（五）次梁验算次梁类型16a槽钢次梁型钢型号12槽钢截面惯性矩Ix(cm4)488.59截面抵抗矩Wx (cm3)77.53抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算： 承载能力极限状态： q1=(1.2Gk1+1.41.3 Qk1)s+1.2Gk2=(1.20.3+1.41.32)0.5+1.20.1392=2.167kN/m p1=1.4Pk=1.48=11.2kN 正常使用极限状态： q2=(Gk1+Qk1)s+Gk2=(0.3+2)0.5+0.1392=1.289kN/m p2=Pk=8kN 1、抗弯强度计算简图(kN)Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1L1/4=2.167(2.52/8-02/2)+11.22.5/4=8.693kN.m=Mmax/(xWX)=8.693106/(1.0577.53103)=106.785N/mm2f=205N/mm2 次梁强度满足要求！ 2、挠度验算 计算简图(kN) max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.2925004/(384206000488.59104)(5-24(0/2.5)2)+825003/(48206000488.59104)=0.654mm=L1/250=2500/250=10mm 次梁挠度满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态： R1=q1B/2=2.1672.5/2=2.709kN 正常使用极限状态： R2=q2B/2=1.2892.5/2=1.611kN（六）主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型号16a号槽钢截面面积A(cm2)21.95截面回转半径ix(cm)6.58截面惯性矩Ix(cm4)1130截面抵抗矩Wx (cm3)141抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000 根据建筑施工高处高处作业安全技术规范（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）： 承载能力极限状态：q1=1.2(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2(0.201+0.150+0.010)=0.433kN/m p1=1.4