单向板肋梁楼盖设计书.doc

单向板肋梁楼盖设计计算书一、 设计资料 某三层工业厂房（层高3.6m），拟采用整体式单向板肋梁楼盖，建筑平面如图1所示（楼梯在此平面以外。楼面可变荷载标准值为6KN/（荷载分项系数1.3）。楼面面层为20厚混合砂浆抹底，底面用20厚水泥砂浆抹平。混凝土采用C25（柱可采用C30），梁、柱内受力纵筋为HRB335级，其他均为HPB235级。车间内无侵蚀性介质。建筑物安全等级为二级。进行楼盖设计。二、 结构布置选用单向板肋梁楼盖结构，梁、板的布置及构件尺寸如图所示。三、 板的计算确定板厚h=100mm。按塑性内力重分布方法计算内力，取1m宽板带为计算单元，结构尺寸和计算简图如图所示。1. 荷载 20mm 水泥砂浆面层 25KN/m0.02m2=1 KN/m 100mm钢筋混凝土板 25 KN/m0.1m=2.5 KN/m 20mm混合砂浆摸底 25 KN/m0.02m=0.5 KN/m永久荷载标准值 gk=4 .0KN/m可变荷载标准值 qk=6.0 KN/m荷载设计值 1.24.0 KN/m+1.36.0 KN/m=12.6 KN/m1m板宽设计值 p=12.6 KN/m2.内力 计算跨度 板厚 h=100mm 次梁截面bh=250450 边跨l01=(2500-120-125+100/2)=2305 ln1=(2500-120-250/2)=2255 距端第二跨l02=2500-250=2250 ln2=2250 跨距差(2305-2250)/2250=2.4%min =0.002。四、次梁计算bh=250450,按塑性内力重分布方法计算内力。结构尺寸和计算简图简图。1. 荷载由板传来的永久荷载 4 .0KN/m2.5m=10.0 KNm次梁自重 25KN/m0.2m（0.45-0.1）m=1.75 KNm次梁抹灰 25KN/m0.02m（0.45-0.1）m2=0.35 KNm永久荷载标准值 gk =12.1 KNm可变荷载标准值 qk=6 .0KN/m2.5m=15 KNm荷载标准值 p=1.212.1 KNm +1.315 KNm =34.02 KNm2. 内力主梁（ZL）截面 bh=30050 边跨 净跨度ln1=（6300-150-120）=6030计算跨度l01=（6030+250/2）=6155中间跨 净跨度ln2=(6300-300)=6000 计算跨度l02=6000跨度差 （6155-6000）/6000=2.6%10%，可按等跨连续梁查表计算。弯矩设计值计算列表如表所列。 弯矩设计值计算列表截面位置弯矩系数M弯矩设计值M（=Mpl02）/（KNm）边跨跨内1/14 1/1134.026.1552=117.16B支座-1/11 -1/1134.026.1552=-117.16离端第二跨跨内1/161/1634.026.02=76.55C支座1/141/1434.026.02=87.48中间跨跨内-1/16-1/1634.026.02=-76.55 剪力设计值计算列表截面位置剪力系数v剪力设计值M（=vpln）/kN边支座A0.500.5034.026.155=104.7B支座左0.550.5534.026.155=115.17B支座右0.550.5534.026.0=112.27C支座左、右0.550.5534.026.0=112.273. 配筋（1） 正截面弯矩承载力计算b=250 ，h=450，s=（25+10）=35，h0=（450-35）=415，hf=100翼缘计算宽度：边跨bf=6155/3=2052b+sn=2500中跨bf=6000/3=2000min =0.2% 。(2)斜截面弯矩承载力计算 b=250，h0=415， fyv=210 N/2，则 0.25fcbho=308.7KN115.17KN截面尺寸满足要求。1.0 ftbho=131.8KN 。箍筋采用双肢6 ，Asv1=28.32 。 箍筋配筋表 截面位置V/KNV/ ftbho 箍筋实际配筋边跨跨内104.70.621.0构造配置8 150B支座115.170.821.0构造配置8 150离端第二跨跨跨内112.270.851.0构造配置8 150C支座112.27 0.851.0构造配置8 150中间跨跨内112.270.851.0构造配置 8 150实际箍筋间距S=150sv，min=0.24ftfyv=0.145% 满足构造要求。五、主梁计算bh=300750,按弹性方法计算内力。主梁可按铰支承在柱顶的连续梁。结构尺寸和计算简图如图 所示。1. 荷载 由次梁传来的永久荷载 12.68 KNm 6.3m=79.88 kN 主梁自重 25 KN/m0.3m（0.75-0.1）m2.5m=12.19 kN 主梁抹灰 25 KN/m0.02m（0.75-0.1）m2.5m2=1.63 kN 永久荷载标准值 GK=93.7 kN 可变荷载标准值 Qk=15 KNm6.3m =94.5 kN永久荷载设计值 G=1.293.7 kN =112.44 kN 可变荷载设计值 Q=1.394.5 KNm =122.85 kN 2. 内力 计算跨度： 边跨 净跨度ln1=(7500-120-250)=7130 计算跨度l01=7130 中间跨 净跨度ln2=(7500-500)=7000 计算跨度l02=7000 l01与l02相近，可按等跨连续梁计算，取l0=7000mm 。查附录E附表E-2，得内力系数k列于表 中。内力计算表项次荷载简图弯矩M/ (KNm)剪力V/kN边跨跨内B支座中间跨跨内A支座B支座kkkkkM1M2MBM3M4VAVBlVAr0.2440.155-0.2670.0670.0670.733-1.2671.000192.0122.0-210.252.752.782.4-142.5112.440.2890.244-0.133-0.133-0.1330.866-1.1340 248.5209.8-114.4-114.4-114.4106.4-139.30-0.044-0.089-0.1330.2000.200-0.133-0.1331.000-37.8-76.5-114.4172.0172.0-16.3-16.3122.850.2290.125-0.3110.0960.1700.689-1.3111.222196.9107.5-267.482.6146.284.6-116.1150.1-0.030-0.059-0.0890.1700.096-0.089-0.0890.778-25.8-50.7-111.6146.282.6-10.9-10.995.6 内+440.5333.8-324.6-61.7-61.7188.8-281.8.112.44力+154.245.5-324.6224.7224.766.1-158.8235.29组+397.9229.5-477.6135.3198.9167.0-208.6262.54合+166.271.3-285.7198.9135.371.5-103.4208.043. 内力包括图内力包括图如图所示：4.配筋：（1）正截面受弯承载力计算 b=300 ，h=750 ，s =35 ，h0=（750-35）=715，hf=100 翼缘宽度 bf=7500/3=2500min =0.002(2)斜截面受剪承载力计算b=300， h0=715， fyv=210 N /0.25fcbho=638.1KN281.8KN截面尺寸满足要求 。1.1 ftbho=272.4KN 。箍筋采用双肢8，Asv1=50.32截面位置V/KNV/ ftbho 箍筋实配箍筋Vu=0.7ftbho+1.25fyvnAsv1ho/s边跨跨内188.80.6931.0构造配置8 200285.1KNVB支座左281.81.035 1.0计算配置8 200285.1KNVB支座右262.540.9641.0构造配置8200285.1KNV实际箍筋间距S=200sv，min=0.24ftfyv=0.145% 满足构造要求。5.与次梁相交处附加横向钢筋面积次梁传来的集中力F=1.279.88 KN +1.394.5 KN =218.7KN采用双肢8箍筋，Asv1=50.32，需配置的附加横向钢筋总面积Asv=F/（fysin）=1226 箍筋个数m=1226/(250.3)=12,应配置12个，次梁两侧各6个 。6.钢筋布置（1）弯起钢筋的弯起点距该钢筋强度的充分利用点大于h0/2.前一排钢筋弯起点至后一排钢筋弯终点的距离小于Smax。（2）B支座负弯矩纵向钢筋的截