重整车间工艺试题.doc

重整车间工艺试题班组 姓名 岗位一、填空1.预加氢进行反应： 2.R103内装填的催化剂： 3.重整进行反应： 4.催化剂装填比例: 5.预加氢 重整 催化剂型号： 6.苯塔在精馏段第 块板上组成温差控制器TDRC50402；甲苯塔在精馏段第 块板上组成温差控制器TDRC50502；二甲苯塔在精馏段第 块板上组成温差控制器TDRC50601。7.回流比：2、 简答 ：1. 预加氢主要影响因素：2. 重整主要影响因素：3. 重整反应及其反应部位：4.简述精馏岗位塔顶温度下降影响因素及处理方法5.影响温差变化的主要因素有：6.简述抽提三大循环的建立步骤：重整车间工艺试题答案一、填空1.预加氢进行反应：加氢精制主要进行脱硫、脱氮、脱氧、烯烃饱和及脱金属等化学反应。2.R103内装填的催化剂：脱氯脱砷剂3.重整进行反应：直链烷烃异构化反应烷烃的脱氢环化反应烷烃的加氢裂化反应六员环烷的脱氢芳构化反应五员环烷的异构脱氢反应。除上述反应外，在重整催化剂上还发生脱烷基反应、歧化反应、烷基化反应以及缩聚生焦反应等。4.催化剂装填比例:1：1.5：2.5：55.预加氢催化剂型号： QLH-01重整 催化剂型号：6.苯塔在精馏段第5、20块板上组成温差控制器TDRC50402；甲苯塔在精馏段第2、14块板上组成温差控制器TDRC50502；二甲苯塔在精馏段第4、44块板上组成温差控制器TDRC50601。3、 简答 ：1.预加氢主要影响因素：反应压力、反应温度、空速、氢油比2.重整主要影响因素：反应压力、反应温度、空速、氢油比、水率平衡3.重整反应及其反应部位：（1）前部反应器前部反应器（即一反）主要进行环烷脱氢反应，借助催化剂金属功能，该反应是各类反应中进行最快的一个，六员环烷脱氢可以在很高的速度下完成，反应选择性好，吸热量大，因而前部反应器温降最大。同时该反应的产率极高，几乎是按热力学计算量完成。在前部反应器，除进行环烷脱氢外，还发生烷烃异构化反应，该反应速度也较快，选择性好，反应热较低，是提高汽油辛烷值的理想反应之一。但是这种反应的深度受热力学平衡的限制，不可能将原料中的正构烷烃全部转化为辛烷值较高的异构烷烃。（2）中部反应器包括二反和三反，除继续完成前部反应器的环烷脱氢和烷烃异构化反应外，还将开始进行一些其它反应，如加氢裂化反应、烷烃脱氢环化反应和五员环异构脱氢反应。烷烃脱氢环化和五员环烷异构脱氢反应，比六员环烷脱氢难得多。六员环烷可在金属活性中心上直接脱氢生成苯类产品，但五员环烷不行，它首先需要在金属活性中心上脱氢，然后还需在酸性中心异构，而后者是整个反应的控制步骤，因此保持水氯平衡，最大限度地把五员环烷转化为芳烃，对重整装置效益有很大的好处。（3）后部反应器后部反应器发生的反应是反应最难进行的、速度最慢的烷烃脱氢环化反应和五员环烷异构脱氢反应，由于反应条件苛刻，不希望发生的加氢裂化、氢解反应和结焦反应进行得也相当剧烈。石脑油原料烃的各种反应，如六员环烷（环己烷）脱氢、五员环烷（甲基环戊烷）扩环芳构化和正构烷烃裂化反应的产品产率，随着催化剂床层高度的变化而改变。环己烷的反应在第一反应器里发生，甲基环戊烷的反应在第一和第二两个反应器里进行，而裂解产物在三个反应器里都有发生,而第三反应器更加明显，各反应器的温降依次减小。第二反应器裂化进行得比较少，第三反应器已看出明显的裂化反应。在运转过程中，在不同运转时期，催化剂在反应器中不同高度的温度分布也不尽相同。随着催化剂工作时间的延长，催化剂的活性不断改变，由于反应处于热反应区，初期吸热的芳构化反应速度很快，后来活性下降的催化剂芳构化反应受到减弱，催化剂的活性衰退，可以由不同工作时期床层温度分布曲线来估计。并据此来估算第一反应器催化剂床层究竟应为多高和用量为多少。运转在初期阶段，下部催化剂是“无效”的，床层几乎没有温降，因此，为了有效地利用催化剂，应采用多段反应器。回流比：塔顶回流量与进料量之比称为回流比。4.塔顶温度下降影响因素处理方法1、塔底温度低2、回流比大3、侧线抽出量小，温差小4、进料温度低1、增加重沸器供热量2、降低回流比3、加大侧线抽出量4、加大塔底供热量5.影响温差变化的主要因素有：（1）回流或进料带水。（2）进料量大幅度波动。（3）进料组成变化大。（4）塔底加热量和温度的变化。（5）塔底液面和回流罐液面突然较大幅度地变化。（6）回流量或侧线抽出量忽大忽小。（7）外界气温突变，如暴风雨、雪、雨等天气。（8）仪表失灵。（9）切换回流泵时操作不当。6.简述抽提三大循环的建立步骤：（一）准备工作1V407注满消泡剂。2新鲜溶剂罐备有足够的新鲜溶剂。（二）系统引溶剂垫塔，建立溶剂三塔冷循环1改好装溶剂流程及三塔溶剂循环流程。装剂流程：V409P414V401前分配阀组P405出口线（FV41402阀组后）T401三塔溶剂循环流程：T401E402ABCFV41301T403T403P404FV41501T404T404P407E407M402E402CBA(TV41203)FV41202（及FV41001至进料线）T4012T401投用PICA41001用氮气充压至0.48Mpa。3启动P414向T401送溶剂。注意控制系统垫溶剂的速度，V409投用氮封，打开量油孔，防止溶剂罐负压抽瘪。4T401液面上升到6080%，投用FV41301（FIC41301），向T403垫溶剂。5T403液面上升到6080%，启动P404将溶剂经FV41501（FIC41501），向T404垫溶剂。6T404液面上升到6080%，启动P407将溶剂经水汽提塔重沸器E407、M402付线、E402、FV41202（FICA41202），将溶剂返回T401，建立三塔溶剂循环。7当T-401、T-403、T-404三塔溶剂循环建立后，通过FV41202（进T401）调节循环溶剂流量在20t/h（16.7m3/h）左右。将LICA41002（T401底界位）和FIC41301（进T403流量）投串级，将LRCA41301（T403底液位）和FRC41501（进T404流量）投串级，控制T401、T403、T404塔底液位均在5070%左右，这时可暂停垫溶剂。（三）系统垫水1改好垫水流程：除盐水自管网来HV41601V403P408FV41601T402LV41101T4052确认以上流程正确，将除盐水引进装置由HV41601控制注入V403，当V403液位达30%40%时，启动P-408A/B将水打入T-402。3当T-402液位达3040%时，注意控制水洗塔顶压力（T402压力由FV41002控制进塔氮气量），由LICA41101控制将水压入T-405，并打开E407隔板内外的连通阀。4当T-405液位达40%时，关闭HV41601停止向V403注水。同时停P-408，关闭LICA-41101，维持V403、T-402和T-405一定的水位，并且宜低不宜高。（四）抽提系统升温热循环，建立水循环1启动T-403和T-404塔空冷器A401、A402A-D，投用T-405压力控制器PICA41701。2投用T-404系统的蒸汽抽空器J401，操作如下：3缓慢打开蒸汽PV4090(PIC40901)前阀，在低点排放蒸汽冷凝水，直到见汽。4大气腿水封罐V404必须与大气连通,即罐顶放空至大气的阀门为打开状态。5EJ401的冷却水必须畅通，出口温度不能超过40。6在V404水侧建立50%液位。7把1.0MPa蒸汽引入J401，此过程应缓慢进行，以防止发生水击。8待蒸汽正常流通后，打开与系统相连的抽真空阀，使系统开始形成负压。9投用T-404顶压力控制器PICA41501(PV41501)并设定在50KPa（绝对压力）。10投用抽真空蒸汽压力调节阀PIC41901，并设定在0.7MPa，维持稳定的蒸气压力。11三塔溶剂冷循环结束，关闭FV41202(第一溶剂进T401)，切出T-401，将溶剂通过第二溶剂线FV41203直接进T403，将三塔循环改为溶剂两塔循环。12联系调度，装置引中压蒸汽，中压蒸汽进抽提界区条件：压力2.2Mpa、温度220具体操作如下：13引中压蒸汽前，应将E403、E404凝结水调节阀放空打开排净存水。改好各重沸器管程中压蒸汽至凝结水系统至E413至凝结水管网流程。14将中压蒸汽引至装置边界压，缓慢打开界区放空阀排水，此过程要缓慢，防止水击。15将减温减压器后管道内的水放净，投用减温减压器，通过减压阀将蒸汽压力控制在0.5Mpa左右，缓慢将蒸汽引至E403、E404入口处，先用入口阀控制蒸汽流量，在FV-41303、FV41502两处的调节阀前放空、排水，对重沸器进行预热。16控制T-403、T-404底缓慢升温，2025/h，两塔底温差不超过10。17控制减温减压器后的温度、压力，使蒸汽压力由0.5、1.0、1.5、2.0MPa，一步步升至2.2MPa，温度升至220（温度上限，严禁超出）。18重沸器蒸汽系统出口凝结水并入凝结水汇总管。19当循环溶剂温度达到100左右时，E403和E404用FV-41303、FV41502手动控制，升温过程中严防溶剂超温（要求180），同时E403和E404升温速度应大致相同，两塔底温差小于10。升温速度不超过25/h。20当温度达到150时，对两塔再沸器进行检查。联系保运队伍，对有关设备进行热紧，然后继续加热升温。21在升温过程中，如V403水包界位上升至50时，启动P-408在FV41601控制下送至T-402中。22当T-402塔底液面升高时，在液位控制器LICA41101控制下压入T-405。23由于溶剂不断循环和升温，E407中水不断蒸发产生蒸汽，投用T-405顶FIC41703控制蒸汽流入A401的量。由PICA41701控制压力在0.07MPa，塔釜蒸汽送至T-404再沸器下部。24当V-402水包界面上升至50时，启动P-406，在界位控制器LICA41402（FIC41403）控制下，将水送至T-405中。25当T-405底E407水位上升至50时，启动P410将汽提水送至T-404再沸器上部。26不断加热T-403和T-404，直到足够的水被汽化到回收塔顶回流罐中，以增加T-402的进水量，慢慢地将FIC41601的流量调到2.0t/h左右（水/溶剂=0.02wt/wt），将FIC41703(T405顶)的流量调到T-404进料量的10%左右。如果T-402压力不能将水压入T-405，可适当提高其压力。27确认以下水循环路线建立：除盐水V403P-408T-402T-405T-405顶A401V-402P-406T-405T-405底P410T-404T-404顶V40328一旦水循环稳定后，可降低LICA41701(控制T405液位)的给定值为50%。29在水循环过程中，如水量太大，可以适当地从P410泵出口将多余水排掉；如果水量不足，向V-403补水。（五）建立三塔循环，抽提进料1 两塔溶剂循环升温至汽提塔、回收塔底温度到160170时。2 投用FV-41202慢慢建立E402C/B/A（管）及M402至T-401的溶剂流量,同时慢慢关闭开工溶剂循环阀FV41203。将两塔循环改为三塔溶剂循环。3 当T401塔底建立6070液位时，投用LICA41002（T401底界位）和FIC41301（进T403流量）串级控制，逐步建立经过E-402A/B/C（壳）去T403的循环。调整FIC41202使溶剂循环量达进油负荷，开始先按低溶剂比进料，即20t/h（16.7m3/h）左右。（抽两苯方案：原料油正常负荷11.4t/h，设计溶剂量为42t/h；开始进料按60%为67t/h，溶剂量先按20t/h，以保证芳烃产品不携带非芳烃；如按两苯为1比1方案，抽提进料的正常负荷为6.7t/h，调整初期可按溶剂循环量/进料量=2.8左右，溶剂比不能低于2.5）4 同时从原料分馏部分引抽提进料至V-401建立80%液位5 启动进料泵P401，由FIC40902控制流量，以60%的进料负荷（抽两苯方案67t/h，抽两苯1/1方案34t/h）从T401下进料口进料；如原料来量允许，可提量操作，以达到T401尽快充满油的目的，在提量的同时要 适当提溶剂循环量。6 在进料过程中，T401压力不断上升，用PICA41001控制压力稳定在0.48MPa，也可通过FICA-41002向T402泄压。7 当T402压力升高时，打开P403进出口阀，将PICA41101设定在0.3MPa后切为自动控制。8 如果压力上升速度超过排放速度，则通过塔顶放空阀直接泄压。9 T-401即将满塔时，设专人在现场监视抽余液的玻璃板液位计(T401顶),当发现有料时，立即通知内操核对。10此刻内操人员密切注视T-401压力变化，投用塔顶压力分程控制，维持塔顶压力0.48MPa，塔顶液位50，塔底界位60-70。11当富溶剂开始向T-403进料时，启动消泡剂注入泵，向系统注入1ppm消泡剂。12T401垫塔需用的时间估计：在T401底建立75%的液位时，满塔所需的己烷体积约为80m3设进料量为Qm3/h，其中芳烃含量为r%，则己烷在T401中的积累速率为Q（1-r%）m3/h所以在T401满塔所需的时间约为80/Q（1-r%）小时。注意事项：、 在T401垫塔时，贫溶剂的温度低一些（75）有利于加快填充速度。、 手动控制离开T401底的溶剂流量以便在塔底建立并保持一个液液界面。假如在建立或保持这界面时有困难，应暂时中断抽提进料。另外，进料后也应视情况补充一些溶剂。13T401充满液体后，将LICA41001（T40