BW-1模板支撑.doc

保利江上明珠D-4组团三标段一、编制依据 1. 保利江上明珠D-4组团8#14#楼及车库施工图及设计说明； 2.国家相关标准、施工验收规范、规程； 3.企业标准； 4.相关工艺标准及操作规程。二、工程结构简况 本工程8#14#楼及车库为钢筋砼剪力墙结构，地下室最大层高为6.2m,标准层层高为3m,总建筑面积为12万,车库屋面板厚为180mm,住宅楼屋面板板厚120mm，最大跨度为7.5m；基底为原土，支撑施工前将原土碾压密实，并浇筑100mm厚C20砼垫层及钢筋砼底板。三、本工程结构特点 1.车库承重主梁截面尺寸较大，结构层自重大； 2.梁板砼一次性连续浇筑量大，单构件砼体量大； 3.地下室车库层高较大。四、本工程结构施工难点 由于本工程主次梁的断面较大，施工荷载大，这就给梁板下支撑系统的承载力、稳定性、安全可靠性提出了非常严格的要求，使之成为本工程施工的重点之一。五、组织保证措施 由于本工程8#14#楼及车库模板施工工作量大，施工周期长，针对本工程特点和施工难点，在施工过程中，公司领导和各职能部门高度重视并给予全力支持，协助项目部进一步强化现场管理，做到分工明确，责任到人，以确保本工程顺利进行。在模板、钢筋、砼施工期间，在公司领导下，项目部全体管理人员及班组组成指挥部。 指挥部人员安排：项目经理熊德富任指挥长，项目技术负责人周家生任副指挥长，下设两个施工组：一组（14#13#楼及车库）施工负责人王邦胜任组长，施工员王豪任副组长，二组（12#8#楼及车库）施工负责人王秋任组长，施工员黄立滔任副组长。六.模板工程主要支模、支撑设计6.1施工荷载传递方式、传递路线6.11为了便于对结构支撑系统的强度、稳定性和安全性进行计算和验算，须对一、二层梁、板的荷载传递方式和传递路线进行分析确定。6.12一、二层梁、板采用扣件式钢管脚手架作为支撑体系，将梁、板荷载对应传递到地面或基础梁，这对一层、二层施工时的体系受力是非常有利的。6.2模板、支撑系统的布置与验算6.2.1模板及支撑系统布置6.2.1.1模板系统梁底模板采用木模板体系，梁底板采用18mm厚九夹板，板肋采用50100，间距为150mm，梁底模板图见附图。梁侧模板采用木模板体系，模板采用18mm厚九夹板，侧模板肋采用50100木枋，垂直间距为300mm，梁侧模板图见附图。一、二层楼板板底模采用木模板体系，模板采用18mm厚九夹板，板模底肋采用50100木枋，间距200mm。墙柱模板采用木模体系，模板采用18mm厚九夹板，板肋采用50100木枋，间距为300mm，柱模板图见附图。62.1.2支撑体系布置一、二层结构支撑架搭设方法： 梁高1600H1000mm，梁宽B450mm时，支撑竖杆按间距为450800进行搭设，即沿梁长方向均按800mm进行搭设，沿梁宽方向均按450mm进行搭设，梁下沿梁宽设两根顶撑，大、小横杆步距为1500mm.其它梁支撑竖杆按间距为800800mm进行搭设，即沿梁长梁宽方向均按800进行搭设，梁下沿梁宽设一根顶撑，大、小横杆步距为1500mm.现浇板支撑架按800800mm进行搭设，大、小横杆步距为1500mm.6.2.2模板、支撑系统的验算为了满足支撑系统的安全性和稳定性，同时也本着经济、适用的原则，决定将400*1100mm、300*800mm、400*900mm、140mm或120mm厚现浇板支撑作验算对象。6.2.2.1 KL4（1）400*1100mm支撑架验算A施工荷载的计算取新浇筑的钢筋混凝土的自重为25KNM3.1).钢筋混凝土：L=9.3m（L为跨度）V=9.30.41.1=4.092M3G=4.09225=204.6KN2.模板及支架自重标准值：取木模板（梁模），0.5KM20.59.30.4=1.86KN、3、振捣混凝土时产生的荷载标准值：水平面模板采用2.0KN/M220.49.3=7.44KN4、施工人员及设备荷载标准值：取2.5KN/M22.50.49.3=9.3KN总的施工荷载（取荷载分项系数）：G总=1.2204.61.21.861.47.441.49.3=271.188KNB、支撑架整体稳定验算：把整体稳定性验算转化为对立柱的稳定性进行计算，其传力途径为施工荷载传给小横杆（小楞），再传给纵杆，再传给纵杆，相当于立杆承受整个施工荷载。预设梁撘三排脚手架，步距为1.5m，立杆横距（排距）为450mm，纵距为800mm，楼层较低，不考虑风荷载。受力简图为： 350 100 450 100 350此处梁支撑总计根数为：N=L450=9300450=20.67,纵向每排设21根立杆施工荷载标准值在立杆中产生的轴力：保守考虑，按一根支撑杆承受450800的面荷载。（实际是三等跨超静定结构，约束较强，其支座受力更小）：NQ=271.1880.49.30.40.8NQ=23.33KN脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力（钢管每米重量3.84Kg/m，钢管搭设长3.5m）：NG=3.843.810=0.146KN立杆验算截面处的轴心力设计值：N，=1.2NGNQ=1.20.14623.33=23.51KN稳定系数的计算：参照扣件式钢管脚手架稳定性计算长度系数u（双排架），取1.5.长细比l=mh/=15.8mm，为钢管回转半径h：步距 l=1.5150015.8=142.4根据l，由冷弯薄壁型钢结构技术规范求轴心受压杆件的稳定系数f。用插入法查得 f=0.653-（0.653-0.645）7.3410=0.647整体稳定验算：N,/ fAfc/RA：钢管截面积fc：Q235钢抗压强度R：抗力调整系数（1.325）取值代入得：N,/ fA=23.51/(0.6474.89102)=0.0740.205/1.325=0.155KN/mm2验算合格。C、单肢杆件的稳定性计算：参照施工手册扣式脚手架单肢杆件的计算长度系数 m1w，其首步架的长度系数低于其它步架，故只验算其它步架的立杆。角立杆，中部立杆的m1w小于边立杆，所以只验算边立杆的单肢稳定即可。取边立杆的m1w =1.325l= m1wh/i =1.3251500/15.8=125.79 f=0.638-（0.638-0.63）106.32=0.633N,/ fA=16.84/(0.6334.89102)=0.0540.205/1.325=0.155KN/ mm2合格。D、水平杆的验算：施工荷载传给水平横杆，水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用100100的木枋，其受力简图为： 350 100 450 100 350均布荷载：q=3726700900450=0.028KN/mm由计算机SAP软件分析，可得：MGK=698.63KN.mm木枋惯性矩：I=1/12bh3 =100100312=8.3106mm4W=8.3106509000=1.494109N.mm抗弯强度验算：MGK/Wf/m取m=1.25, 代入算得:MGK/W=698.63(1.494106)=0.00047KN/mm20.0111.25=0.0088KN/mm2木材强度设计值：11N/mm2合格。扰度验算：Qk=0.521qI4/100EI 取E=9000N/ mm2Qk=0.5210.02860041009（8.3106） =0.25mm600/150=4mm合格水平纵杆在节点处受集中荷载，可不予验算。注：木材强度设计值f及弹性模量E均取之于建筑施工手册。6.2.2.2对WKL5（1）400*900mm、KL4（1）400*900mm 梁支撑架的验算：A、施工荷载的计算1、钢筋混凝土自重（25KN/m3）：L最大跨度=9.3mV=0.40.99.3=3.348mG1=3.34825=83.7KN2、模板及支架自重标准值：取木模板（梁模），0.5 KN/m20.50.49.3=1.86KN3、振捣混凝土时产生的荷载标准值：水平面模板采用2.0KN/m220.49.3=7.44KN4、施工人员及设备荷载标准值：取2.5KN/m22.50.49.3=9.3 KN总的施工荷载（取荷载分项系数）：1.2 83.7+1.21.86+1.47.44+1.49.3=126.108 KNB、支撑架整体稳定验算：预设梁搭三排脚手架，步距为1.5m，立杆横距（排距）为800mm，纵距为800mm。n=9.3103800=11.625，纵向每排设12根立杆施工荷载标准值在立杆中产生的轴力，保守考虑，按一根支撑承受800800的面荷载:NQ=126.1089.30.40.80.8=21.696 KN脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力（钢管每米重量3.84Kg/m，钢管搭设长2.2m）：NG=3.842.212=0.101KN立杆验算截面处的轴心力设计值：N，=1.2NGNQ=1.20.10121.696=21.817KN稳定系数的计算：参照扣件式钢管脚手架稳定性计算长度系数u（双排架），取1.5.长细比l=mh/=15.8mm，为钢管回转半径h：步距 l=1.5150015.8=142.4根据l，由冷弯薄壁型钢结构技术规范求轴心受压杆件的稳定系数f。用插入法查得 f=0.653-（0.653-0.645）7.3410=0.647整体稳定验算：N,/ fAfc/RA：钢管截面积fc：Q235钢抗压强度R：抗力调整系数（1.325）取值代入得：N,/ fA=21.817/(0.6474.89102)=0.0690.205/1.325=0.155KN/mm2验算合格。C、单肢杆件的稳定性计算：参照施工手册扣件式脚手架单肢杆件的计算长度系数 m1w，其首步架的长度系数低于其它步架，故只验算其它步架的立杆。角立杆，中部立杆的m1w小于边立杆，所以只验算边立杆的单肢稳定即可。取边立杆的m1w =1.325l= m1wh/i =1.3251500/15.8=125.79 f=0.638-（0.638-0.63）106.32=0.633N,/ fA=21.817/(0.6334.89102)=0.0710.205/1.325=0.155KN/ mm2合格。长细比l=h/=15.8mm，为钢管回转半径h：步距=1.5150015.8=142.4根据，由冷弯薄壁型钢结构技术规范求轴心受压杆件的稳定系数f。用插入法查得F=0.653-（0.653-0.645）7.3410=0.647整体稳定验算：N/FafgRA:钢管截面积Fc：Q235钢抗压强度gR：抗力调整系数（1.325）取值代入得：N/fA=29，5/(0.6474.89102)=0.0930.205/1.325=0.155KN/mm2验算合乎要求。D、水平杆的验算:施工荷载传给水平横杆，水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用100100的木枋，总计n=12根。均布荷载：q=126.1080.49.30.8=27.12KN/m=0.027KN/mm由静力计算手册，可得：MGK=0.125ql2=0.12527.120.82=2.17KN.m木枋惯性矩：I=1/12bh3=100100312=8.3106mm4W=8.3106509000=1.494109N.mm 抗弯强度验算：MGK/Wf/m取m=1.25, 代入算得:MGK/W=2170(1.494106)=0.00145KN/mm20.0111.25=0.0088KN/mm2木材强度设计值：11N/mm2合格。扰度验算：Qk=0.521qI4/100EI 取E=9000N/ mm2Qk=0.5210.03780041009（8.3106） =1.06mm600/150=4mm合格水平纵杆在节点处受集中荷载，可不予验算。6.22.4对现浇板支撑架的验算：板厚140mm A、施工荷载的计算 1、钢筋混凝土自重（25KN/m）：0.14*25=3.5KN/ 2、模板及支架自重标准值：取木模板（板模），0.2KN/ 3、振捣混凝土时产生的荷载标准值：水平面模板采用1.5KN/ 4、施工人员及设备荷载标准值：取2.0KN/总的施工荷载(取荷载分项系数)：1.23.51.20.21.41.51.42.0=9.34KN/B、支撑架整体稳定验算:预设梁搭四排脚手架，步距为1.5m，立杆纵横排距为800mm。施工荷载标准值在立杆中产生的轴力，保守考虑，按一根支撑杆承受800800的面积荷载：NG=9.340.800.8=5.98KN脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力（钢管每米重量3.84Kg/m，钢管搭设长7.84m）：NG=3.847.8410=0.3KN 立杆验算截面处的轴心力设计值：N,=1.2 NGNQ=1.20.35.98=6.34KN稳定系数的计算：参照扣件式钢管脚手架稳定性计算长度系数（双排架），取1.5。长细比=h/ii =15.8mm，为钢管回转半径h:步距=1.5120015.8=113.92根据，由冷弯薄壁型钢结构技术规范求轴心受压杆件的稳定系数。用插入法查得=0.653-(0.653-0.645)7.3410=0.647 整体稳定验算： N,/ fAfc/ g，RA:钢管截面积Fc:Q235钢抗压强度g，R:抗力调整系数（1.325）取值代入得：N,/ fA =6.34/(0.6474.89102)=0.020.205/1.325=0.155KN/m验算合乎要求。C、单肢杆件的稳定性计算：参照施工手册扣件式脚手架单肢杆件的计算长度系数Iw，其首布架的长度系数低于其它步架，故只 验算其他步架的立杆。角立杆，中部立杆的Iw小于边立杆，所以只验算边立杆的单肢稳定即可取边立杆的Iw=1.325=wh/i=1.3251500/15.8=125.8=0.638-（0.638-0.63）106.32=0.633N,/fA=6.34/(0.633489102)=0.0210.205/1.325=0.155KN/m合格。、 水平小横杆的验算：施工荷载传给水平小横杆，水平小横杆承受均布荷载。水平小横杆采用100*50木方，净距0.1m，每根木方承受0.2m宽面截，跨度0.8m，其受力简图为： 800800800均布荷载：q=9.340.2=1.868KN/m=0.0019/mm由静力计算手册，可得：MGK=0.125ql2=0.1251.8680.82=0.149KN.m木枋惯性矩：I=l/12bh3=10050312=1.04106mm4W=1.04106509000=0.187109N.mm 抗弯强度验算：MGK/Wf/g,m取g，m=1.25，代入算得:MGK/W=149(0.187106)=0.0009KN/mm20.0111.25=0.0088KN/m木材强度设计值：11N/m合格。扰度验度：QK =0.521 q l4/100El 取E=9000N/mQK=0.5210.0016880041009（1.04106）=0.38mmw=800/200=4mm合格E、水平大横杆的验算。水平大横杠采用48钢管，承受均布荷载，纵横跨度0.8m跨度“1”计算q=9.340.8=7.472KN/m=0.0075KN/mm由M=0.125q12，=M/w fm=215N/mm2得M=w fm=0.125q121=（ w fm/0.125 q）1/2=(4.49103215/0.1257.47)1/2=1016mm水平大横杠跨度(板下立杆纵横排距)取值12=800mm1016mm挠度验算W=(0.677ql4)/（100EI）=(0.6777.4728004)/（1002.110510.89104）=0.91mm w=3.0 mmF、扣件抗滑力验算q=9.340.8=7.472KN/m支座扣件受力P=7.4720.8/2=2.99KNP=2.99KN P=7.472KN 因此，钢管立柱上板底模板横杠处设置的扣件能满足抗滑要求。6.2.2.5模板侧压力的计算： 一层大梁混凝土体积较大，需对模板侧压力进行验算，取4001100深梁进行模板侧压力验算。 F=0.11gCtob1b21/2 =gCH取两者算得的较小值。gC-混凝土的重力密度To-新浇筑混凝土的初凝时间（h），to=200/（T+15）1-外加剂修正系数，取1.22-混凝土坍落度修正系数，取1.15V-混凝土浇筑速度，m3/hF=0.1124200（1215）1.21.15201/2=120.5KN/m2F=241.1=26.4KN/ m2取小值F=26.4KN/ m26.2.2.6侧模木枋强度稳定验算：取单元面荷载分析（木枋和钢管架成的单元，600方向为木枋方向）： 300600面荷载：F1=F+P=30.4KN/P-振捣混凝土时产生的垂直面模板荷载，取4KN/强度验算：折算成线荷载：q=0.3 F1=0.330.4=9.12KN/m最不利情况，将木枋当作简支梁计算（精确计算可看作三等跨简支梁）。木枋为50100的矩形。M=1/8ql2=1/89.120.62=0.41KN.ms=0.5Mh/El=0.5410100912501003=0.001KN/mm2f/gm=0.0111.25=0.088KN/mm2挠度验算：5ql4/384EI=59.126004384900050100312=0.41mm1/400L=1.5mm合格6.2.2.7侧模对拉螺杆的验算：对拉螺杆在侧模平面布置为：600600把面荷载平均分布到螺杆上：N=30.40.622=5.47KN选用12螺杆，进行普通螺栓的抗拉验算：Nt=AeFtAe-螺栓有效截面积，1.0cft-强度设计值Nt=100350=35KNNNt合格说明：由于扣件节点的承载力远远大于它可能受到的作用力，因而不必进行扣件抗滑移承载力计算。七.模板工程主要施工方法及措施7.1一、二层梁支撑及模板的设置搭设满堂脚手架：经计算，参照设计验算值进行配置，为加强梁底支撑，扫地杆距离楼地面300mm，横杆歩距1500mm，进行纵横搭设形成网架。梁下每跨横向设置两道剪刀撑形成不变体系，剪刀撑的角度为45度。为减轻传给较松软地面的荷载，在本层主框支梁端1/4范围内，加设两排钢管斜撑，斜撑底部至柱脚可靠接触，使一二层梁底支撑形成“门”字形桁架，将荷载尽可能地传入地下桩。侧模板肋竖向间距为300，竖向钢管背杠间距为600，并用钢管进行水平对撑加固800800。梁侧模支撑：梁侧模内设12对拉螺杆600600，梁模外采用斜杆加水平杆支撑，以避免梁侧模产生变形。因一二层梁较多，梁与梁之间的间距很短，当梁边距梁边净距600mm时，梁侧模无法加固，采用盒子模形式制模，即根据空间尺寸预制成封闭盒子模，模高=梁高-板厚-60，梁间下部浇60厚硂，内配单层双向6.5300钢筋锚