扣件式梁模板支撑计算书(梁截面300mm×750mm).doc

扣件式梁模板支撑计算书（高支模） 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称300mm750mm新浇混凝土梁计算跨度(m)7.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)300750新浇混凝土结构层高(m)10梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)29面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.75)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.72125.122kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.75123.358kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.75119.225kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.123.3580.12+0.1171.7640.120.025kNm Mmax/W0.025106/240001.059N/mm2f29N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67719.2251004/(1009000144000)0.01mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.423.3580.1+0.451.7640.11.014kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.123.3580.1+1.21.7640.12.781kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.419.2250.10.769kN R2=R3=1.1 q2l=1.119.2250.12.115kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.014+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.75-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，2.781+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3=2.841kN/m q2max0.769+(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.75-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，2.115+(0.3-0.1)0.3/32.135kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.8410.62，0.52.8410.120.109kNm Mmax/W0.109106/640001.71N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.8410.6，2.8410.11.035kN max3Vmax/(2bh0)=31.0351000/(26080)0.323N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.1356004/(10093502560000)0.073mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)2.1351004/(893502560000)0.001mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.8410.6，0.3932.8410.6+2.8410.11.948kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.924kN，R2R31.948kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.1350.6，0.3932.1350.6+2.1350.11.464kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.467kN，R2R31.464kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.137106/449030.586N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.844kN max2Vmax/A=21.8441000/4248.696N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.033mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.185kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.185kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)180顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2180)=2577.96mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.220.61.52/100.037kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.75)+0.91.42125.59kN/m 2)小梁验算 q1max0.933+(0.3-0.1)0.3/3+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，2.556+(0.3-0.1)0.3/3=2.576kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.17kN，R26.732kN，R30.17kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(1500+2180)=3054.883mm 1l01/i3054.883/15.9192.131，查表得，10.195 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.17+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1.2+0.6-0.3/2)/21.2，6.732，0.17+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1.2+1.2-0.6-0.3/2)/21.2+0.037/1.26.795kN fN/(A)+Mw/W6794.663/(0.195424)+0.037106/449090.515N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(10-0.75)+Mw/lbmax0.17+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1.2+0.6-0.3/2)/21.2，6.732，0.17+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1.2+1.2-0.6-0.3/2)/21.2+1.388+0.037/1.28.151kN fN/(A)+Mw/W8150.978/(0.188424)+0.037106/4490110.59N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR227.374kNN30kN 满足要求！九、 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pk = Nk/A fg式中：Pk 立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）；Nk 上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；A基础底面面积（m2）