碗扣式钢管脚手架施工方案

九 九江 江满 满庭 庭春 春 M Mo om ma a 1 17 7 1 18 8 1 19 9 2 20 0 楼 楼及 及地 地下 下车 车库 库 碗扣架专项施工方案碗扣架专项施工方案 编编 制制 人 人 审审 核核 人 人 审审 批批 人 人 编制单位 北京建工博海建设有限公司编制单位 北京建工博海建设有限公司 编制日期 编制日期 20102010 年年 3 3 月月 2 2 日日 目目 录录 1 编制依据 1 2 工程概况 1 3 施工部署 2 4 施工准备 3 5 碗扣式钢管脚手架搭设 3 6 碗扣式钢管脚手架拆除 4 7 质量保证措施 5 8 安全保证措施 6 9 文明施工保证措施 7 10 模板支架计算书 8 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 1 页 共 19 页 1 1 编制依据编制依据 1 1 太原万国城 Moma B 地块公寓及商业用房工程施工组织设计 1 2 结构施工图 1 3 主要规程 规范规范一览表 表1 1 类 别名 称编 号 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204 2002 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300 2001 建筑工程模板施工手册 第二版 混凝土结构工程施工质量验收规程 DBJ01 82 2004 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130 2001 国 家 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 166 2008 地方 建筑安装工程施工安全操作规程 DBJ01 62 2002 2 2 工程概况工程概况 2 1 2 1 设计概况 表2 1 序 号 项 目内 容 1 建筑功能住宅楼 2 建 筑 特 点建筑高度高 建筑面积大 总建筑面积12 万 占地面积12 4495 公顷 5 楼6 楼 地下 车库 7 楼 建筑面积 建筑面积 建筑面 积 建筑面积 37029 8437029 8437029 84 地下地上地下地上地下地上 3 建 筑 面 积 1452 9435576 91452 9435576 9 约 8500 1452 9435576 9 4 建 筑 层 数 地下 1 层 地下设备夹层 地上 33 层 地下 1 层 地下设备夹层 地上 33 层 地下一 层 地下 1 层 地下设备夹层 地上 33 层 5 结 构 形 式 现浇砼剪力墙结构 6 基 础 形 式 钢筋砼灌注桩基础 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 2 页 共 19 页 7 建筑 层高 地上 首层 3 95m 标准层 3 00m 顶层 2 88m 地下一层 4 70m 设备夹层 2 15m 建筑平面5 6 7 东西向长度各为 50 16m 南北向长度为 28 32m 8 建筑 规模 建筑高度最高建筑高度为 106 07m 檐高 101 68m 2 2 2 2 分项工程概况分项工程概况 表2 2 项目名称主要截面尺寸 mm mm 梁 200 400 200 500 200 600 250 500 250 600 300 500 250 400 350 600 500 900 顶板厚 mm 120 140 150 160 180 450 3 3 施工施工部署部署 3 1 项目经理部成立以项目经理为组长的施工领导小组 其机构组成 人员编制及责任 分工如下 组 长 王毓达 执行经理 现场总负责 副组长 王振龙 生产经理 现场施工总协调 景耀辉 林顺旺 项目副总工 技术总指导 组 员 昶文志 技术员 方案制定 彭跃明 质检员 质量验收 唐明龙 5 6 主管工长 现场施工协调 董国华 5 6 主管工长 现场施工协调 崔士成 专职安全员 现场施工安全检查 劳务分包队经理 技术 质量 安全人员负责对施工班组的管理 3 2 施工方法 450厚的车库顶板模板采用满樘碗扣式脚手架 立杆的横 纵间距0 9米 步距1 8米 自由端高度0 5米 立杆顶端用U形托与楼板底模木枋支撑 180厚以下的主楼顶板模板采用满樘碗扣式脚手架 立杆的横 纵间距1 2米 步距1 8 米 自由端高度0 4米 立杆顶端用U形托与楼板底模木枋支撑 但是横杆不得少于2根 且保证立杆自由端长度和扫地杆距地面的距离 由此必须对 横杆步距在1800范围内进行调整 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 3 页 共 19 页 4 4 施工准备施工准备 多层板待浇筑楼板 50 100木方子 250 钢筋 沿顶板底面四周 粘贴海绵条 胶合多层板 顶撑 100 100木方子 900 900150900 顶板墙体边支设详图 图 4 1 4 1 编制脚手架施工组织设计 明确使用荷载 确定脚手架平面 立面布置 列出构件 用量表 制订构件供应和周转计划等 4 2 施工人员在施工前认真熟悉图纸 规范 施工方案 4 3 对施工班组进行现场安全和技术培训 加强队伍的技术素质 4 4 对胶合板 木枋 钢管 扣件 脚手板进行检查 不合格的禁止使用 4 5 脚手板采用宽不小于 200mm 厚度为 50mm 的松木脚手板 脚手架基础必须平整 立 杆底座下铺垫板 垫板厚度不小于 50mm 4 6 清理组架范围内的杂物 5 5 碗扣式钢管脚手架搭设碗扣式钢管脚手架搭设 5 1 搭设顺序 安放垫板一 安立杆一 安扫地杆一 安横杆一 铺临时脚手板一 安上层立杆一 安上层横杆一 逐层支设到楼板底 安立杆顶 U 形托一 安纵横木龙骨 铺胶合板 5 2 脚手架搭设要求 5 2 1 纵横向横杆作为扫地杆 距地面高度应小于或等于 350mm 立杆底部应设置可调底 座或固定底座 立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于 0 4m 5 2 2 接头是立杆同横杆 斜杆的连接装置 应确保接头锁紧 搭设时 先将上碗扣搁置 在限位销上 将横杆等接头插入下碗扣 使接头弧面与立杆密贴 待全部接头插入 后 将上碗扣套下 并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头 直至上碗扣被限位销 卡紧不再转动为止 如发现上碗扣扣不紧 或限位销不能进入上碗扣螺旋面 应检 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 4 页 共 19 页 查立杆与横杆是否垂直 相邻的两个碗扣是否在同一水平面上 即横杆水平度是否符 合要求 下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求 下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直 度是否符合要求 横杆接头与横杆是否变形 横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是 否垂直 下碗扣内有无砂浆等杂物充填等 如是装配原因 则应调整后锁紧 如是 杆件本身原因 则应拆除 并送去整修 5 2 3 脚手架搭设以 3 人为一小组为宜 其中 1 人递料 另外两人共同配合搭设 每人负 责一端 搭设完一层架子 铺一层脚手板 逐层向上搭设 5 2 4 搭设到板底 安装并调整立杆上面的 U 托 使 U 托顶板处于同一水平面内 再支 设纵横木龙骨 铺胶合板 5 2 5 建筑楼板多层连续施工时 应保证上下层支撑立杆在同一轴线上 5 2 6 当立杆间距小于或等于 1 5m 时 模板支撑架从地到顶连续设置竖向剪刀撑 中间 纵横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑 其间距小于或等于 4 5m 5 2 7 剪刀撑的斜杆与地面夹角应在 45 60 度之间 斜杆应每步与立杆扣接 5 2 8 当模板支撑架的高度大于 4 8m 时 顶端和底部必须设置水平剪刀撑 中间水平剪 刀撑设置间距应小于或等于 4 8m 5 2 9 模板支撑架高度超过 4m 时 应在四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆 并在每排每列设置一组通高十字撑或专用斜杆 5 2 10 脚手架搭设到顶时 应组织技术 安全 施工人员对整个架体结构进行全面的检 查和验收 及时解决存在的结构缺陷 6 6 碗扣式钢管脚手架拆除碗扣式钢管脚手架拆除 6 1 当 8 米跨度内楼板 梁混凝土强度达到 75 以上 8 米跨度以上 梁混凝土强度需达 到 100 且与施工楼层间隔不少于两层时 可以拆模 拆除前应对脚手架作一次 全面检查 清除所有多余物件 并设立警戒区 禁止无关人员进入 6 2 拆除顺序自上而下逐层拆除 不容许上 下两层同时拆除 6 3 拆除的构件应用绳索吊下 或人工递下 严禁抛掷 6 4 拆除的钢管 扣件应及时分类堆放 以便运输 保管 6 5 每班拆架下班时 不应留下扣件松动 架体堆放钢管 扣件等隐患 6 6 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线 以防触电事故 6 7 在拆除过程中 凡松开连接的杆 配件应及时拆除运走 避免误扶 误靠已松脱的 杆件 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 5 页 共 19 页 7 7 质量保证措施质量保证措施 7 1 检验 验收管理 7 1 1 碗扣式脚手架杆件主要是焊接而成 故检验的关键是焊接质量 要求焊缝饱满 没 有咬肉 夹碴 裂纹 凹陷 锈蚀等缺陷 7 1 2 立杆最大弯曲变形矢高不超过 L 500 横杆斜杆变形矢高不超过 L 250 7 1 3U 形托螺纹部分完好 无滑丝现象 无严重锈蚀 焊缝无脱开现象 7 1 4 搭设完 应进行检验 检验主要内容 1 垫板放置稳固 2 立杆不允许有松动现象 3 整架垂直度应小于 L 500 但最大不超过 100mm 4 对于直线布置的脚手架 其纵向直线度应小于 L 200 5 横杆的水平度 即横杆两端的高度偏差应小于 L 400 6 所有碗扣接头必须锁紧 检验合格后 报监理进行验收 7 2 使用管理 7 2 1 脚手架的施工和使用应设专人负责 并设安全监督检查人员 确保脚手架的搭设和 使用符合设计和有关规定要求 7 2 2 在使用过程中 应定期对脚手架进行检查 发现问题及时整改 7 2 3确保模板支架施工过程中均衡受载 最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式 7 2 4严格控制实际施工荷载不超过设计荷载 对出现的超过最大荷载要有相应的控制措 施 钢筋等材料不能在支架上方堆放 7 3 够配件的制作质量要求 7 3 1 碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准 直缝电焊钢管 GB T13793 92 或 低压流体输送用焊接钢管 GB T3092 中的 Q235A 级普通钢管 其材质性能 应符合现行国家标准 碳素结构钢 GB T700 的规定 7 3 2 碗扣架用钢管规格为 48 3 5mm 钢管壁厚不得小于 3 5 0 025mm 7 3 3 上碗扣 可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造 其材料机械性能应 符合 GB9440 中 KTH330 08 及 GB11352 中 ZG270 500 的规定 7 3 4 下碗扣 横杆接头 斜杆接头应采用碳素铸钢制造 其材料机械性能应符合 GB11352 中 ZG230 450 的规定 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 6 页 共 19 页 7 3 5 采用钢板热冲压整体成形的下碗扣 钢板应符合 GB700 标准中 Q235A 级钢的要求 板材厚度不得小于 6mm 并经 600 650 C 的时效处理 严禁利用废旧锈蚀钢板改制 7 3 6 立杆连接外套管壁厚不得小于 3 5 0 025mm 内径不大于 50 mm 外套管长度不得 小于 160mm 外伸长度不小于 110mm 7 3 7 杆件的焊接应在专用工装上进行 各焊接部位应牢固可靠 焊缝高度不小于 3 5mm 其组焊的形位公差应符合表 7 1 的要求 杆件组焊形位公差要求 表 7 1 序号项目允许偏差 mm 1 杆件管口平面与钢管轴线垂直度 0 5 2 立杆下碗扣间距 1 3 下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度 1 4 接头的接触弧面与横杆轴心垂直度 1 5 横杆两接头接触弧面的轴心线平行度 1 7 3 8 立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动 不得有卡滞现象 杆件最上端应有防 止上碗扣脱落的措施 7 3 9 立杆与立杆连接的连接孔处应能插入 12mm 连接销 7 3 10 在碗扣节点上同时安装 1 4 个横杆 上碗扣均应能锁紧 7 3 11 构配件外观质量要求 1 钢管应无裂纹 凹陷 锈蚀 不得采用接长钢管 2 铸造件表面应光整 不得有砂眼 缩孔 裂纹 浇冒口残余等缺陷 表面粘砂 应清除干净 3 冲压件不得有毛刺 裂纹 氧化皮等缺陷 4 各焊缝应饱满 焊药清除干净 不得有未焊透 夹砂 咬肉 裂纹等缺陷 5 构配件防锈漆涂层均匀 牢固 6 主要构 配件上的生产厂标识应清晰 7 3 12 可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于 4 5 扣 插入立杆内的长度不 得小于 150mm 8 8 安全保证措施安全保证措施 8 1 建立安全保证体系 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 7 页 共 19 页 根据有关规定建立健全安全保证体系并成立由项目经理部安全生产负责人为首 各 施工单位安全生产负责人参加的 安全生产管理小组 组织领导施工现场的安全生产管 理工作 8 2 工人须经三级安全教育 考试合格后方可上岗 架子安装 拆除必须由专业队伍施 工 架子工必须持证上岗 8 3 施工操作人员戴安全帽 穿防滑鞋 栓安全带 作业层满铺脚手板 脚手板质量合 格 搭设时两端用与钢管用 8 铁丝固定牢 不得有探头板 8 4 所有构件都必须合格 并按有关规定进行检查 验收 报验 8 5 在架子距地 3 米高处 布设一道水平安全网 要求网绳不破损 与架体连接牢固 绷紧 拼接严密 8 6 严禁上下同时交叉作业 严防高空落物伤人 8 7 传递物料 工具严禁抛掷 以防坠落伤人 8 8 夜间施工要有足够照明 8 9 在搭设过程中 应注意调整架体的垂直度 一般通过调整连墙撑的长度来实现 8 10 在搭设 拆除时 设置警戒区 禁止其它人员进入危险区域 8 11 严格控制施工荷载 脚手板上不得集中堆放荷载 施工荷载不得大于 3kN m 8 12 各作业层之间设置可靠的防护栏杆 防止坠落物体伤人 8 13 定期检查脚手架 发现问题和隐患 在施工作业前及时维修加固 以达到坚固稳 定 确保施工安全 8 14 脚手架料 木枋 模板在塔吊吊运时 必须分开单独吊运 不得与其它物件混装 捆绑绳必须在被起吊物上缠绕一圈 并绑扎牢固 采用两点起吊 且保证两端平衡 防止杆件滑落伤人 扣件等小物件用吊篮盛装吊运 8 15 施工人员上下架子 必须搭设爬梯 不准踩碗扣 架杆上下 8 16 脚手架搭设完毕 施工队自检 合格后报项目部验收 项目部收通过后 报监理 验收 不通过验收合格的脚手架严禁使用 8 17 混凝土输送管 布料杆及塔架拉结缆风绳不得固定在脚手架上 9 9 文明施工保证措施文明施工保证措施 9 1 项目部建立文明施工领导小组 施工队主要负责人参加 共同管理现场 9 2 加强对工人的宣传教育 9 3 传递物料 工具严禁抛掷 以防坠落伤人 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 8 页 共 19 页 9 4 架子拆除后 钢管 扣件 木枋 模板按位置集中堆放 码放整齐 9 5 每天下班前 清扫现场 做到工完场清 10 10 模板支架计算书模板支架计算书 10 1 450 厚顶板模板计算书 计算依据 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 JGJ166 2008 10 1 1计算参数计算参数 模板支架搭设高度为6 6m 立杆的纵距 b 0 90m 立杆的横距 l 0 90m 立杆的步距 h 1 80m 面板厚度15mm 剪切强度1 4N mm2 抗弯强度15 0N mm2 弹性模量 6000 0N mm4 木方50 80mm 间距250mm 剪切强度1 3N mm2 抗弯强度13 0N mm2 弹性模 量9000 0N mm4 梁顶托采用100 100mm木方 模板自重0 30kN m2 混凝土钢筋自重25 00kN m3 施工活荷载6 00kN m2 扣件计算折减系数取1 00 图 楼板支撑架立面简图 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 9 页 共 19 页 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48 3 0 10 1 210 1 2模板面板计算模板面板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照三跨连续梁计算 静荷载标准值 q1 25 000 0 450 0 900 0 300 0 900 10 395kN m 活荷载标准值 q2 4 000 2 000 0 900 5 400kN m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 90 00 1 50 1 50 6 33 75cm3 I 90 00 1 50 1 50 1 50 12 25 31cm4 1 抗弯强度计算 f M W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值 N mm2 M 面板的最大弯距 N mm W 面板的净截面抵抗矩 f 面板的抗弯强度设计值 取15 00N mm2 M 0 100ql2 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 10 页 共 19 页 其中 q 荷载设计值 kN m 经计算得到 M 0 100 1 20 10 395 1 4 5 400 0 250 0 250 0 125kN m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 125 1000 1000 33750 3 710N mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 2 抗剪计算 可以不计算 T 3Q 2bh T 其中最大剪力 Q 0 600 1 20 10 395 1 4 5 400 0 250 3 005kN 截面抗剪强度计算值 T 3 3005 0 2 900 000 15 000 0 334N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 40N mm2 抗剪强度验算抗剪强度验算 T T T T 满足要求 满足要求 3 挠度计算 v 0 677ql4 100EI v l 250 面板最大挠度计算值 v 0 677 10 395 2504 100 6000 253125 0 181mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于250 0 250 250 0 250 满足要求满足要求 10 1 310 1 3支撑木方的计算支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算 1 1 荷载的计算荷载的计算 1 钢筋混凝土板自重 kN m q11 25 000 0 450 0 250 2 813kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q12 0 300 0 250 0 075kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kN m 经计算得到 活荷载标准值 q2 2 000 4 000 0 250 1 500kN m 静荷载 q1 1 20 2 813 1 20 0 075 3 465kN m 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 11 页 共 19 页 活荷载 q2 1 40 1 500 2 100kN m 2 2 木方的计算木方的计算 按照三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的 弯矩和 计算公式如下 均布荷载 q 5 009 0 900 5 565kN m 最大弯矩 M 0 1ql2 0 1 5 57 0 90 0 90 0 451kN m 最大剪力 Q 0 6 0 900 5 565 3 005kN 最大支座力 N 1 1 0 900 5 565 5 509kN 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5 00 8 00 8 00 6 53 33cm3 I 5 00 8 00 8 00 8 00 12 213 33cm4 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 451 106 53333 3 8 45N mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于13 0N mm13 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 Q 0 6ql 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 3005 2 50 80 1 127N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 30N mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求 3 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2 888kN m 最大变形 v 0 677 2 888 900 04 100 9000 00 2133333 5 0 668mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于900 0 250 900 0 250 满足要求满足要求 10 1 410 1 4 托梁的计算托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 12 页 共 19 页 集中荷载取木方的支座力 P 5 509kN 均布荷载取托梁的自重 q 0 096kN m 900 900 900 5 51kN 5 51kN 5 51kN 5 51kN 5 51kN 5 51kN 5 51kN 5 51kN 5 51kN 5 51kN 5 51kN 0 10kN m AB 托梁计算简图 1 575 1 798 托梁弯矩图 kN m 8 458 44 2 932 91 2 602 62 8 138 16 13 6713 67 8 31 8 29 2 782 75 2 752 78 8 29 8 31 13 6713 67 8 168 13 2 622 60 2 912 93 8 448 45 托梁剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 900 900 900 2 86kN 2 86kN 2 86kN 2 86kN 2 86kN 2 86kN 2 86kN 2 86kN 2 86kN 2 86kN 2 86kN 0 10kN m AB 托梁变形计算受力图 0 711 0 053 托梁变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 M 1 798kN m 经过计算得到最大支座 F 21 980kN 经过计算得到最大变形 V 0 711mm 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 13 页 共 19 页 顶托梁的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 10 00 10 00 10 00 6 166 67cm3 I 10 00 10 00 10 00 10 00 12 833 33cm4 1 顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 1 798 106 166666 7 10 79N mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于顶托梁的抗弯计算强度小于13 0N mm13 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 顶托梁挠度计算 最大变形 v 0 711mm 顶托梁的最大挠度小于顶托梁的最大挠度小于900 0 250 900 0 250 满足要求满足要求 10 1 510 1 5 立杆的稳定性计算荷载标准值立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载 活荷载和风荷载 1 1 静荷载标准值包括以下内容 静荷载标准值包括以下内容 1 脚手架钢管的自重 kN NG1 0 100 6 600 0 657kN 钢管的自重计算参照 扣件式规范 附录A 双排架自重标准值 设计人员可根 据情况修改 2 模板的自重 kN NG2 0 300 0 900 0 900 0 243kN 3 钢筋混凝土楼板自重 kN NG3 25 000 0 450 0 900 0 900 9 112kN 经计算得到 静荷载标准值 NG NG1 NG2 NG3 10 012kN 2 2 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 经计算得到 活荷载标准值 NQ 2 000 4 000 0 900 0 900 4 860kN 3 3 不考虑风荷载时不考虑风荷载时 立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式 N 1 20NG 1 40NQ 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 14 页 共 19 页 10 1 610 1 6 立杆的稳定性计算公式为 其中 N 立杆的轴心压力设计值 N 18 82kN i 计算立杆的截面回转半径 i 1 60cm A 立杆净截面面积 A 4 239cm2 W 立杆净截面模量 抵抗矩 W 4 491cm3 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00N mm2 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 50m h 最大步距 h 1 80m l0 计算长度 取1 800 2 0 500 2 800m 由长细比 为2800 16 176 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 查表得到0 233 经计算得到 18819 0 233 424 190 715N mm2 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 10 2 180 厚顶板模板计算书 10 2 1计算参数 模板支架搭设高度为3 0m 立杆的纵距 b 1 20m 立杆的横距 l 1 20m 立杆的步距 h 1 50m 面板厚度15mm 剪切强度1 4N mm2 抗弯强度15 0N mm2 弹性模量6000 0N mm4 木方50 80mm 间距250mm 剪切强度1 3N mm2 抗弯强度13 0N mm2 弹性模量9000 0N mm4 梁顶托采用100 100mm木方 模板自重0 30kN m2 混凝土钢筋自重25 00kN m3 施工活荷载6 00kN m2 扣件计算折减系数取1 00 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 15 页 共 19 页 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48 3 0 10 2 210 2 2 模板面板计算模板面板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照三跨连续梁计算 静荷载标准值 q1 25 000 0 180 1 200 0 300 1 200 5 760kN m 活荷载标准值 q2 4 000 2 000 1 200 7 200kN m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 120 00 1 50 1 50 6 45 00cm3 I 120 00 1 50 1 50 1 50 12 33 75cm4 1 抗弯强度计算 f M W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值 N mm2 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 16 页 共 19 页 M 面板的最大弯距 N mm W 面板的净截面抵抗矩 f 面板的抗弯强度设计值 取15 00N mm2 M 0 100ql2 其中 q 荷载设计值 kN m 经计算得到 M 0 100 1 20 5 760 1 4 7 200 0 250 0 250 0 106kN m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 106 1000 1000 45000 2 360N mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 2 挠度计算 v 0 677ql4 100EI v l 250 面板最大挠度计算值 v 0 677 5 760 2504 100 6000 337500 0 075mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于250 0 250 250 0 250 满足要求满足要求 10 2 310 2 3支撑木方的计算支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算 1 1 荷载的计算荷载的计算 1 钢筋混凝土板自重 kN m q11 25 000 0 180 0 250 1 125kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q12 0 300 0 250 0 075kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kN m 经计算得到 活荷载标准值 q2 2 000 4 000 0 250 1 500kN m 静荷载 q1 1 20 1 125 1 20 0 075 1 440kN m 活荷载 q2 1 40 1 500 2 100kN m 2 2 木方的计算木方的计算 按照三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 计算公式 如下 均布荷载 q 4 248 1 200 3 540kN m 最大弯矩 M 0 1ql2 0 1 3 54 1 20 1 20 0 510kN m 九江满庭春 Moma 17 18 19 20 楼及地下车库 碗扣架专项施工方案 第 17 页 共 19 页 最大剪力 Q 0 6 1 200 3 540 2 549kN 最大支座力 N 1 1 1 200 3 540 4 673kN 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5 00 8 00 8 00 6 53 33cm3 I 5 00 8 00 8 00 8 00 12 213 33cm4 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 510 106 53333 3 9 56N mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于13 0N mm13 0N mm2 2 满足要求满足要求 3 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1 200kN m 最大变形 v 0 677 1 200 1200 04 100 9000 00 2133333 5 0 877mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于1200 0 250 1200 0 250 满足要求满足要求 10 2 410 2 4托梁的计算托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算 集中荷载取木方的支座力 P 4 673kN 均布荷载取托梁的自重 q 0 096kN m 120012001200 4 67kN 4 67kN 4 67kN 4 67kN 4 67kN 4 67kN 4 67kN 4 67kN 4 67kN 4 67kN 4 67kN 4 67kN 4 67kN 4 67kN 4 67kN 0 10kN m AB 托梁计算简图 2 214 2 747 托梁弯矩图 kN m 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 九江满庭春 Moma 17 18