高支模施工方案(无锡金帆).doc

目目 录录 一、编制依据一、编制依据 .1 二、工程概况二、工程概况 .2 2.12.1 工程总体概况工程总体概况 .2 2.22.2 工程高支模概况工程高支模概况.2 三、施工准备三、施工准备 .2 3.13.1 技术准备技术准备.2 3.23.2 材料准备材料准备.3 3.33.3 人力准备人力准备.3 3.43.4 施工部署施工部署.4 四、主要施工方法四、主要施工方法 .4 4.14.1 支架方法的选择支架方法的选择.4 4.24.2 主要参数的选择主要参数的选择 .5 4.34.3 主要高支模部位详图主要高支模部位详图 .5 五、构造要求五、构造要求 .5 5.15.1 架体的地基与基础做法架体的地基与基础做法.5 5.25.2 立杆、横杆的构造要求立杆、横杆的构造要求.6 5.35.3 剪刀撑的设置剪刀撑的设置.6 5.45.4 连接件的构造做法连接件的构造做法 .7 六、施工要点六、施工要点 .7 6.16.1 搭设顺序搭设顺序.7 6.26.2 满堂架安装满堂架安装.7 6.36.3 楼面模板安装楼面模板安装.9 6.46.4 现场检查及监控针对性交底现场检查及监控针对性交底.9 6.56.5 架体的拆除架体的拆除.9 6.66.6 混凝土的浇筑方法及检测混凝土的浇筑方法及检测 .10 七、检查与验收七、检查与验收 .11 7.17.1 构配件外观质量及技术资料检查构配件外观质量及技术资料检查.11 7.27.2、满堂架搭设完成后按下表进行检查验收、满堂架搭设完成后按下表进行检查验收.12 7.37.3 满堂架的验收及使用过程中的检查满堂架的验收及使用过程中的检查.12 7.47.4 在下列情况下应对脚手架、模板支架重新进行检查验收：在下列情况下应对脚手架、模板支架重新进行检查验收：.12 八、安全管理八、安全管理 .13 九、应急预案的启动九、应急预案的启动 .13 十、十、15.215.2 米层高碗扣式支撑计算书米层高碗扣式支撑计算书 .16 10.110.1 计算参数计算参数.16 10.210.2 模板面板计算模板面板计算.17 10.310.3 梁底支撑的计算梁底支撑的计算.23 高支模施工方案高支模施工方案 一、编制依据一、编制依据 施工组织设计及图纸 表 1-01 序号名称 1无锡金帆钻凿设备大件车间结构施工图及建筑施工图 主要规范、规程、标准 表 1-02 类别名称编号 国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2011 国家建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2010 行业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ/130-2011 行业 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 JGJ1662008 行业建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 地方 江苏省建筑安装工程施工技术操作规程 混凝土结构工程 DGJ32/J30-2006 国家建筑法 中华人民共和国主席令 第 91 号 国家 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管 理导则 建质2009254 号 国家危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987 号 地方 江苏省建筑施工安全质量标准化管理标准 DGJ32/J66-2008 二、工程概况二、工程概况 2.12.1 工程工程总体概况总体概况 此工程为无锡金帆钻凿设备有限公司新建大件车间厂房工程。本工程位于 无锡市新区梅村工业集中区锡泰路 221 号，在新锡路与锡泰路交界处。总建筑 面积为 5978.3，地上三层，框架结构，建筑总高度为 27.8m。本工程由无锡 轻工设计院有限公司设计，江苏赛华建设监理有限公司监理，南通四建集团有 限公司施工。 2.22.2 工程高支模概况工程高支模概况 高支模部分位于 1-10/B-C 轴,面积 1179m2，支模高度从地面至一层楼面结 构，搭设最高点高度为 15.2 米，其中梁截面为： 450*1200，250*600、250*400 等，其余均为小梁（此处不一一列出），最大跨 度为 18m，板厚度为 120，混凝土强度柱为 C40，楼面为 C30。高支模部分 模板支撑体系均采用钢管碗扣式的满堂红支撑体系。为便于工人施工，保证施 工过程中支顶模板系统的安全性、稳定型，避免坍塌事故的发生，特编制高支 模专项施工方案。 三、施工准备三、施工准备 3.13.1 技术准备技术准备 （1）生产主管组织技术员、工长、安全员、质检员、施工班组长熟悉图纸， 确定结构满堂架搭设方案，向施工作业班组进行交底。 （2）对施工队人员进行再培训，认真学习满堂架搭设的操作规程等相关资 料及安全生产教育。深入贯彻执行 ISO9001、IS014001 及 OHSAS18001 标准和执 行集团公司质量环境程序文件，领会质量保证措施，为保证工程质量做好技术 准备。 （3）技术组根据工程技术质量的要求，由专业工长、安全员制定脚手架分 项工程的技术交底，并在现场由专业工长和安全员对工人进行书面和口头交底， 以保证工程进度安全施工。 （4）选择安全计算软件对此工程的满堂脚手架搭设进行计算。 （5）由公司工程部对方案进行审批及组织无锡市相关专家进行论证。 3.23.2 材料准备材料准备 （1)楼面模板、梁侧模和底模模板采用 14mm 厚木夹板； （2）楼面模板底次龙骨采用 50mm100mm 松枋木，主龙骨采用 100mm100mm 松枋木； （3）楼面支顶采用碗扣式钢管脚手架，482.75mm，钢管壁厚不得小于 3.0 -0.025mm，可调式 U 型上托盘和平底下托盘，立杆主要采用 2.4m、1.2m、1.5 m 、0.9m 几种，横杆采用 0.9m、0.6m、0.3m 三种组成； （4）剪刀撑均采用 2.75mm 厚 48 钢管； （5）构配件外观质量要求： 1）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管； 2）铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表 面粘砂应清除干净； 3）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷； 4）各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺 陷； 5）构配件防锈漆涂层均匀、牢固； 6）主要构、配件上的生产厂标识应清晰； 7）可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内 的长度不得小于150mm。 3.33.3 人力准备人力准备 成立由项目部安全员：侯军为组长、架子工班长为副组长、持有特种作业 操作证的架子工为组员的脚手架施工小组。做好施工前的准备工作，配备专用 工具和劳动保护用品（安全带、防滑鞋）。 工种人数备注 架子工20 人3 组 木工30 人10 组 3.43.4 施工部署施工部署 拟开始时间：2012 年 11 月 20 日； 结束时间：2012 年 12 月 20 日。 四、主要施工方法四、主要施工方法 4.14.1 支架方法的选择支架方法的选择 本工程高支模部分所有混凝土梁、板类构件均采用碗口式模板支架体系。 满堂碗扣式脚手架方案作如下选定：满堂脚手架采用碗扣式钢管架。立杆主要 采用2.4m、1.5m、1.2 m 、0.9m几种。横杆采用0.9m、0.6m、0.3m三种组成， 顶底托采用可调托撑。支架下垫边长150mm,宽150mm，厚15mm木板，立杆底设可 调底托支于木板上,立杆上设可调顶托，顶托上方铺设50100mm横向方木（松 木）。 所用构配件均需满足下列要求 （1）钢管应符合下列规定： 1）钢管应选用符合现行国家标准 GB/T13793 直缝电焊钢管或 GB/T3091 低压流体输送用焊接钢管中 Q235-A级的普通钢管，其材质性能 应符合现行国家标准 GB/T700 碳素结构钢的有关规定。 2）钢管规格 482.75mm，壁厚最小值不得小于2.5mm。 （2）扣件应采用可锻铸铁制造，其材质应符合现行国家标准GB15831 钢管脚手架扣件的有关规定。 （3）碗扣应符合下列规定： 1）上碗扣应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符 合现行国家标准 GB9440 可锻铸铁件中 KTH330-08及GB11352 一 般工程用铸造碳钢件中ZG270-500的有关规定； 2）下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能 应符合GB11352 一般工程用铸造碳 钢件中ZG230-450的有关规定； 3）采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合 GB/T700 碳素结 构钢中Q235-A级钢的规定，板材厚度不得小于6mm，并经600-650度的时效处 理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制； （4）可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械 性能应符合GB9440 可锻铸铁件中KTH330-08及GB11352 一般工程用铸造 碳钢件中ZG270-50的有关规定。 4.24.2 主要参数的选择主要参数的选择 板类构件梁类构件 架体高度立杆间距步距 m自由端允立杆间距步距 m自由端允 纵向 m横向 m许高度 mm纵向 m横向 m 许高度 mm 15.150.90.91.2 6000.30.91.2 600 7.950.90.91.26000.30.91.2600 满堂架搭设平面布置图及剖面图详见附图。 4.34.3 主要高支模部位详图主要高支模部位详图 （1）高支模区域位置平面图 图4.3：图中阴影部分为高支模部分 五、五、构造要求构造要求 5.15.1 架体的地基与基础做法架体的地基与基础做法 满堂架立杆坐落在已浇筑完成的地坪上，回填土厚度在 500800mm，必须 分层夯实，要求回填后土壤压实度达到 94%。地坪采用 C25 砼浇筑 15cm 厚地面。 每根立杆下采用底托，并设置排水沟等措施，防雨水的浸泡。楼地面起 250mm 处设纵横向扫地杆。 图 5.1 架体基础做法 5.25.2 立杆、横杆的构造要求立杆、横杆的构造要求 碗口式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于 400mm。 5.35.3 剪刀撑的设置剪刀撑的设置 （1）模板支架四边与中间每隔 4 排立杆设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连 续布置；主梁两侧竖向剪刀撑，边梁单侧设置剪刀撑。 图 5.4 模板支架竖向剪刀撑布置示意图 （2）高于 4 米的模板支架，其两端与中间每隔 4 排立杆从顶层开始向下 每隔三步设置水平剪刀撑。此脚手架结构共设置 4 道水平剪刀撑。 5.45.4 连接件的构造做法连接件的构造做法 （1）以四周的柱为支点，各层柱向内伸出水平或斜向钢管（竖向间距3.6 米），与满堂脚手架周边相拉结。 （2）可调横托撑可用作侧向支撑，应与横杆相对，并两侧对称设置。 六、施工要点六、施工要点 6.16.1 搭设顺序搭设顺序 碗扣式钢管脚手架从中间向两边分层、分段纵向搭设，搭设顺序为：测量 放线安放立杆底座（并固定）树立杆安装底层（第一层）横杆安装斜 杆接头销紧安装上层立杆紧立杆连接销安装横杆直到达到设计高度 安装顶杆安装顶撑。 6.26.2 满堂架安装满堂架安装 1、树立杆、安放扫地杆 根据脚手架立杆的设计位置放线后，即可安放立杆垫座，并树立杆。脚手 架底层的立杆应选用 3 米和 1.8 米两种不同长度的立杆互相交错参差布置，使 立杆的上端不在同一平面内，接头错开，到架子顶部时再分别采用 1.8 米和 3 米两种长度的立杆接长。 在树立杆时，应及时设置扫地杆，将所树立杆连成一整体，以保证架子整 体的稳定。 2、安装底层横杆 将横杆接头插入立杆的下碗扣内，然后将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针 旋转，靠上碗扣螺栓旋面使之限位销顶紧，将横杆与立杆牢固的连在一起，形 成框架结构。碗扣式钢管脚手架底层的第一步搭设十分关键，因此要严格控制 搭设质量，当组装完第一步横杆后，应进行检查。 3、接立杆 立杆的接长是靠焊于立杆顶部的连接管承插而成。立杆插入后，使上部立 杆底端连接孔同下部立杆顶部连接孔对齐，插入立杆连接销锁定即可。 4、搭设基本要求 1、脚手架地基要求平整。 2、立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应采用长 1.8m 和 3.0m 的立杆错开 布置，往上则均采用 1.8m 的立杆，至顶层再用两种长度的立杆找平。 3、立杆距边墙面以 65cm 为宜。 4、立杆的垂直度应严格加以控制，控制标准为 2 米高度偏差 2cm。 5、脚手架拼装到 3 层高度时，使用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直 度，并在无荷载情况下逐个地检查立杆底座有否松动或空浮情况。 6、斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载力的关系很大，应按 1.8m*1.8m 要求设置，不应随意拆去。因操作需要暂时拆除时，必须严格控制 同时拆除的根数，并随后及时装上。 7、支撑架的横撑因使支撑架侧向受力，必须对称设置。 8、碗扣式脚手架整体搭设完毕，经过自检后，再由工地项目经理组织验收， 然后经有关部门共同验收签证合格后，方能进入下一道工序施工。 6.36.3 楼面模板安装楼面模板安装 楼板模板采用14mm厚夹板，模板垫楞用50 mm100mm木方，底楞用 100100mm木方。底楞直接支承在可调托撑上。垫楞的间距为200 mm，搁置在 底楞上。 楼板铺设要密贴、平整，不得松动，楼面模板安装后，必须将楼面清理干 净。 顶架要设置水平剪刀撑，增加水平方向的约束，同时还要利用已有建筑物 的梁、柱对支撑结构顶紧和拉紧。顶架四角应抱角斜撑，斜撑对支撑体系的安 全稳定性能起到增强的作用，斜撑均应由底至顶连续设置。斜撑的搭设应随立 杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。 脚手架搭设前，对所有脚手架施工人员进行技术和安全交底，进行安全教 育并做好记录。 高支模施工时，除参照本专项方案执行外，还应参考有关施工及验收规范 并遵守其相关规定。 6.46.4 现场检查及监控针对性交底现场检查及监控针对性交底 a)碗扣采用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，碗扣被子限位锁卡紧不能 转动为合格。班组和区段组织的自检数量按100检查；项目部组织的随机抽查 数量不少于50 ，且每个楼层范围均要抽检。 b)扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽查方法按随机分布原则进行。 c)模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安 全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体 检，合格者方可持证上岗。 e)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。 6.56.5 架体的拆除架体的拆除 1 1、准备工作、准备工作 1）当混凝土达到要求的强度后，必须经单位工程负责人检查验证，确认脚 手架不再需要后，方可拆除。脚手架拆除必须由施工现场技术负责人下达正式 通知； 2）制定脚手架拆除方案，并向操作人员进行技术交底； 3）拆除前安排专人清除脚手架上的材料、工具和杂物，清理地面障碍物； 4）制定详细的拆除程序； 5）拆除脚手架现场应设置安全警戒区域和警告牌，并派专人看管，严禁非 施工作业人员进入拆除作业区内； 2 2、脚手架的拆除、脚手架的拆除 脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反，后搭的先拆，先搭的后拆。 碗扣式脚手架的拆除顺序为：松动顶撑立杆上方木模板顶撑横杆 立杆斜撑立杆底座。 拆除顺序应“由外向内、自上而下”逐层进行，严禁上、下同时作业。严 禁将拆卸下来的杆配件及材料从高空向地面抛掷，已吊运至地面的材料应及时 运出拆除现场堆码，以保持作业区整洁。 3 3、拆除注意事项、拆除注意事项 1）如部分脚手架需要保留而采取分段、分立面拆除时，对不拆除部分脚手 架必须设置斜撑，横向斜撑应自底至顶层呈“之”字形连续布置； 2）脚手架分段、分片拆除高度不应大于 2 步。 3）拆除立杆时，把稳上部，再松开下端的联结，然后取下； 4）拆除水平杆时，松开联结后，水平托举取下。 6.66.6 混凝土的浇筑方法及检测混凝土的浇筑方法及检测 为防止砼浇筑时施工荷载过大，采用汽车泵浇筑布料，避免固定式砼输送 泵产生的动荷载影响架体安全。 砼浇筑时应从两侧向中间对称浇筑，大梁混凝土浇注应分层浇注，每层厚 度控制在 400mm 以内，每次浇注同时进行一次架体观测，测定当前沉降值及累 计沉降值。测量沉降监测采用高精度水准仪进行，每 6 小时，进行一次读数， 如沉降速度过大，超出设计计算的挠度变形值时，应立即停止浇筑；在梁底加 设加密立杆回顶，并对架体进行加固；放慢浇筑速度。 严格控制混凝土分层施工时间段，防止混凝土出现施工冷缝。 混凝土应均匀浇注，防止造成混凝土浇注形成架体水平剪力过大，对架体 整体稳定性造成危害。 七、检查与验收七、检查与验收 7.17.1 构配件外观质量及技术资料检查构配件外观质量及技术资料检查 7.27.2、满堂架搭设完成后按下表进行检查验收、满堂架搭设完成后按下表进行检查验收 7.37.3 满堂架的验收及使用过程中的检查满堂架的验收及使用过程中的检查 （1）满堂架搭设完毕后，应由项目负责人组织技术、安全及监理人员进行 验收； （2）基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情 况； （3）杆件的设置和连接，连墙杆、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求； （4）悬挑架 （ 梁或三角架）各支点，压、拉固定点和螺栓是否松动； （5）扣件螺栓是否松动； （6）立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求； （7）安全防护措施是否符合要求； （8）是否超载。 7.47.4 在下列情况下应对脚手架、模板支架重新进行检查验收：在下列情况下应对脚手架、模板支架重新进行检查验收： （1）遇六级以上大风、大雨后，寒冷地区开冻后； （2）停工超过一个月恢复使用前。 八、安全管理八、安全管理 （1）脚手架、模板支架的搭设人员必须带安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 （2）夜间不得进行脚手架、模板支架的搭设与拆除。 （3）雨雪天及六级以上大风天不得在室外进行脚手架、模板支架的搭设与 拆除。 （4）脚手架、模板支架搭设及拆除时，地面应设围栏和警戒标志，派专人 看守，严禁非工作人员进入现场。 （5）不得在脚手架、模板支架附近进行挖掘作业。 （6）脚手架、模板支架在使用过程中严禁在架体上拉结吊装缆绳以及其它 影响架体安全的作业。 （7）混凝土浇筑作业开始前应再次对模板支架进行全面检查，合格后方能 浇筑混凝土；混凝土浇筑过程中模板支架下不得有其他作业人员。 （8）严格控制脚手架、模板支架的实际荷载不超过设计值。 （9）必须预先制定在混凝土浇筑过程中对模板支架的安全监控措施和应急 处理预案。 九、应急预案的启动九、应急预案的启动 （1）事故发生后，事故现场第一目击者迅速向指挥中心发出求救信号。求 救信号可以采用呼喊，口信，通讯工具等一切可能的方式。 （2）应急指挥中心接到险情信息后，立即做出下述应急反应： 1）对内组织抢险队，立即进行现场抢险工作。 2）通过通讯工具立即与外部机构联络，向相关的公安、医院等部门联络， 请求支援。 （3）应急救援组织机构框架图 突发事件当事人 人 突发事件目击人 现场管理人 员 组织救护 项目部 110、120、119、8 5822318等 保护现场 上级直管部门 建设单位 当地主管部门分析原因、解决问题 （4）应急救援组织机构人员组成 1）应急领导组：项目经理刘晓波担任组长，项目负责人陆爱武担任副组长。 电话：13901468779。 2）通讯运输组：施工员纪爱东担任组长，各专业工长为组员。电话： 3）现场抢险组：现场技术负责张炼新担任组长，技术室、施工室全体人员 为组员。电话 4）医疗救护组：安装机电施工员李文任组长，办公室全体人员为组员。电 话 5）后勤服务组：陆晓新担任组长，材料室全体人员为组员。电话： 6）保卫疏导组：李佩成担任组长，全体保安为组员。电话： 7）事故调查组：安全员侯军担任组长，全体安质人员为组员，电话： 8）善后组：施工员纪爱东任组长，安质室全体人员为组员。电话： （5）应急反应组织机构各部门的职能及职责 1）应急领导组职责：架体工程发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作， 向各组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组新动态并 做出最新决策。平时，应急领导组成员轮流值班，值班者必须住在工地现场， 手机 24 小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急组长抵达工地前，值班者即 为临时救援组长。 2）现场抢险组职责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员。采 取有效措施防止事故进一步扩大。 3）医疗救治组：在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救（如 人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等），使重度受害者优先得到外部 救援机构的救护，协助外部救援机构转送受害者至医序机构，并指定人员护理 受害者。 4）后勤服务组：保障系统内各组人员必须的防护、救治用品及生活物质的 供给。提供合格的抢险抢修或救援救护的物资及设备。 5）保卫疏导组：设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运 行。保持抢险救援通道的通畅，引导救援人员及车辆的进入。 （6）应急事故救援和报告程序 1）当事故发生时，应立即向项目部安质室报告，项目部的安质室是事故报 告的指定机构，联系人：陆爱武、刘晓波，手机：13913719668。 2）一般情况下，安质室在接到事故报告电话后应立即通知各应急领导小组， 并在应急领导小组的指挥下协助保卫疏导组疏散对与事故应急无关的人员；当 情况紧急时应及时通知项目经理，对可能威胁到附近居民安全时，指挥部应立 即和地方有关部门联系，引导居民迅速撤离到安全地点。如发生重大事故时应 由项目经理进行决策后，向上级邻导部门汇报，并向有关单位发出救援请求。 领导小组人员应进行分工： 总指挥：组织指挥全面的应急救援（陆爱武）； 安全员：协助总指挥做好事故报警、情况通报及事故处置工作（侯军）； 保卫组长：负责灭火、警戒、治安保卫、疏散、道路管制工作（李佩成）； 项目经理：负责抢险人员调度，事故现场的通讯联络和对外联系（刘晓波） ； 抢险组长：负责现场的抢险救助工作（陆晓新）； 3）现场抢险组应在领导小组的指挥下开展抢救被困人员行动，采取有效措 施防止事故扩大。同时医疗救治组对抢救出的人员进行包扎抢救，分清轻重伤 员使重度受害者优先得到外部机构的救援。 4）在抢险及救治过程中，后勤服务组应保障系统内各组人员防护、救治及 生活用品，提供抢险、抢修及救援救护的物资和设备。 5）在险情发生后，善后工作组应立即做好受害者家属的工作，避免受害者 家属情绪激动，影响抢险工作的顺利进行；事后应受害家属的安置工作。 6）事后应由事故调查组深入调查事故发生的原因，追查事故责任人，并总 结经验教训，上报上级领导部门。 （7）应急通讯电话： 安质室电话： 项目经理电话 急救电话：120、999；火警电话：119。 （8）最近医院：东亭医院，电话 十、十、15.215.2 米层高碗扣式支撑计算书米层高碗扣式支撑计算书 计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。 10.110.1 计算参数计算参数 模板支架搭设高度为 15.2m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm4。 木方 50100mm，间距 200mm，剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2， 弹性模量 9000.0N/mm4。 梁顶托采用 50100mm 木方。最大主梁截面尺寸为：450X1200 模板自重 0.35kN/m2，混凝土钢筋自重 25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取 1.00。 图 1 楼板支撑架立面简图 图 2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为482.75。 10.210.2 模板面板计算模板面板计算 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.120 = 0.900 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)0.9000.300 = 0.810 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算 公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.900 + 0.105) = 1.206 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.810=1.134 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.1340.900 /4 + 1.2060.9002/8 = 0.377 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 + 1.2060.900/2 = 1.110 kN ； 截面应力 = M / w = 0.377106/133.333103 = 2.829 N/mm2； 方木的计算强度为 2.829 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.9001.206/2+1.134/2 = 1.110 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 1109.700/(2 80.000 100.000) = 0.208 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.208小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算 公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.900+0.105=1.005 kN/m； 集中荷载 p = 0.810 kN； 最大变形 V= 51.005900.0004 /(3849500.0006666666.67) + 810.000900.0003 /( 489500.0006666666.67) = 0.330 mm； 方木的最大挠度 0.330 小于 900.000/250,满足要求! 三、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.2060.900 + 1.134 = 2.21 9 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.533 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.394 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.250 kN ； 截面应力 = 0.533106/4490.000=118.661 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算: 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.250 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12915.200 = 1.962 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900 = 0.284 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900 = 2.430 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.676 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.9000.900 = 2.430 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.013 kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.013 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9012.984/（0.209424.000） = 101.708 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 101.708 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9012.984/（0.537424.000） = 39.585 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 39.585 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.039 ； 公式(3)的