某楼砖混结构模板施工方案（DOC 40页）

某楼砖混结构模板施工方案 某楼砖混结构模板施工方案 DOCDOC 4040页 页 1 楼模板工程专项施工方案编制单位 编制日期xx年5月第一 章工程概况序号项目内容1工程名称 1 楼2工程地址 3建设单 位 4设计单位 5勘查单位 6监理单位 7质量监 督单位 8施工单位 9合同性质施工总承包10合同工期天11质 量目标达到要求合格标准第二章模板搭设 一 材料规格及要求模板采用15mm厚的胶合板 扣件钢管支撑 钢 管采用 48 3 5 模板及其支架应具有足够的刚度 强度和稳定性 能够可靠地承受 新浇筑混凝土的自重和侧压力 及在施工过程中所产生的荷载 二 模板施工 11 基础模板施工方法 1 按图纸设计要求弹出轴线和支模边线 2 制作好的模板 用塔吊或人工搬运至操作点 3 在模板之间的拼结处 每块模板均贴好一条通长的胶带 使 模板与模板拼结紧密 以防漏浆 4 在模板拼装前要刷脱模剂 脱模剂要涂刷均匀 不宜太薄 以免起不到脱模剂的作用 也不要太厚 以免影响砼的外观 5 安装模板将准备好的模板内边对准基础表面或搂面上弹出的 边线 进行拼装 在安装模板的过程当中至少要二个人配合进行工作 每 相邻的两块模板安装就位后 立即用小木档在内外拼板的交接处 对模板进行临时固定 再进一步校正模板的垂直度 位置以及拼缝之间的严密性 然后用 钢管进行最终固定 在固定的过程当中要注意随时对模板进行校正 22 梁模板梁模板主要由底板和侧板组成 为承受垂直荷载 在梁 的底板下每隔600mm用横向钢管顶撑来承托 沿梁跨度方向钢管支撑 的间距为700mm 1 搭设排架依照图纸 在梁下面搭设双排钢管 间距根据梁的 宽度而定 立杆之间设立水平拉杆 互相拉撑成一整体 离楼地面200mm处设一 道 以上每隔1200mm 底层 设一道 二层及以上每隔1200米设一 道 在底层搭设排架时 先将地基夯实 并在地面上垫通长的垫板 在排架支撑搭设的过程当中 组织人员进行操平工作从基准点引出 一个高于地面500mm基点 用水准仪操平 并在梁的两边的钢管上用 红漆作好标志 用于确定承托梁底板的钢管位置 在搭设承托底板的钢管之前 算出底板的具体位置 确定支撑底板钢管的位置 架设好钢管 底模板应起拱 起拱高度2 0mm 所以中间的承托钢管高度应再加上起拱高度 2 梁底板的固定将制作好的梁底板运致操作点 在柱顶的梁缺 口的两边沿底板表面拉线 调直底板 底板伸入柱模板中 调直后在底板两侧用扣件固定 3 侧模板的安装为了钢筋绑扎方便 侧模板安装前先放好钢筋 笼 也可以先支好一侧模板后 帮扎钢筋笼 然后再安装另一侧模 板 将制作好的模板运致操作点 侧模的下边放在底板的承托上 并包 住底板 侧模不得伸入柱模 与柱模的外表面连接 用铁钉将连接 处拼缝钉严 但决不允许影响柱模顶部的垂直度即要保证柱顶的尺 寸 在底板承托钢管上架立管固顶侧板 再在立管上架设斜撑 立管顶部与侧模平齐 然后在立管上架设横档钢管 使横档钢管的 上表面到侧模顶部的高度刚好等于一钢管的直径 主要用于板模板支撑 33 板模板沿板长跨方向 在小横档钢管上满铺承托板模板的钢管 钢管平行于板的短跨 对于长跨较长的板 如果一块标准板铺不到位 应在中间加一根木 横档用于固定模板 在板与柱交接的地方 应在板上弹出柱的边线 弹线要垂直 清晰 尺寸要准确 做到一次到位 在支板模板的过程当中 要时时校正梁上部的尺寸 二人配合工作 一个人控制梁上部的尺寸 另一人将板模板钉在四周梁侧模板上 使板的边沿与梁侧模的内表面在同一平面内 钉子间距为300MM 500MM 板与柱交接处 将板模板钉在柱的模板上 要保证柱的尺寸 并做 到接缝严密 模板上拼缝 接头处应封堵严密 不得漏浆 模板上小的孔洞以及 两块模板之间的拼缝用胶布贴好 模板支好后 清扫一遍 44 支架的搭设 1 搭设排架依照图纸 在梁下面搭设双排立管 间距为600 800mm 设水平拉杆 间距为1200mm 离楼地面200mm处设一道 底层搭设排架时 在地面上垫300 1200mm垫板 垫板厚50mm 2 注意事项 地基 回填土 要碾实 严格控制施工荷载 上料时要分散 不要集中 在浇筑砼时 砼的堆积高度不得大于5 0CM 在搭设排架时 竖管的竖直度偏差不得大于3CM 浇筑砼之前要派人进行现场检查验收 并要有记录 在浇筑砼的过程当中 要派人随时对现场进行监护控制好操作 面上的施工荷载 防止施工器具撞击操作面 以免集中荷载过大 造成支撑破坏 在施工过程当中要随时观察模板及其支撑的工作情况 如发现问题 及时停止施工 采取有效措施后方可继续施工 第三章模板拆除模板的拆除也是一项比较关键的环节 如不抓好这 一环节 将影响到整个项目工程的质量和结构的安全 再有 应该做到节约材料 提高模板的周转率因此 确保人身安全 在施工当中 应按施工规范要求进行拆模 做到文明施工 1 拆模时间凡非承重模板的拆除 当日平均气温在20 以下时 必 须待砼终凝后48小时之后方可拆除模板 对于承重模板 应根据同条件养护的试块强度值 或现场砼回弹值 以及上部的施工荷载情况综合考虑 由项目部提出书面拆模申请 经专职质检员 监理工程师同意后方可拆模 否则任何人不得擅自拆除 2 在拆模过程当中 先支的后拆 后支的先拆 柱模 梁侧模先拆 拆模不可乱撬 要逐次将支撑 承托等拆除 然后在拆除模板 拆除的钢管不乱扔 不高空抛物 模板要轻拆轻放 拆模时严禁楼面下过人 拆除的模板应及时清理好 并搬运到指定点 第四章安全技术措施 一 模板安装安全措施 1 模板支撑不得使用扭裂 劈裂的材料 顶撑要垂直 底部平整坚实 并加垫木 2 安装模板应按工序进行 当模板没有固定前 不得进行下道工序 作业 禁止利用拉杆 支撑攀登上下 3 支模时 支撑 拉杆不得连接在门窗 脚手架或其它不稳固的物 件上 在砼浇筑的过程当中 要有专人检查 发现变形 松动等现象 要 及时加固和修理 防止塌模伤人 4 在现场安装模板时 所用工具应装入工具袋 防止高处作业时 工具掉下伤人 5 两人抬运模板时 要互相配合 协同工作 传送模板 工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降 不得乱扔 6 基础工程模板安装时 应先检查基坑土壁边坡的稳定情况 发现 有塌方危险时 必须采取安全加固措施后 方能作业 7 操作人员上下基坑要设扶梯 基坑上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和材料 8 向坑内运送模板时要有专人指挥 上下呼应 9 模板支撑在土壁上时 应在支板上加垫板 以防支撑不牢固或造成土壁坍塌 10 安装柱梁模板应设临时工作台 不得站在柱模板上操作和梁底 板上行走 11 安装楼面模板 遇有预溜洞口的地方 应作临时封闭 以防误 踏和坠物伤人 二 模板拆除的安全措施 1 拆除模板必须经施工负责人同意 方可拆除 操作人员必须戴好 安全帽 操作时应按顺序分段进行 严禁猛撬 硬砸或大面积撬落和拉倒 2 拆除模板前 应将下方一切预留洞口及建筑物用木板或安全网作 防护围蔽 防止模板枋料坠落伤人 3 完工后 不得留下松动和悬挂的模板枋料等 拆下的模板枋料应及时运送到指定地点集中堆放稳妥 4 拆除模板用长撬棍 应防止整块模板掉下 以免伤人 梁模板 扣件钢管架 计算书支撑架的计算依据 建筑施工扣件式钢 管脚手架安全技术规范 JGJ130 xx 混凝土结构设计规范 GB50010 xx 建筑结构荷载规范 GB50009 xx 钢结构设计规范 GB50017 xx 等规范编制 梁段 L2 一 参数信息1 模板支撑及构造参数梁截面宽度B m 0 25 梁截面 高度D m 0 30 混凝土板厚度 mm 110 00 立杆沿梁跨度方向间距L a m 1 00 立杆上端伸出至模板支撑点长度a m 0 10 立杆步距h m 1 50 板底承重立杆横向间距或排距L b m 1 00 梁支撑架搭设高度H m 3 00 梁两侧立杆间距 m 0 60 承重架支撑形式梁底支撑小楞垂直梁截面方向 梁底增加承重立杆 根数0 采用的钢管类型为 48 3 5 立杆承重连接方式单扣件 考虑扣件质量及保养情况 取扣件抗滑承载力折减系数1 00 2 荷 载参数新浇混凝土重力密度 kN m3 24 00 模板自重 kN m2 0 30 钢筋自重 kN m3 2 00 施工均布荷载标准值 kN m2 2 0 新浇混 凝土侧压力标准值 kN m2 17 8 振捣混凝土对梁底模板荷载 kN m2 2 0 振捣混凝土对梁侧模板荷载 kN m2 4 0 3 材料参数木材品 种东北落叶松 木材弹性模量E N mm2 10000 0 木材抗压强度设计 值fc N mm 15 0 木材抗弯强度设计值fm N mm2 17 0 木材抗剪强 度设计值fv N mm2 1 6 面板材质胶合面板 面板厚度 mm 12 00 面板弹性模量E N mm2 9500 0 面板抗弯强度设计值fm N mm2 13 0 4 梁底模板参数梁底方木截面宽度b mm 40 0 梁底方木截面高度 h mm 70 0 梁底纵向支撑根数2 5 梁侧模板参数主楞间距 mm 500 次楞根数2 主楞竖向支撑点数量2 固定支撑水平间距 mm 500 竖向支撑点到梁底距离依次是120mm 180mm 主楞材料圆钢管 直 径 mm 48 00 壁厚 mm 3 50 主楞合并根数2 次楞材料木方 宽 度 mm 40 00 高度 mm 70 00 二 梁侧模板荷载计算按 施工手册 新浇混凝土作用于模板的 最大侧压力 按下列公式计算 并取其中的较小值 F 0 22 t 1 2V1 2F H其中 混凝土的重力密度 取24 000kN m3 t 新浇混凝土的初凝时间 取2 000h T 混凝土的入模温度 取20 000 V 混凝土的浇筑速度 取1 500m h H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 取0 750m 1 外加剂影响修正系数 取1 200 2 混凝土坍落度影响修正系数 取1 150 分别计算得17 848kN m 2 18 000kN m2 取较小值17 848kN m2作为本工程计算荷载 三 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚 度 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载 挠 度验算只考虑新浇混凝土侧压力 次楞的根数为2根 面板按照均布荷载作用下的简支梁计算 面板计算简图 单位mm 1 强度计算材料抗弯强度验算公式如下 M W f 其中 W 面板的净截面抵抗矩 W 50 1 2 1 2 6 12cm3 M 面板的最大弯矩 N mm 面板的弯曲应力计算值 N mm2 f 面板的抗弯强度设计值 N mm2 按照均布活荷载最不利布置下的简 支梁计算M 0 125ql2其中 q 作用在模板上的侧压力 包括新浇混凝土侧压力设计值 q1 1 2 0 5 17 85 10 709kN m 振捣混凝土荷载设计值 q2 1 4 0 5 4 2 8kN m 计算跨度 l 300 110 2 1 190mm 面板的最大弯矩M 0 125 10 709 2 8 300 110 2 1 2 6 10 104N mm 面板的最大支座反力为 N 0 5ql 0 5 10 709 2 800 300 110 2 1 1000 1 283kN 经计算得到 面板的受弯应力计算值 6 10 104 1 20 104 5 1N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 13N mm2 面板的受弯应力计算值 5 1N mm2小于面板的抗弯强度设计值 f 13N mm2 满足要求 2 挠度验算 5ql4 384EI l 250q 作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值 q q1 10 709N m m l 计算跨度 l 300 110 2 1 190mm E 面板材质的弹性模量 E 9500N mm2 I 面板的截面惯性矩 I 50 1 2 1 2 1 2 12 7 2cm4 面板的最大 挠度计算值 5 10 709 300 110 2 1 4 384 9500 7 20 104 0 266mm 面板的最大容许挠度值 l 250 300 110 2 1 250 0 76mm 面板的最大挠度计算值 0 266mm小于面板的最 大容许挠度值 0 76mm 满足要求 四 梁侧模板支撑的计算1 次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载 按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到q 1 283 0 500 2 567kN m本工程中 次楞采用木方 宽度40mm 高度70mm 截面惯性矩I 截面抵抗矩W和弹性模量E分别为 W 1 4 7 7 6 32 67cm3 I 1 4 7 7 7 12 114 33cm4 E 10000 00N mm2 计算 简图剪力图 kN 弯矩图 kN m 变形图 mm 经过计算得到最大弯矩M 0 064kN m 最大支座反力R 1 412kN 最大变形 0 097mm 1 次楞强度验算强度验算计算公式如下 M W f 经计算得到 次楞的最大受弯应力计算值 6 42 104 3 27 104 2N mm2 次 楞的抗弯强度设计值 f 17N mm2 次楞最大受弯应力计算值 2N mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f 17N mm2 满足要求 2 次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值 500 400 1 25mm 次楞的最大挠度计算值 0 097mm小于次楞的最大容许挠度值 1 25mm 满足要求 2 主楞计算主楞承受次楞传递的集中力 取 次楞的最大支座力1 412kN 按照集中荷载作用下的简支梁计算 本工程中 主楞采用圆钢管 直径48mm 壁厚3 5mm 截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为 W 2 5 078 10 16cm3 I 2 12 187 24 37c m4 E 206000 00N mm2 主楞计算简图主楞弯矩图 kN m 主楞变形 图 mm 经过计算得到最大弯矩M 0 085kN m 最大支座反力R 2 000 kN 最大变形 0 012mm 1 主楞抗弯强度验算 M W f 经计算得到 主楞的受弯应力计 算值 8 47 104 1 02 104 8 3N mm2 主楞的抗弯强度设计值 f 205N mm2 主楞的受弯应力计算值 8 3N mm2小于主楞的抗弯 强度设计值 f 205N mm2 满足要求 2 主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0 012m m主楞的最大容许挠度值 120 400 0 3mm 主楞的最大挠度计 算值 0 012mm小于主楞的最大容许挠度值 0 3mm 满足要求 五 梁底模板计算面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和挠度 计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小 按支撑在底撑 上的简支梁计算 强度验算要考虑模板结构自重荷载 新浇混凝土自重荷载 钢筋自 重荷载和振捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑模板结构自重 新浇混凝土自重 钢筋自重荷载 本算例中 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 250 12 1 2 6 6 00 103mm3 I 250 12 12 12 12 3 60 104mm4 1 抗弯 强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算 M W f 钢筋混凝土 梁和模板自重设计值 kN m q1 1 2 24 00 2 00 0 30 0 30 0 25 2 430kN m 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值 kN m q2 1 4 2 00 2 00 0 25 1 400kN m q 2 430 1 400 3 830kN m 最大弯矩及支座反力计算公式如下 M max ql2 8 1 8 3 83 2502 2 99 104N mm R A R B 0 5ql 0 5 3 83 0 25 0 479kN M max W 2 99 104 6 00 103 5N mm2 梁底模面板计算应力 5N m m2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f 13N mm2 满足要求 2 挠 度验算根据 建筑施工计算手册 刚度验算采用标准荷载 同时不 考虑振动荷载作用 最大挠度计算公式如下 5ql4 384EI l 250其中 q 作用在模板上的压力线荷载 q q1 1 2 2 025kN m l 计算跨度 梁底支撑间距 l 250 00mm E 面板的弹性模量 E 9500 0N mm2 面板的最大允许挠度值 250 00 250 1 000mm 面板的最大挠度计算值 5 2 43 2504 384 9500 3 60 104 0 361mm 面板的最大挠度计算值 0 361mm 小于面板的最大允许挠度值 1mm 满足要求 六 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载 新浇混凝土自重荷载 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑模板结 构自重 新浇混凝土自重 钢筋自重荷载 1 荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面 板计算宽度得到q 0 479 0 25 1 915kN m2 方木的支撑力验算方木 计算简图方木按照三跨连续梁计算 本算例中 方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 4 7 7 6 32 67cm3 I 4 7 7 7 12 114 33cm4 方木强度验算 计算公式 如下 最大弯矩M 0 1ql2 0 1 1 915 0 252 0 012kN m 最大应 力 M W 0 012 106 32666 7 0 4N mm2 抗弯强度设计值 f 13N mm2 方木的最大应力计算值0 4N mm2小于方木抗弯强度设计值13N mm2 满足要求 方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足 3V 2bh0 其中最大剪力 V 0 6 1 915 0 25 0 287kN 方木受剪应力计算值 3 0 287 1000 2 40 70 0 154N mm2 方木抗剪强度设计 值 1 6N mm2 方木的受剪应力计算值0 154N mm2小于方木抗剪 强度设计值1 6N mm2 满足要求 方木挠度验算 计算公式如下 0 677ql4 100EI l 250方木最大挠度计算值 0 677 1 915 2504 100 10000 114 333 104 0 004mm 方木的最大允许挠 度 0 250 1000 250 1 000mm 方木的最大挠度计算值 0 00 4mm小于方木的最大允许挠度 1mm 满足要求 3 支撑小横杆的 强度验算梁底模板边支撑传递的集中力P1 R A 0 479kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力 P2 0 600 0 250 4 0 250 1 2 0 110 24 000 1 4 2 000 1 2 2 0 250 0 300 0 110 0 300 0 165kN简图 kN m 剪力图 kN 弯矩图 kN m 变形 图 mm 经过连续梁的计算得到支座力 N1 N2 0 644kN 最大弯矩M max 0 113kN m 最大挠度计算值V max 0 179mm 最大应力 0 113 106 5080 22 2N mm2 支撑抗弯 设计强度 f 205N mm2 支撑小横杆的最大应力计算值22 2N mm2小 于支撑小横杆的抗弯设计强度205N mm2 满足要求 七 梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁 底支撑方木的支座反力 钢管的截面惯性矩I 截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W 5 08cm3 I 12 19cm4 E 206000N mm2 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨 连续梁计算 集中力P 0 644kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力 图 kN 支撑钢管计算弯矩图 kN m 支撑钢管计算变形图 mm 最大弯 矩M max 0 242kN m 最大变形 max 0 678mm 最大支座力R max 2 174kN 最大应力 M W 0 242 106 5 08 103 47 5N mm 2 支撑钢管的抗弯强度设计值 f 205N mm2 支撑钢管的最大应力 计算值47 5N mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N mm2 满足要 求 支撑钢管的最大挠度 max 0 678mm小于1000 150与10mm 满足要 求 八 扣件抗滑移的计算 按规范表5 1 7 直角 旋转单扣件承载力取 值为8 00kN 扣件抗滑承载力系数1 00 该工程实际的单扣件承载 力取值为8 00kN 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 规范5 2 5 R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值 取8 00kN R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 计算中R取最大支 座反力 根据前面计算结果得到R 2 174kN R 8 00kN 单扣件抗滑 承载力的设计计算满足要求 九 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 N A f 1 梁两侧立杆稳定性验算 其中N 立杆的轴心压力设计值 它包括横向支撑钢管的最大支座反力N1 0 644kN 纵向钢管的最大支座反力N2 2 174kN 脚手架钢管的自重N3 1 2 0 129 3 0 465kN 楼板混凝土 模板及钢筋的自重N4 1 2 1 00 2 0 60 0 25 4 1 00 0 30 1 00 2 0 60 0 25 4 1 00 0 110 2 00 24 00 2 228kN 施工荷载与振 捣混凝土时产生的荷载设计值N5 1 4 2 000 2 000 1 000 2 0 600 0 250 4 1 000 3 290kN N N1 N2 N3 N4 N5 0 644 2 174 0 46 5 2 228 3 29 8 8kN 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比l o i查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 cm i 1 58 A 立杆净截面面积 cm2 A 4 89 W 立杆净截面抵抗矩 cm3 W 5 08 钢管立杆轴心受压应力计算值 N mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205N mm2 l o 计算长度 m 根据 扣件式规范 立杆计算长度l o有两个计算公式l o k h和l o h 2a 为安全计 取二者间的大值 即 l o Max 1 155 1 7 1 5 1 5 2 0 1 2 945m k 计算长度附加系数 取值为1 155 计算长度系数 参照 扣件式规范 表5 3 3 1 7 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 1m 得到计 算结果 立杆的计算长度l o i 2945 25 15 8 186 由长细比lo i的结果查表得到轴心受压立 杆的稳定系数 0 207 钢管立杆受压应力计算值 8800 06 0 207 489 86 9N mm2 钢管立杆稳定性计算 86 9N mm2小于钢 管立杆抗压强度的设计值 f 205N mm2 满足要求 板模板 扣件钢 管架 计算书模板支架的计算依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范 JGJ130 xx 混凝土结构设计规范 GB50010 xx 建筑结构荷载规范 GB50009 xx 钢结构设计规范 GB50017 xx 等规范编制 一 参数信息 1 模板支架参数横向间距或排距 m 1 00 纵距 m 1 00 步距 m 1 50 立杆上端伸出至模板支撑点长度 m 0 20 模板支架搭设高度 m 2 75 采用的钢管 mm 48 3 5 板底支 撑连接方式 方木支撑 立杆承重连接方式 可调托座 2 荷载参数 模板与木板自重 kN m2 0 350 混凝土与钢筋自重 kN m3 25 000 施工均布荷载标准值 kN m2 1 000 3 材料参数面板采用胶合面 板 厚度为12mm 板底支撑采用方木 面板弹性模量E N mm2 9500 面板抗弯强度设计值 N mm2 13 木方弹性模量E N mm2 9000 0 00 木方抗弯强度设计值 N mm2 13 000 木方抗剪强度设计值 N mm2 1 400 木方的间隔距离 mm 300 000 木方的截面宽度 mm 40 00 木方的截面高度 mm 70 00 托梁材料为钢管 单钢管 4 8 3 5 图2楼板支撑架荷载计算单元 二 模板面板计算 模板面板为受弯构件 按三跨连续梁对面板进行 验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别 为W 100 1 22 6 24cm3 I 100 1 23 12 14 4cm4 模板面板的按 照三跨连续梁计算 面板计算简图 1 荷载计算 1 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重 kN m q1 25 0 11 1 0 35 1 3 1kN m 2 活荷载为施工人员及设备荷载 kN m q2 1 1 1kN m 2 强度计算计算公式如下 M 0 1ql2其中q 1 2 3 1 1 4 1 5 12k N m最大弯矩M 0 1 5 12 3002 46080N mm 面板最大应力计算值 M W 46080 24000 1 92N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 13N m m2 面板的最大应力计算值为1 92N mm2小于面板的抗弯强度设计值 13N mm2 满足要求 3 挠度计算挠度计算公式为 0 677ql4 100EI l 250其 中q q1 3 1kN m面板最大挠度计算值 0 677 3 1 3004 100 9 500 14 4 104 0 124mm 面板最大允许挠度 300 250 1 2mm 面板的最大挠度计算值0 124mm小于面板的最大允许挠度1 2mm 满 足要求 三 模板支撑方木的计算 方木按照三跨连续梁计算 截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为 W b h2 6 4 7 7 6 32 67cm3 I b h3 1 2 4 7 7 7 12 114 33cm4 方木楞计算简图 mm 1 荷载的计算 1 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重 kN m q1 25 0 3 0 11 0 35 0 3 0 93kN m 2 活荷载为施工人员及设备荷载 kN m q2 1 0 3 0 3kN m 2 强 度验算 计算公式如下 M 0 1ql2均布荷载q 1 2 q1 1 4 q2 1 2 0 93 1 4 0 3 1 536kN m 最大弯矩M 0 1ql2 0 1 1 536 12 0 154kN m 方木最大应力计算值 M W 0 154 106 32666 67 4 70 2N mm2 方木的抗弯强度设计值 f 13 000N mm2 方木的最大应力 计算值为4 702N mm2小于方木的抗弯强度设计值13N mm2 满足要求 3 抗剪验算截面抗剪强度必须满足 3V 2bh n 其中最大剪力 V 0 6 1 536 1 0 922kN 方木受剪应力计 算值 3 0 922 103 2 40 70 0 494N mm2 方木抗剪强度设 计值 1 4N mm2 方木的受剪应力计算值0 494N mm2小于方木的 抗剪强度设计值1 4N mm2 满足要求 4 挠度验算 计算公式如下 0 677ql4 100EI l 250均布荷载q q1 0 93kN m 最大挠 度计算值 0 677 0 93 10004 100 9000 1143333 333 0 61 2mm 最大允许挠度 1000 250 4mm 方木的最大挠度计算值0 6 12mm小于方木的最大允许挠度4mm 满足要求 四 托梁材料计算 托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 托 梁采用钢管 单钢管 48 3 5 W 5 08cm3 I 13 08cm4 集中荷 载P取纵向板底支撑传递力 P 1 536kN 托梁计算简图托梁计算弯 矩图 kN m 托梁计算变形图 mm 托梁计算剪力图 kN 最大弯矩M max 0 517kN m 最大变形V max 1 232mm 最大支座力Q max 5 586kN 最大应力 517058 56 5080 101 783N mm2 托梁的 抗压强度设计值 f 205N mm2 托梁的最大应力计算值101 783N mm 2小于托梁的抗压强度设计值205N mm2 满足要求 托梁的最大挠度为 1 232mm小于1000 150与10mm 满足要求 五 模板支架立杆荷载设计值 轴力 作用于模板支架的荷载包括静 荷载和活荷载 1 静荷载标准值包括以下内容 1 脚手架的自重 kN N G1 0 129 2 75 0 355kN 2 模板的自重 kN N G2 0 35 1 1 0 35kN 3 钢筋混凝土楼板自重 kN N G3 25 0 11 1 1 2 75kN 静荷载标准值N G N G1 N G2 N G3 3 455kN 2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷 载 活荷载标准值N Q 1 2 1 1 3kN 3 立杆的轴向压力设计值计算公式N 1 2N G 1 4N Q 8 346kN 六 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 N A f 其 中N 立杆的轴心压力设计值 kN N 8 346kN 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比L o i查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 cm i 1 58cm A 立杆净截面面积 cm2 A 4 89cm2 W 立杆净截面模量 抵抗矩 cm3 W 5 08cm3 钢管立杆受压应力计算值 N mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205N mm2 L0 计算长度 m 根据 扣件式规范 立杆计算长度L0有两个计算公 式L0 kuh和L0 h 2a 为安全计 取二者间的大值 即L0 max 1 155 1 7 1 5 1 5 2 0 2 2 945 k 计算长度附加系数 取1 155 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数 取1 7 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 2m 得到 计算结果立杆计算长度L0 2 945 L0 i 2945 25 15 8 186 由长细 比l o i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0 207 钢管立杆受 压应力计算值 8346 03 0 207 489 82 452N mm2 立杆稳定 性计算 82 452N mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 f 205N mm2 满足要求 书犹药也 善读之可以医愚 君子博学而日参省乎己 则知明而行无过矣 才须学也 非学无以广才 非志无以成学 虽天才隽朗 而实须坟诰以广知不学而求知 犹愿鱼而无网 士欲宣其义 必先读其书三人行 必有我师焉 择其善者而从之 其不善者而改之 读书破万卷 下笔如有神 不敢妄为些小事 只因曾读数行书 一日不书 百事荒芜 三日不读书 便觉语言无味 学固不在乎读书 然不读书则义理无由明 立身以力学为先 力学以读书为本 非读书 不明理 要知事 须读史 六经三史 诸子百家 非无可观 皆是为治 夫所以读书学问 本欲开心明目 利于行耳 知识是珍贵宝石的结晶 文化是宝石放出来的光泽 格天功业有本源 谁谓读书记名姓 读书何所求 将以通事理 开卷有益 当以读书通世事 莫等闲 白了少年头 空悲切 读书是学习 摘抄是 写作是创造 读书 人才更加像人 书 我的良师益友 它给我知识 力量 它指导我怎样去生活和斗 争 书给人以优点 人从书中得益 要到书林中徜徉 中外古今的文明成果 我们都应有分析 有鉴别 有批判地加以继 承和发扬我学习了一生 现在我还在学习 而将来 只要我还有精 力 我还要学习下去 任何时候我也不会满足 越是读书 就越是深刻的感到不满足 越 是感到自己的知识贫乏外国语是人生斗争的一种武器 学习这件事不在乎有没有人教你 最重要的是在于你自己有没有觉 悟和恒心 笔