钢筋混凝土简支T形梁桥主梁计算示例 (2)

钢筋混凝土简支钢筋混凝土简支 T T 形梁桥主梁计算示形梁桥主梁计算示 例例 1 1 钢筋混凝土 钢筋混凝土 T 形梁桥主梁设计资料形梁桥主梁设计资料 某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸 标准跨径 20 00m 计算跨径 19 5m 主梁全长 19 96m 桥面净宽 净 7 2 0 75 梁的截面尺寸如上图 单位 mm 梁控制截面的作用效应设计值 1 用于承载能力极限状态计算的作用效应组合设计值 跨中截面弯矩组合设计值 1850 2kN m 其它各截面弯矩可近似按抛物 2 l d M 线变化计算 支点截面剪力组合设计值 367 2kN 跨中截面剪力组合设计值 0d V 2 l d V 64 2kN 其它截面可近似按直线变化计算 2 用于正常使用极限状态计算的作用效应组合设计值 梁跨中截面 恒载标准值产生的弯矩 750 kN m KG M 不计冲击力的汽车荷载标准值产生的弯矩 562 4 kN m Q1K M 短期荷载效应组合弯矩计算值为 1198 68 kN m s M 长期荷载效应组合弯矩计算值为 1002 46 kN m l M 人群荷载标准值产生的弯矩值为 55 kN m Q2K M 3 材料 梁体采用 C25 混凝土 抗压设计强度 11 5MPa cd f 主筋采用 HRB335 钢筋 抗拉设计强度 280MPa sd f 2 主梁正截面设计计算 主梁正截面设计计算 2 1 跨中截面纵向受拉钢筋的计算跨中截面纵向受拉钢筋的计算 根据给定的截面尺寸和跨中截面弯矩 按承载能力极限状态计算所需钢筋面积 2 并选择钢筋直径和根数 要求采用焊接骨架 进行截面复核 翼缘板的计算宽度 b f 根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 第 4 2 2 条规定 T 形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度 应按下列三者中最 小值取用 翼缘板的平均厚度 h f 80 140 2 110mm 对于简支梁为计算跨径的 1 3 b f L 3 19500 3 6500mm 相邻两梁轴线间的距离 b f S 1600mm b 2bh 12h f 此处 b 为梁的腹板宽 bh为承托长度 h f为不计承托的翼缘厚 度 b f b 12h f 180 12 110 1500mm 故取 b f 1500mm 判断 T 形截面的类型 设 as 30 0 07 1300 121mm h0 h as 1300 121 1179mm 0 66 0 110 11 5 1500 110 1179 22 2132 79 101850 2 10 f cdff d h f b hh NmmMNmm 故属于第一类 T 形截面 根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 第 5 2 3 条规定 翼缘位于受压区的 T 形截面受弯构件 其正截面抗弯承载力按下 列规定计算 求受拉钢筋的面积 As 00 6 2 1850 1011 5 1500 1179 2 94 77110 dcdf f x Mf b x h x x xmmhmm 根据方程 解得 2 11 5 1500 94 77 5839 280 cdf s sd f b x Amm f 拟采用 6 32 6 16 的钢筋 As 4826 1206 6032mm2 主筋布置如图 1 所示 主筋为两片焊接平面骨架 每片骨架主筋的叠高为 3 35 8 3 18 4 162 60mmVdm 64 2kN 支点 0 50 10 3ftdbh0 0 50 10 3 1 23 180 1250 10 138 39kN2 5 取 p中 2 5 p支 100 支 100 1608 180 1250 10 0 715l2 5116mm 故不需要再设置弯起钢筋 按照抗剪计算初步布置弯起钢筋如图 4 所示 4 全梁承载力校核全梁承载力校核 4 1 正截面和斜截面抗弯承载力校核正截面和斜截面抗弯承载力校核 简支梁弯矩包络图近似取为二次物线 4 1 2 2 l x MM jmjx 各弯起钢筋计算列于下表 弯起点12345 弯起钢筋的水平投影长度 mm1128 1093 1074 1056 1037 10 弯起点距支座中心的距离 mm1128 2221 3295 4351 5388 弯起点距跨中的距离 mm8622 7529 6455 5399 4362 分配的设计剪力 Vsbi KN 138 8 123 9 90 056 623 8 需要的弯筋面积 mm2935834606381160 2 32 2 32 2 16 2 16 2 16 可提供的弯筋面积 mm2 1608 1608402402402 弯筋与梁轴交点到支座中心距离 mm5641693 2794 3868 4924 弯筋与梁轴交点到跨中距离 mm9186 8057 6956 5882 4826 各排钢筋弯起后 相应的梁的正截面抗弯承载力计算如下表 梁的区段 截面纵筋 有效高度 h0 mm T 形截面 类型 受压区高度 x mm 抗弯承载力 Mu kNm 支座中心至 1 点2 321250 10第一类26 10556 97 1 点 2 点4 321232 20第一类52 211086 40 2 点 3 点6 321214 30第一类78 341587 93 3 点 4 点6 32 2 161209 46第一类84 861708 35 4 点 5 点6 32 4 161204 00第一类91 391825 95 5 点 跨中6 32 6 161198 05第一类97 911940 78 根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 第 9 3 11 条 受拉区弯起钢筋的弯起点 应设在按正截面抗弯承载力计算充分利用 该钢筋强度的截面以外不小于 h0 2 处 弯起钢筋可在按正截面受弯承载力计算不需 要该钢筋截面面积之前弯起 但弯起钢筋与梁中心线的交点应位于按计算不需要该 钢筋的截面之外 正截面抗弯承载力及斜截面抗弯承载力校核见图 5 尺寸单位 mm 弯矩单位 KN M 全梁承载力校核 11 第一排弯起钢筋 2N2 该排钢筋的充分利用点的横坐标为 6264mm 而该排钢筋的弯起点的横坐标为 8622mm 说明弯起点位于充分利用点左边 且两点之间的距离为 8622 6264 2358mm h0 2 1232 20 2 616 10mm 满足斜截面抗弯承载力要求 该 排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为 9186mm 大于该排钢筋的理论不需要点的横坐 标 8151mm 说明梁的正截面承载力亦满足要求 第二排弯起钢筋 2N3 该排钢筋的充分利用点的横坐标为 3671mm 而该排钢筋的弯起点的横坐标为 7529mm 说明弯起点位于充分利用点左边 且两点之间的距离为 7529 3671 3858mm h0 2 1214 30 2 607 15mm 满足斜截面抗弯承载力要求 该 排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为 8057mm 大于该排钢筋的理论不需要点的横坐 标 6264mm 说明梁的正截面承载力亦满足要求 第三排弯起钢筋 2N4 该排钢筋的充分利用点的横坐标为 2670mm 而该排钢筋的弯起点的横坐标为 6455mm 说明弯起点位于充分利用点左边 且两点之间的距离为 6455 2670 3785mm h0 2 1209 46 2 604 73mm 满足斜截面抗弯承载力要求 该 排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为 6956mm 大于该排钢筋的理论不需要点的横坐 标 3671mm 说明梁的正截面承载力亦满足要求 第四排弯起钢筋 2N5 该排钢筋的充分利用点的横坐标为 1116mm 而该排钢筋的弯起点的横坐标为 5399mm 说明弯起点位于充分利用点左边 且两点之间的距离为 5399 1116 4283mm h0 2 1204 00 2 602 00mm 满足斜截面抗弯承载力要求 该 排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为 5882mm 大于该排钢筋的理论不需要点的横坐 标 2670mm 说明梁的正截面承载力亦满足要求 第五排弯起钢筋 2N6 该排钢筋的充分利用点的横坐标为 0 而该排钢筋的弯起点的横坐标为 4362mm 说明弯起点位于充分利用点左边 且两点之间的距离为 4362 0 4362mm h0 2 1198 05 2 599 03mm 满足斜截面抗弯承载力要求 该排弯 起钢筋与梁轴线交点的横坐标为 4826mm 大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标 1116mm 说明梁的正截面承载力亦满足要求 经上述分析判断可知 初步确定的弯起钢筋的弯起点位置的正截面抗弯承载力 和斜截面承载力均满足要求 12 根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 第 9 3 11 条 简支梁第一排弯起钢筋的末端弯折起点应位于支座中心截面处 以后 各排弯起钢筋的末端弯折点应落在或超过前一排弯起钢筋弯起点截面 同时 为了节约钢筋 从而达到安全 经济 合理 应使抵抗弯矩图更接近于 设计弯矩图 拟作如下调整 弯起钢筋调整表 编号 理论断点 横坐标 mm 充分利用点 横坐标 mm 充分利用点 h0 2 横坐标 mm 原弯起点 横坐标 mm 拟调弯起点 横坐标 mm 1975081518776伸入支座 281516264688086228630 362643671427875296830 436712670327564555030 526701116171853993230 6111605994362截断 如图 6 所示 跨中部分增设三对 2 16 的斜筋 梁端增设一对 2 16 的斜筋 6 号钢筋在跨中部分截断 根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 范 JTG D62 2004 第 9 3 9 条 钢筋混凝上梁内纵向受拉钢筋不宜在受拉区 截断 如需截断时 应从按正截面抗弯承载力计算充分利用该钢筋强度的截面至少 延伸 la h0 长度 同时应考虑从正截面抗弯承载力计算不需要该钢筋的截面至少 延伸 20d 环氧树脂涂层钢筋 25d 该钢筋的截断位置 距跨中 应满足 la h0 30 16 1198 05 1678mm 同时不小于 1116 20d 1436mm 本设计取为 2000mm 13 调整后弯起钢筋的位置及弯矩包络图和抵抗弯矩图调整后弯起钢筋的位置及弯矩包络图和抵抗弯矩图 4 2 斜截面抗剪承载力复核斜截面抗剪承载力复核 斜截面抗剪承载力复核原则 根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 第 5 2 7 条 矩形 T 形和工字形截面受弯构件 当配有箍筋和弯起钢筋时 其斜截 面抗剪承载力验算采用下列公式 sin1075 0 6 02 1045 0 3 0 3 321 0 kNAfV kNffpbhV VVVV ssbsdsb svsvkcucs sbcsud 根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 第 5 2 8 条 进行斜截面承载力验算时 斜截面水平投影长度 C 应按下式计算 C 0 6mh0 根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 第 5 2 6 条 计算受弯构件斜截面杭剪承载力时 其计算位置应按下列规定采用 距支座中心 h 2 处截面 受拉区弯起钢筋弯起点处截面 锚于受拉区的纵向钢筋开始不受力处的截面 箍筋数量或间距改变处的截面 构件腹板宽度变化处的截面 斜截面抗剪承载力复核斜截面抗剪承载力复核 14 距支座中心 h 2 处的截面 x 9 10m 现取斜截面投影长度 1250mmc 0 h 则斜裂缝顶端位置横坐标为 9100 1250 1 7850mm Mjx 1850 2 1 4 7 8502 19 52 650 84kN m Vjx 64 2 367 2 64 2 2 7 85 19 5 308 15kN 斜裂缝顶端正截面有效高度为 1232 2mm m Mjx Vjxh0 650 84 308 15 1 2322 1 7141 250m 在此斜截面水平投影长度范围内 同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为 2 32 Asb 16 09mm2 斜筋有 2N8 216 配箍率为 0 18 2 50 3 0 224 180 250 sv sv v A bS min 纵筋配筋率为 与斜截面相交的纵筋为 232 p 100 100 1608 180 1250 10 0 715 2 5 33 1230 3 3 0 45 10 20 6 0 75 10sin 1 0 1 1 0 45 10180 1232 20 20 6 0 715 250 224 195 0 75 10280 1608402 sin45 551 34308 15 ucu ksvsvsdsbs d VbhpfffA kNVkN 第一排弯起钢筋弯起点处的截面 x 8 630m 取斜裂缝投影长度 1232 2mmc 0 h 经试算斜裂缝顶端位置横坐标为 7 398m Mjx 1850 2 1 4 7 3982 19 52 784 98 kN m Vjx 64 2 367 2 64 2 2 7 398 19 5 294 11kN 斜裂缝顶端正截面有效高度为 1232 2mm m Mjx Vjxh0 784 98 294 11 1 2322 2 1661 2322m 在此斜截面水平投影长度范围内 同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为 2 32 216 Asb 1608 402 2010mm2 配箍率为 2 50 3 0 224 180 250 sv sv v A bS 纵筋配筋率为 与斜截面相交的纵筋为 432 p 100 100 3217 180 1232 20 1 4503 0 取 m 3 0 C 0 6mh0 0 6 3 0 1 2143 2 186m 1 2143m 在此斜截面水平投影长度范围内 同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为 2 32 216 Asb 1608 402 2010mm2 配箍率为 2 50 3 0 224 180 250 sv sv v A bS 纵筋配筋率为 与斜截面相交的纵筋为 632 p 100 100 4826 180 1214 30 2 2083 0 取 m 3 0 C 0 6mh0 0 6 3 0 1 2095 2 1771m 1 2095m 在此斜截面水平投影长度范围内 同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为 2 16 216 Asb 402 402 804 16 配箍率为 2 50 3 0 224 180 250 sv sv v A bS 纵筋配筋率为 与斜截面相交的纵筋为 632 216 p 100 100 5 228 180 1 2095 2 40 33 1230 3 0 45 10 20 6 0 75 10sin 1 0 1 1 0 45 10180 1209 5 20 6 2 4 250 224 195 ucu ksvsvsdsbs VbhpfffA 3 0 75 10280 804 sin45 414 77182 94 d kNVkN 第四排弯起钢筋弯起点处的截面 x 3 230m 取斜裂缝投影长度 1204mmc 0 h 经试算取斜裂缝顶端位置横坐标为 2 026m Mjx 1850 2 1 4 2 0262 19 52 1770 31 kN m Vjx 64 2 367 2 64 2 2 2 026 19 5 127 16kN 斜裂缝顶端正截面有效高度为1204mm m Mjx Vjxh0 1770 31 127 16 1 204 11 56 3 0 取 m 3 0 C 0 6mh0 0 6 3 0 1 204 2 167m 在此斜截面水平投影长度范围内 无弯起钢筋 配箍率为 2 50 3 0 224 180 250 sv sv v A bS 纵筋配筋率为 p 100 100 4826 804 180 1204 2 6 2 5 取 p 2 5 33 1230 3 0 45 10 20 6 0 75 10sin 1 0 1 1 0 45 10180 1204 20 6 2 5 250 224 195 296 60127 16 ucu ksvsvsdsbs d VbhpfffA kNVkN 由于 N6 钢筋的截断处至跨中 再无弯起钢筋 因此配筋率均相同 截面有效 高度亦相同 无需计算斜裂缝的水平投影长度 并且只有混凝土和箍筋承受剪力 该钢筋截断处的剪力为 Vjx 64 2 367 2 64 2 2 00 9 75 95 28kN 其抗剪承载力为 33 1230 3 0 45 10 20 6 0 75 10sin 1 0 1 1 0 45 10180 1204 20 6 2 5 250 224 195 296 6095 28 ucu ksvsvsdsbs d VbhpfffA kNVkN 经前述计算可知 梁的各斜截面抗剪承载力均满足要求 17 5 使用阶段裂缝宽度和变形验算使用阶段裂缝宽度和变形验算 5 1 主梁的几何特征值主梁的几何特征值 受压区高度 x0 b fx20 2 ESAs h0 x0 ES 2 0 105 2 8 104 7 143 1500 x20 2 7 143 6032 1198 05 x0 解得 x0 235 19mm h f 140 80 2 110mm 说明为第二类 T 形截面 重新计算 x0 b f b h f x0 h f 2 bx20 2 ESAs h0 x0 1500 180 110 x0 110 2 180 x20 2 7 143 6032 1198 05 x0 x0 279 29mm h f 110mm 开裂截面惯性 Icr b fx30 3 b f b x0 h f 3 3 ESAs h0 x0 2 1500 279 293 3 1500 180 279 29 110 3 3 7 143 6032 1198 05 279 29 2 4 513 1010mm4 5 2 使用阶段裂缝宽度验算使用阶段裂缝宽度验算 根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 第 6 4 3 条 矩形 T 形截面钢筋混凝土构件其最大裂缝宽度 Wfk可按下列公式计算 ff ps s ss fk hbbbh AA mm d E CCCW 1028 0 30 0 321 纵向受拉钢筋换算直径 As的直径 2 22 6 326 16 26 67 6 326 16 ii e ii nd dmm nd 焊接钢筋骨架 d 1 3de 1 3 26 67 34 67mm 2纵向受拉钢筋配筋率 对 T 形截面 As bh0 6032 180 1198 05 0 028 0 02 取 0 02 受拉钢筋在使用荷载作用下钢筋重心处的拉应力 根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 第 6 4 4 条纵受拉钢筋的应力按下式计算 ss Ms 0 87Ash0 1198 68 106 0 87 1198 05 6032 190 65MPa 18 短期荷载作用下的最大裂缝宽度 螺纹钢筋 C1 1 0 C3 1 0 C2 1 0 5Nl Ns 1 0 5 1002 46 1198 68 1 418 123 5 30 0 28 10 190 653034 67 1 0 1 418 1 0 2 0 100 28 10 0 02 0 182 0 2 ss fk s f d WC C C E mmWmm 满足 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 第 6 4 2 条的要求 5 3 使用阶段的变形验算使用阶段的变形验算 根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 第 6 5 1 条 钢筋混凝土受弯构件 在正常使用极限状态下的挠度 可根据给定的 构件刚度用结构力学的方法计算 第 6 5 2 条 钢筋混凝土受弯构件的刚度可按下式计算 0 0 22 0 1 WfM B B M M M M B B tkcr crs cr s cr 根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 第 6 5 3 条 受弯构件在使用阶段的挠度应考虑荷载长期效应的影响 即按荷载短 期效应组合计算的挠度值 乘以挠度长期增长系数 挠度长期增长系数为 1 60 变形计算时 主梁已经安装就位 截面应取翼缘的全宽计算 b f 1600mm 开裂截面受压区高度 bx20 2 ESAs h0 x0 1600 x20 2 7 143 6032 1198 05 x0 解得 x0 228 51mm h f 110mm 说明为第二类 T 形截面 重新计算 x b f b h f x0 h f 2 bx20 2 ESAs h0 x0 1600 180 110 x0 110 2 180 x20 2 7 143 6032 1198 05 x0 x0 269 36mm h f 110mm 开裂截面惯性矩 Icr b fx3 3 b f b x h f 3 3 ESAs h0 x 2 19 1600 269 363 3 1600 180 269 36 110 3 3 7 143 6032 1198 05 269 36 2 6 6514 1010mm4 全截面受压区高度 22 0 0 22 2 2 1 1 180 1300 2 1600 180 110 2 7 143 1 6032 1198 05 180 1300 1600 180 110 7 143 1 6032 480 ffESs ffESs bhbb hA h x bhbb hA mm 全截面惯性矩 I0 b fx30 3 b f b x0 h f 3 3 b h x0 3 3 ESAs h0 x0 2 1600 4803 3 1600 180 480 110 3 3 180 1300 480 3 3 7 143 1 6032 1198 05 480 2 8 7194 1010mm4 全截面换算截面重心轴以上部分面积对重心轴的面积矩 S0 bx02 2 b f b h f x0 h f 2 180 4802 2 1600 180 110 480 110 2 8 7121 107mm3 开裂弯矩 换算截面抗裂边缘的弹性抵抗矩 W0 I0 h x0 8 7194 1010 1300 480 1 0633 108mm3 受拉区塑性影响系数 2S0 W0 2 8 7121 107 1 0633 108 1 6387 开裂弯矩 Mcr ftkW0 1 6387 1 78 1 0633 108 310 15 106 kN m 开裂构件等效截面的抗弯刚度 全截面的抗弯刚度 B0 0 95EcI0 0 95 2 80 104 8 7194 1010 2 3194 1015mm4 N mm2 开裂截面的抗弯刚度 Bcr EcIcr 2 80 104 6 6514 1010 1 8624 1015mm4 N mm2 开裂构件等效截面的抗弯刚度 20 0 22 0 15 22 6615 6615 1542 1 2 3194 10 310 15 10310 15 102 3194 10 1 1198 68 101198 68 101 8624 10 1 8873 10 crcr sscr B B MMB MMB mmN mm 恒载在跨中截面产生的挠度 262 15 551198 68 1019500 25 16 48481 8873 10 G Ml fmm B 可变荷载有频遇值在跨中截面产生的弯矩 MQ 0 7 562 4 1 0 55 448 68 kN m 可变荷载有频遇值在跨中截面产生的挠度 2 62 15 55448 68 1019500 9 42 48481 8873 10 Q Q M l fmm B 荷载短期效应组合下 消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠 度并考虑荷载长期效应的影响的挠度 fs fG fQ 25 16 9 42 34 58mm fp fs fG 1 6 34 58 25 16 15 07mmL 1600 19500 1600 12 19mm 说明需要设置预度 21 其值应按结构自重和 1 2 可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和 fG fQ 2 1 6 25 16 9 42 2 47 79mm 取 48mm 应设置 48mm 的预拱度 第第 7 章章 纵向构造钢筋 架立钢筋及骨架构造纵向构造钢筋 架立钢筋及骨架构造 7 1 架立钢筋架立钢筋 架立钢筋选用 222 横梁与主梁交接处横梁顶上之钢筋为16 钢筋净保护 层为 24 5mm 则架立钢筋与梁顶的净距为 24 5 18 4 42 9mm 架立钢筋底部距梁 顶的距离为 68mm 7 2 纵向构造钢筋纵向构造钢筋 根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 第 9 3 8 条 T 形截面梁的腹板两侧 应设置直径为 6 8mm 的纵向钢筋 每腹板内 钢筋截面面积宜为 0 001 0 002 bh 其中 b 为腹板宽度 h 为梁的高度 其间距 在受拉区不应大于腹板宽度 且不应大于 200mm 在受压区不应大于 300mm 在支 点附近剪力较大区段 腹板两侧纵向钢筋截面面积应予增加 纵向钢筋间距宜为 100 150mm As 0 001 0 002 bh 234 468mm2 拟采用 168 As 804mm2 每侧 8 根 纵向构造钢筋如图 8 所示 更改更改 此图此图 7 3 关于骨架构造关于骨架构造 梁的骨架由两片焊接骨架及 箍筋构成 两片骨架的形状和尺 寸是相同的 跨中截面的左半部 分和右半部分是对称的 弯起钢 筋除由梁的主筋弯起 432 及 4 16 外 尚增设 616 的斜筋 均是成对弯起 焊接长度按规定设置 双面 弯起钢筋的直线段焊缝及弯起 处焊缝应设在 45 弯折处以外部 分 如图 9 所示 各焊缝间距在 确定弯起点位置后计算的 更改此图更改此图 22 第第 8 章章 钢筋长度计算钢筋长度计算 钢筋长度系指钢筋轴线之长度 在计算时应先 计算各钢筋弯起点至跨中的距离 然后算出各号钢 筋的弯起高度 图 10 就是用来计算各号钢筋的弯 起高度的 算出弯起高度后即可算出 45 斜边长 在计算各号钢筋的全长时 应注意到每一弯折处图 上绘的都是折线 为此 还应扣除多算的部分 即 切曲差 2T C 每有一弯折即应扣除一个切曲 差 根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设 计规范 JTG D62 2004 第 9 1 5 条 受拉 钢筋端部弯钩应符合下表规定 受拉钢筋端部弯钩 弯曲 部位 弯曲 角度 形 状钢 筋弯曲直径 D 平直段长度 180 R235 2 5d 3d HRB335 4d 135 HRB400 KL400 5d 5d HRB335 4d 末端弯钩 90 HRB400 KL400 5d 10d 23 中间弯折 90 各种钢筋 20d 9 1 6 箍筋的末端应做成弯钩 弯钩角度可取 135 弯钩的弯曲直径应大于被箍 的受力主钢筋的直径 且 R235 钢筋不应小于箍筋直径的 2 5 倍 HRB335 钢筋不应 小于箍筋直径的 4 倍 弯钩平直段长度 一