疲劳与断裂力学第章断裂韧性测试技术ppt课件.ppt

第七章平面应变断裂韧度测试 金属材料的裂纹扩展抗力称为断裂韧度 线弹性断裂韧度表示为KIc 弹塑性断裂韧度有JIc和dIc 常规强度设计条件 安全系数 断裂力学设计条件 安全系数 只要满足小范围屈服和平面应变条件 断裂韧度就不再与试样或结构的几何形状有关 而仅为材料的常数 它表征材料所固有的平面应变裂纹扩展抗力 由于它代表了实际结构中最常见和最危险的裂纹顶端约束情况 所以平面应变断裂韧度 PlaneStrainFractureToughness 在安全设计中有重要地位 试样的平面应力和平面应变状态是对裂尖附近区域而言的 裂尖的K主导区是一个高应力区 其周围是广大的低应力区 在K主导区内均为拉应力 第一节KIc的测试方法 K主导区受x y二方向拉应力作用将发生很大的z向收缩 但低应力区z向收缩很少 所以裂尖附近高应力区内沿z向 板厚 的收缩将受到其周围广大低应力区的制约 处于平面应变状态 故裂尖附近的材料处于三向拉伸应力状态下 但是在试样表面处 因为 这儿的K主导区处于平面应力状态 如果试样很薄 表面的平面应力层占了主导地位 试样就处于平面应力条件下了 这时测不出稳定正确的KIc值 如果试样足够厚 厚度B相对于K主导区很大 在厚度方向上平力区所占比例很小 裂纹前缘较大地区处于平面应变状态 这时可近似认为试样处在平面应变条件下 才可能测出稳定的KIc值 测试的一般过程为 在试验机上得到裂纹开始失稳扩展的临界荷载值Pq 代入相应的K因子关系式 例如 就求得条件断裂韧度Kq 再检验Kq的有效性得KIc 1 试样的K因子表达式 取决于进行断裂韧度测试的试样形状 要把平板试样拉断 要求试验机吨位很大 所以现在已经不再用平板试样 而用三点弯曲 紧凑拉伸 圆片紧凑拉伸 C形紧凑拉伸 对管材 中国是拱形三点弯 等试样 这些试样的特点是 1 韧带 裂纹延长线上裂纹尖端到试样背表面的区域 是主承载区 处于弯曲状态 故都是弯曲型试样 2 它们都是比例试样 长宽高具有规定的比例 比例试样的厚度加大时 所有尺寸都成比例增大 根据 GB4161 84金属材料平面应变断裂韧度试验方法 的规定 标准三点弯曲试样的Kq表达式为 Pq 临界荷载 B 试样厚度 S 跨距 W 试样宽度 a 裂纹长度 标准紧凑拉伸试样的表达式为 Pq 临界荷载 B 试样厚度 W 试样宽度 a 裂纹长度 这两种试样的Kq值 都是用边界配位方法计算得到的 GB4161 84中还给出了C形拉伸试样和圆形紧凑拉伸试样的表达式 2 确定Pq和a 有了Kq表达式 只需测得试样在其裂纹发生失稳扩展时的临界状态荷载Pq和当时裂纹长度a 代入相应的K因子表达式 便可算得Kq 现在先确定Pq 这要分三种情况讨论 对试样加载 记录加载过程的P V 外载 裂纹嘴张开位移 曲线 三种情况的P V曲线如图 GB4161 84中规定 在P V曲线中作一过原点的射线 使其斜率比P V曲线初始直线段的斜率P V减小5 此射线与P V曲线将有一个交点 1 如果在交点左边的P V曲线上有极大点 则该点对应的P值就是Pq值 2 除了情况 1 以外 交点对应的P值就是Pq值 裂纹长度a的测定必须在试样的断口上进行 裂纹长度a的表达式为 国标对a1 a2 a3 a4 a5的测量均匀度还有一些规定 3 Kq的有效性检验 Pq称为条件临界荷载 因为这个值不一定有用 即它代入K因子表达式求出的Kq不一定是材料的有效值 要使Kq就是KIc 必须满足2个条件 1 这是为了保证线弹性条件和平面应变条件的措施之一 但1 1这个值是约定的 实验发现 当B不足时Kq偏小而Kmax偏大 但KIc总在Kq和Kmax之间 因此 如规定Kmax Kq 即Pmax Pq 1 1使得二者相差不过10 则测得的KIc的误差就不会超过10 因此为保证KIc精度 要求 1 1 2 尺寸要求 B a W a 裂纹长度要求 这是小范围屈服条件 韧带尺寸 W a 要求 厚度要求 和 这也是经验性的 基本点是厚度应比塑性区尺寸大一个数量级 才能保证裂尖前缘有90 处于平面应变状态 由 得 这时平力区只占B的10 以下 平变区占B的90 以上 保证了测试试验的平面应变条件 当满足了 1 2 这二个条件时 对金属材料来说 即使在平面应变条件下 裂纹开始扩展 启裂 并不一定试样就会立即失稳断裂 这是因为在裂纹前端存在塑性区 裂纹扩展要产生塑性变形 会导致材料加工硬化 必须要增大外载 裂纹才会继续扩展 这种扩展就叫稳态扩展 或慢扩展 但当荷载继续增加达到某一临界点后 即使荷载不再增加 裂纹也能自动向前扩展直到断裂 应用断裂力学测定材料的KIc是一个难点 K有效要求 则 第二节JIc的测试方法 这一尺寸要求 对于高强度钢 是容易达到的 例如 某钢 其三点弯曲试样取 即可 则 但对于低强高韧钢 则很难达到试样尺寸要求 例如 某钢 但是由于这类钢广泛用于大型电站设备 其部件处于平面应变状态 需用KIc进行断裂分析 所以迫切需要解决KIc的测定方法 其三点弯曲试样 这样大尺寸的试样制造和实验都十分困难 1974年Landes和Beglay提出用小试样 比常规断裂力学试样小一个数量级 测定材料KIc的想法 这个创造性的设想使J积分理论具有了实际的意义 并使低强高韧钢KIc试样小型化有了可能 用小试样在EPFM 弹塑性 范围内测出的JIc与LEFM 线弹性 范围的JIc相同 这样就可用EPFM内的JIc由下式换算出KIc 为什么可以从J的测试而得到K呢 Landes Beglay的观点是 但是K与J是二个不同的概念 KIc是裂纹扩展Da 2 a时的裂尖应力场强度临界值 JIc是裂纹启裂时裂尖应力应变场强度临界值 因此只能说从工程角度看 这种近似是可取的 弹塑性裂尖场的推导本与J无关 为什么要与J相联系呢 其目的是通过J的形变功定义测出JIc 从而导出裂纹扩展判据 例如 由J的形变功定义 可以得出三点弯曲试样的 式中U 恒位移条件下的形变功 W 试样宽度 a 裂纹长度 B 试样厚度 试验过程中由于试样不断 裂纹何时启裂不易确定 目前多采用多试样法 将所得数据点外推 找到启裂时的JIc 多试样法的要点是 加工一组 5个 几何形状完全相同 a也一样 的试样 分别加载到不同挠度 使各试样的裂纹扩展量各不相同 用氧化法或二次着色法使稳定裂纹扩展区留印 然后压断试样 量出 又由记录仪求出对应的 再换算为 从而在图上作得一系列点 由这些点回归求出一条拟合曲线 就得到了J阻力曲线 Curve 将此曲线外推到 0处 得到的是否就是启裂时的J值呢 不是 因为在裂纹真正开始扩展之前 还有一个裂尖钝化 塑性变形 过程 所以从O点开始有一条钝化直线 其方程为 钝化线和J阻力曲线的交点才是 当实验得到的值满足J控制条件时 方法的用途有 i 作为一种判据 评价冶金因素 热处理和焊接的影响 选择材料 ii 确定一种材料用于某一服役条件是否适当 iii 对作保守估计 测定的中国标准是GB2038 91 美国标准是ASTME813 02 方法不适用于具有极高撕裂抗力的高延性 韧性材料 因为这种材料实际撕裂引起的裂纹扩展与严重的裂纹顶端钝化混在一起而区分不开 由J积分预计 应注意两个前提 1 要对试验的大试样和J积分试验的小试样的断裂机制 特别是启裂机制有所了解 2 要明确中临界点或条件值的含义 代表完全脆断或启裂后立即失稳 它是在断口上看不出有裂纹扩展痕迹时的断裂韧度 而代表缓慢稳定裂纹扩展的起始点 这时裂纹不会立即失稳 的测定大多采用三点弯试样 直接测量裂纹尖端张开位移很困难 现行试验规范都是采用韧带地区铰链模型的变形特征 用试样裂纹嘴处的张开位移来间接换算裂纹尖端张开位移 其表达式为