旋风吸尘原理及设计关键技术论文

本科毕业设计（论文）通过答辩I旋风吸尘原理及设计关键技术摘要论文主要介绍了旋风除尘系统的各部分结构尺寸的确定以及旋风除尘器性能的计算。以及以旋风除尘器设计为基础，结合现代此类相关课题的研究方法，设计出具有一定除尘性能的基于旋风除尘系统的扫路车除尘系统，在 CAD/CAM 软件辅助设计的基础上，绘制除尘系统装配图、组件图、零件图、以及除尘系统原理图。本文分以下几部分对以上内容进行了讨论：首先，通过查阅资料选出所用的旋风除尘器；其次，绘制出旋风除尘系统装配图及各组件图、旋风除尘器各零部件图；最后，整理资料，选取与论文相关的英文文献进行翻译完成设计说明书。关键词：旋风除尘器;压力损失;除尘效率本科毕业设计（论文）通过答辩IIAbstractThis paper mainly introduces the determination of the cyclone dust collectors size of structure for every part and the calculation of the performance for the cyclone dust collector. It is based on the design of ordinary cyclone and combined with modern research methods of such related topics. Then the cyclone dust collector which is in accordance with the requirements of pressure drop and the efficiency of dust removal is designed. The drawing of the assembly drawing, part drawing and dust control system schematic is based on the CAD/CAM, a software for aided design. This article is divided into several parts of following to be talked over：a t first, calculating the cyclone dust collectors size of every part by searching materials, then drawing the assembly drawing and part drawing of the cyclone dust collector. at last, collating information and selecting a piece of English literature which is related to the papers and translating it to complete the synopsis for the design.Keywords: Cyclone dust collector; Pressure drop; Efficiency of dust removal 本科毕业设计（论文）通过答辩I目录引言 .I1.绪论 .21.1 研究背景及其发展概况 .21.1.1 研究背景 .21.1.2 旋风除尘器发展现状 .21.1.3 旋风除尘器的房展方向 .32 旋风除尘器的除尘机理及性能 .52.1 旋风除尘器的基本工作原理 .52.1.1 旋风除尘器的结构 .52.1.2 旋风除尘器内的流场 .52.1.3 旋风除尘器内的压力分布 .72.2 旋风除尘器的性能及其影响因素 .82.2.1 旋风除尘器的技术性能 .82.2.2 影响旋风除尘器性能的主要因素 .92.2.3 旋风除尘器选型原则 .113.纯吸式扫路车的机理、结构及其性能 .133.1 纯吸式扫路车的结构和工作原理 .133.1.1 纯吸式扫路车工作原理 .133.1.2 扫路车总体布局及其主要部件的原理分析 .143.2 扫路车的除尘系统 .143.3 气力输送扫集物的装置及其管道风速确定 .154.旋风除尘器的设计 .174.1 旋风除尘器各部分尺寸的确定 .174.1.1 形式的选择 .174.2 旋风除尘器强度的校核 .204.2.1 筒体和锥体壁厚 s 和气压试验强度校核 .204.2.2 排气管尺寸的确定 .214.2.3.支座的选择计算 .234.2.4 支腿的设计计算及校核 .254.3 旋风除尘器压力损失及除尘效率 .274.3.1 计算压力损失 .274.3.2 除尘效率的计算 .274.4 风机的选择 .284.5 螺旋式排尘器 .294.6 连接方式的选择 .29结论 .31致谢 .32参考文献 .33附录中英文翻译 .34本科毕业设计（论文）通过答辩英文原文 .34中文翻译 .43本科毕业设计（论文）通过答辩I引言旋风除尘器设计是我通过学习全部基础课、专业课和以往的课程设计的基础上进行连续的一次综合性的设计。这次毕业设计更充分的体现了理论联系实际的宗旨，通过这次毕业设计，我不仅加深了对专业基础知识的理解，而且认识到作为一名工程技术人员我们应该具有良好的技术水平、严谨务实的工作态度，这次设计也锻炼了我查阅资料自我设计的能力。我希望通过本次毕业设计对我大学四年以来所学课程有更深入的理解，熟练掌握 AutoCAD 等制图软件的应用，运用所学的知识设计出符合要求的除尘器。随着人类社会的发展与进步，人们对生活质量和自身的健康越来越重视，对空气质量也越来越关注。然而人们在生产和生活中，不断的向大气中排放各种各样的污染物质，使大气遭到了严重的污染，有些地域环境质量不断恶化，甚至影响人类生存。在大气污染物中粉尘的污染占重要部分，可吸入颗粒物过多的进入人体，会威胁人们的健康。所以防治粉尘污染、保护大气环境是刻不容缓的重要任务 1。除尘器是大气污染控制应用最多的设备，其设计制造是否优良，应用维护是否得当直接影响投资费用、除尘效果、运行作业率。所以掌握除尘器工作机理，精心设计、制造和维护管理除尘器，对搞好环保工作具有重要作用 2。工业中目前常用的除尘器可分为：机械式除尘器、电除尘器、袋式除尘器、湿式除尘器等。机械式除尘器包括重力沉降室、惯性除尘器、旋风除尘器等。重力沉降室是通过重力作用使尘粒从气流中沉降分离的除尘装置，主要用于高效除尘的预除尘装置，除去大于 40m 以上的粒子。惯性除尘器是借助尘粒本身的惯性力作用使其与气流分离，主要用于净化密度和粒径较大的金属或矿物性粉尘。旋风除尘器是利用旋转气流产生的离心力使尘粒从气流中分离的装置，多用作小型燃煤锅炉消烟除尘和多级除尘、预除尘的设备 12。本次设计为旋风除尘器设计，设计的目的在于结合旋风除尘器的原理和道路清扫车的结构特点设计出符合要求的能够净化指定道路的纯吸式除尘系统，为环保工作贡献一份力量。设计时力求层次分明、图文结合、内容详细。此设计主要由旋风除尘器、进气管、排气管、排灰口、螺旋排尘器、吸嘴的设计计算以及风机的选择计算等组成，在获得符合条件的性能的同时力求达到加工工艺简单、经济美观、维护方便等特点。本次设计参考和引用了一些关于除尘器设计的论著、教材、手册等，由于学识、经验、和水平有限，设计中缺点乃至不当之处在所难免，殷切希望各位老师批评指正，提出宝贵意见。本科毕业设计（论文）通过答辩21.绪论1.1研究背景及其发展概况1.1.1研究背景旋风分离器应用于工业生产以来 ,已有百余年的历史 ,对于捕集 、分离 510 m 以上的颗粒效率较高 。由于能耗相对比较小 , 结构简单可靠 ,广泛地应用于冶金 、化工 、石油 、建筑 、机械 、电力 、轻纺 、食品等工业部门 。旋风分离器中颗粒分离的机理是 :颗粒由于离心力的作用克服气界层内较小的湍流 ,颗粒会沿着壁面进入灰斗中 ,从而得到分离。对于微细颗粒 ( 粒径小于 5 m) ,由于其所受到的离心力小于气流对其的阻力 ,因此 ,一般来说 ,这一类颗粒很难得到分离 。随着工业装置生产规模的提高以及操作条件变得更为苛刻 ,对旋风分离器性能的要求也不断提高 。一方面要求旋风分离器有更强的捕集细粉的能力 ;另一方面要求旋风分离器的 压降进一步减少 ,以降低能耗 。所以 ,迫切需要研究出高效能且低能耗的新型旋风分离器 。而通常是采用有针对性地开发新结构或优化各部分尺寸的匹配关系的方法来减少不利因素的影响 ,以达到高效的目的 。国内外已有许多学者在这方面做出了大量试验研究 ,也提出了很多可行的措施和设计方案并已应用于实际工程中 。1.1.2旋风除尘器发展现状目前，旋风除尘器的研究状况可以从以下两个方面叙述：（1） 分离理论及计算模型目前，旋风除尘器的研究理论主要有转圈理论、筛分理论、边界层理论、传介质理论等，各个理论都在一定的假设前提下建立了旋风除尘器性能计算模型。其中转圈理论是类比平流重力沉降分离理论最早发展起来的理论。在平流沉降室中距分离界面最高点 h 处的粉尘以重力沉降速度向下沉降，同时粉尘又以水平方向速度向前移动只要沉降室有足够的长度 l，则粉尘就能达到分离界面而被分离。在旋风除尘器内存在径向向外的离心沉降速度和旋转切向分速度，如果旋转圈数足够多，即展开后的长度相当于平流沉降室的长度 l，则粉尘能从内半径到达外边壁处的分离界面而被分离，这一理论的研究以 Rosin、Lnterman、First 为代表。转圈理论对于旋风除尘器内的流场认识是不全面的。气流进入旋风除尘器内，在上筒体内，旋转可以人为只有单一的旋涡流场；而到达椎体空间，径向的汇流或类汇流就将开始出现，因此旋风除尘器内除尘空间的流场，只见有涡，而不见有汇，显然是不够全面的。为了补救转圈理论的缺点，对于旋风除尘器内的流场即见有涡也见到有汇，因此形成了筛分理论。本科毕业设计（论文）通过答辩3筛分理论认为每一粒尘粒都同时受到方向相反的两种推移作用。由旋涡流场的惯性离心力使颗粒受到向外推移的作用，由于汇流场又使得颗粒受到向内漂移的作用。离心力的大小与粉尘颗粒的大小有关，颗粒越大离心力越大，因而必定有一临街粒径，受离心力向外推移的作用正好与向内漂移的作用相等。凡是粒径 d者，向外推移作用大于向内漂移作用，结果颗粒被推移到旋风除尘器壁附近，粉尘浓度大到运载介质的极限负荷浓度时，则粉尘被分离出来。相反，凡是 dG 时，合力 F=P-G，方向向上，欲使扫集物即被气流浮起上升。当 P=G 时，则及不上升也不下降，而这时在管道内气流的速度，称为该扫集物的“悬浮速度” 。因此要使扫集物沿管道上升，则气流速度必须大于其悬浮速度。表 3-1 为各种介质的悬浮速度表。此表是用试验求得的各种扫集物的悬浮速度。由于清扫路面时，扫集物的组成较为复杂，对理想的扫路车来说，要扫清各类路面扫集物，管道中气流的速度必须满足清扫大或者重的地面扫集物的需要。这样悬浮速度必须取得很高。但是，气流速度过大，使能源的消耗增大，而且还要相应增加对大量寒碜气流的过滤装置的容量，也加速了高速运动的气流对管道的磨损，增加了高压风机和管道噪声。因此必须根据清扫路面的条件和经济角度考虑，选择适当的气流速度。由试验所得的悬浮速度表中可知，其最大的悬浮速度取 26m/s 已经足够了。表 3-1 各种介质悬浮速度表名称 重量（g ）体积（ cm）悬浮速度（m/s）名称 重量（g）体积（cm）悬浮速度（m/s）煤块 10.7 2.5x1.8x1.5 12-18 砖瓦 32.0 5x3x1 18-20水泥块 19.3 3.0x2.8x1.8 18-22 硬纸片 20.8 18x12x0.4 3-5石子 12.8 4.0x2.8x1.3 23-26 树叶 0.1 约 7cm 0.2-2木块 42.2 16.0x2.6x1.5 6-10 稻草 0.22 长 24cm 3-7以上所说的悬浮速度是扫集物在吸入管道内的上升条件，而对扫集物如何离开地面进入管道内必须依赖于辅助装置，将扫集物送入吸入管道内。对吸入口尺寸的设定是要根据实际需要的清扫宽度和扫路车允许的宽度来确定。在选定悬浮速度后，如果吸入口面积过大，使总吸入风量增加，造成风机和除尘系统的负荷增加；如果吸入口面积过小。使管内流量、流速减小，会造成管道阻塞。吸入风量：Q=3600VA（m/h ）式中：A吸入口面积；V选定的悬浮速度。使用气力输送的扫路车具有以下几个特征：（1）在输送管道内，扫集物跳动剧烈。（2）对理想的扫路车来说，能输送各种形状、大小的扫集物，而不允许把扫集物遗留在地上。（3）在气流管道内，气流的速度和消耗是恒定的。（4）尽可能减少空气的消耗。因为清扫质量是和空气消耗成正比，而设计时风机的风量要受到发动机的功率限制。本科毕业设计（论文）通过答辩174.旋风除尘器的设计4.1旋风除尘器各部分尺寸的确定4.1.1形式的选择根据国家规定的粉尘排放标准、粉尘的性质、允许的阻力和制造条件、经济性合理选择旋风除尘器的形式，选通用型旋风除尘器。通过对 XLT 型旋风除尘器、D 型旋风除尘器、B 型旋风除尘器、E 型旋风除尘器、旁路旋风除尘器、扩散式旋风除尘器、长椎体旋风除尘器、多管式旋风除尘器、龙卷风除尘器、旋风惯性除尘器等各种旋风除尘器的性能,适用范围,以及对本课题的需求的深入了解,决定选用旁路旋风除尘器中的 XLP/B 行旋风除尘器。其工作原理如下：旁路式旋风除尘器是在一般旋风除尘器的基础上增设旁路分离室的一种除尘器。其压力损失小，特别对 5m 以上的粉尘有较高的分离效率。旁路式旋风除尘器是根据双漩涡气流原理设计的除尘器，含尘气体从进口处切向进入，气流在获得旋转运动的同时，气流上下分开形成双漩涡运动，形成上下两个粉尘环粉尘在双漩涡分解出产生强烈的分离作用，较粗的粉尘颗粒随下漩涡气流分离至外壁，其中部分尘粒由旁路分离室中部的洞口引出，余下的粉尘由向下气流导入灰斗上漩涡气流对密度小、颗粒细的粉尘有聚集作用，对 20m 以下的粉尘除尘效率能达到 80%90%。这部分较细的粉尘颗粒，由上漩涡气流带向上部，在顶盖下形成强烈旋转的上粉尘环，并与上漩涡气流一起进入旁路分离室上部洞口，经回风口引入椎体内与内部气流汇合，净化后的气体由排气本科毕业设计（论文）通过答辩18管排出，粉尘进入灰斗，如下图所示。旁路旋风除尘器常见的结构形式有 XLP/A 型呈半螺旋形，XLP/B 型呈全螺旋形。下图为 XLP/B 型旋风除尘器:本科毕业设计（论文）通过答辩19XLP/B 型旋风除尘器旁路旋风除尘器系列有直径为300mm、420mm、540mm、700mm、820mm、940mm、1060mm 共 7 种规格。由于本除尘器安装于扫路车上，其高度上有所限制，最高不能高于 2500mm。所以选用540mm 型 XLP/B 旋风除尘器。其尺寸如下图示:本科毕业设计（论文）通过答辩204.2旋风除尘器强度的校核4.2.1筒体和锥体壁厚 s和气压试验强度校核（1）材料的选择由旋风除尘器的工作压力和工作温度选用 Q235-B（2）确定参数=1000 ， =540mm，cPaiD由化工设备机械基础附录 9 表 16 差得 =113M 。taP由于采用单面焊的对接接头，局部无损探伤，所以，由化工设备机械基础表4-8 查得焊接接头系数 =0.8（3）计算厚度由化工设备机械基础式 4-5 圆筒的计算壁厚公式 得2ciDSP计算压力，M ；cPaP圆筒内径，mm；iDS圆筒的计算厚度，mm；焊接接头系数；C厚度附加量，mm，C= + 。1C2钢板厚度负偏差，mm； 腐蚀裕量，mm1C2本科毕业设计（论文）通过答辩212ciPDSmm 2dSC=0.003+1=1.003mm圆通的设计厚度，mm;d根据 S=1.003mm化工设备机械基础查表 4-9 得 =0.251C=S+nS1=1.003+0.25=1.253mm圆整后取厚度为 5mm复验 15%=515%nS=0.75mm0.25mm圆筒的名义厚度，mm；它是将设计厚度加上钢板厚度的负偏差 ，并向上圆整到n 1C钢板标准规格的厚度，即图纸上标注的厚度。故最后取 =0.25mm，该筒体和锥体可用 5mm 厚的碳素钢板制作。1C（4）校核气压试验强度= -CeSn=5-1.25=3.75mm根据化工设备机械基础式 4-7 得 ()2ttciepDS0.0725 M aP=1130.8t本科毕业设计（论文）通过答辩22=90.4 M aP可见 ，所以，强度符合要求。tt圆筒在设计温度下的许用应力，M ；ta4.2.2排气管尺寸的确定（1）排气管直径的确定在一定范围内，排气管直径越小，则除尘效率越高，但压力损失越大，反之，则除尘效率越低，压力损失小。D =2.53 时，除尘效率达到最高点如果再增加 Ded，除尘器效率增加缓慢，而压力损失急剧增加。通常取 =（0.30.5）Ded ed=0.5De=0.5540=270mm由于取 XLP/B-5.4 型旋风除尘器，取其尺寸为为 320mm。（2）排气管插入深度的确定排气管插入深度 也直接影响除尘器性能。 太深，减少气体的旋转圈数 N，同eheh时增加了二次夹带的机会，增加表面摩擦，提高压力损失，太浅或不插入，会造成正常旋流核心的弯曲，甚至破坏，使其处于不稳定状态，同时亦造成气体流短路而降低效率，一般去插入深度 =0.8ae=0.8320eh=256mm排气管的插入深度也会影响除尘器性能，插入深度宜超过进口管下边缘，但不能接近锥体上边缘，所以，取 =270mm。eh（3）排气管厚度的确定及强度校核对于 的圆筒eD/S20假设 =5mm n本科毕业设计（论文）通过答辩23= -C=5-2=3mmeSn由化工设备机械基础图 5-5 查得 A=0.0001，由附表 2 查得碳素钢常温时弹性模量为 194 M ，由图 5-8 查得系数 B 为 115 M 。310aPaP则按计算需用化工设备机械基础外压力公式式 5-19，计算需用外压力可见， ，所以，出气管可以用 5mm 的碳素钢制作。pc4.2.3.支座的选择计算因为筒体壁厚较小，故采用不带垫板的 AN 型耳式支座。根据化工设备机械基础表 6-18，初选 AN 型吊耳式支座 1，如图 3-1 所示图 31支座示意图参照化工设备机械基础耳式支座实际承受的载荷可按下式近似计算本科毕业设计（论文）通过答辩24式中 Q支座实际承受的载荷，KN；D支座安装尺寸，mm；g重力加速度，取 g=9.8m/s；偏心载荷，N；eGh水平力作用点至底板高度，mm;k不均匀系数，安装 3 个支座时，取 k=1；安装 3 个以上的支座时，取k=0.83；设备总质量（包括壳体及其附件，内部介质及保温层的质量） ，kg;0mn支座数量；P水平力，取 和 的最大值，N。wPe当容器高径比不大于 5，且总高度 不大于 10m 时， 和 可按下式计算，超出0HwPe此范围的容器本标准不推荐使用耳式支座。水平地震力： 0.()eePmg式中 地震系数，对 7、8、9 级地震分别为 0.23、0.45、0.90。e水平风载荷： 60.51()wifqDHN式中 容器外径，mm,有保温层时取保温层外径；0D风压高度变化系数，按设备质心所处高的取；f容器总高度，mm；0H10m 高度处的基本风压， ；q2/Nm偏心距，mm。eS021()DSl=0()eGabl=(0.320.16)0.067.85 310本科毕业设计（论文）通过答辩25=24.1kg取 k=0.83；n=4;h=1215mm0.5()eePmgN=0.50.2310009.8=1127N 60.951()wiPfqDHN=0.950.542508063650 310=377.3N因为 ，所以取ePwP=127Ne=230mmS可见，QQ ，AN 型耳式支座 1 符合要求。4.2.4支腿的设计计算及校核初选材料为 Q235-B，其中 d=50mm,l=1205mm。由静力平衡方程求出支反力剪力和弯矩方程为Q=4610 （0 x2.5 ）M(x)=4610-1127x （ 0x2.5）本科毕业设计（论文）通过答辩26支腿的剪力图和弯矩图如图 32 所示图 32 剪力弯矩图最大弯矩.m支腿的抗弯截面系数为根据材料力学 （式 6-7）于是有根据式（6-13）得本科毕业设计（论文）通过答辩27所以选择的支腿符合强度要求。4.3旋风除尘器压力损失及除尘效率4.3.1计算压力损失参照现代机械设备设计手册.非标准机械设备设计压力损失通常用旋风除尘器进出口全压差来表示，在实际计算中引入一个阻力系数 由于该旋风除尘器设计为无叶片标准的切向进口， 现代机械设备设计手册.非标准机械设备设计表 23.1-50，取 K=7.5 参照除尘设备.式 3-13p= 可计算得旋风除尘器的压力损失，2jv式中 为混合气体的密度。则4.3.2除尘效率的计算旋风除尘器的除尘效率通常采用的是分级效率和总除尘效率两种。（1）分级除尘效率由除尘设备式 3-14 查得旋风除尘器分级除尘效率公式为中 x取平均粒径。所以，各分级粒径的除尘效率为：本科毕业设计（论文）通过答辩28（2）总除尘效率根据除尘效率公式式中为混合气体中所测定的粉尘粒级质量百分数，6m 以下68.5m 8512m 1216m 1623m 23m 以上所以总除尘效率为=9.5%+6.4%+9.5%+11.3%+12.7%+39.6%=89%4.4风机的选择风机是用来连续输送气体的设备。在通风除尘系统中，风机用来从尘源将含尘气体抽出，并通过风管输送到除尘设备，净化后由排气筒排入到打气，因此风机是通风除尘系统中的重要设备之一。一般用于除尘系统中大多是中高压风机。用于气体或者粉尘具有爆炸性危险的场本科毕业设计（论文）通过答辩29合有防爆风机，用于气体温度大于 80以上的有耐温风机。根据所需风量、风压选择 4-68 型 NO.4.5 离心风机，Y132S2-2B35 型号电动机N=2900r/min,P=25301667 ,apQ=573010580 3/mh4.5螺旋式排尘器螺旋式排尘器是一种短距离的螺旋输送机，一般与除尘器的灰斗相连接进行除尘。本课题由于将一套除尘设备安装在汽车上，考虑到其空间布局，采用倾斜螺旋式的排尘器，采用倾斜式能省下一定的空间。参照除尘设备式 7-17 可得排尘量计算公式：式中,S排尘量， r/h,K系数，一般取 4050，T螺距，m，n转数，g重力加速度，g=9.8m/,粉尘堆积密度，kg/,4.6连接方式的选择法兰尺寸如图 34 所示图 34法兰尺寸示意图（1）筒体与椎体的连接本科毕业设计（论文）通过答辩30根据工艺条件、温度、压力、介质及公称直径，由化工设备机械基础表 6-4可知采用甲型平焊法兰。由表 6-1 可采用平面密封面，垫片材料选用石棉橡胶板，从表 6-3 中查得垫片宽度为 17.5mm。法兰的各部分尺寸从附录 14 表 32 中查得DN=800mm D=915mm D1=880mm D2=850mm D3=840mm D4=837mm b=36mm d=18mm螺栓规格为 M16，共 32 个。（2）锥体与灰斗的连接根据工艺条件、温度、压力、介质及公称直径，由化工设备机械基础表 6-4可知采用甲型平焊法兰。由表 6-1 可采用平面密封面，垫片材料选用石棉橡胶板，法兰的各部分尺寸从附录 15 表 36 中查得DN=60mm D=160mm K=130mm L=14mm 螺栓规格为 M12，共 4 个。（3）出气口与外部管道的连接根据工艺条件、温度、压力、介质及公称直径，由化工设备机械基础表 6-4可知采用甲型平焊法兰。由表 6-1 可采用平面密封面，垫片材料选用石棉橡胶板，法兰的各部分尺寸从附录 114 表 32 中查得DN=240mm D=355mm D1=320mm D2=290mm D3=280mm D4=277mm b=30mm d=18mm螺栓规格为 M16，共 12 个。（4）进气口与外部管道的连接由于矩形进口与筒体相切处接触面积大于圆形进口与筒体相切处的接触面积，所以选择矩形进口。法兰采用方形法兰。本科毕业设计（论文）通过答辩31结论在查阅了相关资料的基础上，通过上讨论，根据所要设计的旋风除尘器的特点设计出了一套基本符合现在使用条件的扫路车旋风除尘系统。（1）通过了解我国现在大气污染状况，查阅相关资料，了解气体中粉尘的性质以及除尘的重要性；（2）查阅和整理各方面资料，了解旋风除尘器各方面性能及影响因素；（3）运用相关公式，设计计算出旋风除尘器各部分尺寸并计算除尘效率，对所选用零部件的强度进行校核；（4）通过了解除尘系统的除尘机理和其中各部分的工作情况，绘制出了通风除尘系统图，并根据计算出的旋风除尘器各部分尺寸绘制出旋风除尘器装配图、组件图和各零部件图。本科毕业设计（论文）通过答辩32致谢在三个多月的毕业设计的过程中，首先我衷心地感谢带我设计的郭文亮老师，他不辞辛苦的指导给予了我莫大的帮助，为我的设计提出了多种设想与构思，在我在设计中最迷茫的时候为我的设计思路指出了明确的方向，带领我圆满地完成了本次设计。老师在学术和为人师表方面都起着令人敬佩的表率作用，她平易近人的性格，一丝不苟的治学态度，独到的见解，都给我留下深刻的印象。在设计过程中，老师尽量让我通过实践，多看多听，通过现有的产品与资料多实践，多动脑，想出具有自己见解的设计思路。通过设计的常规思路加上自己的见解坚持不懈地走下去，当遇到困难时，耐心冷静地去克服、去解决，培养了我独立解决问题的能力，为自己以后的工作和学习中独立解决问题打下了坚实的基础。在设计中遇到了问题时，老师给予我及时的指导，把我的设计思路引上正轨，使问题得到解决。设计快结束了，但老师无微不至和不辞辛苦的指导使我终生难忘，我会永远地记住这次设计，会记住曾经热心指导我的郭老师，在即将离校之日，让我再衷心的说一声：“谢谢您！老师。 ”感谢太原理工大学机械工程学院和所有授予我知识的敬爱的老师们三年来对我的培养！你们对我热心深刻地指导我将永远铭记在心。最后，感谢在百忙之中参与评阅论文的各位专家评委老师，你们辛苦了。本科毕业设计（论文）通过答辩33参考文献1 中国石化集团上海工程有限公司组织编写,金国淼等编.除尘器.北京:化学工业出版社,2008.42 张殿印,王纯主编.除尘器手册.北京:化学工业出版社,2004.103 张建英,蒋运茂主编.工业防尘手册.劳动人事出版社,1989 年 10 月第一版4 范祖尧主编.现代机械设备设计基础手册第 3 卷:非标准机械设备设计.北京:机械工业出版社,1996.105 刁玉玮,王立业编著.化工设备机械基础.大连理工大学出版社,2006 年 12 月第五版6 马广大编著.除尘器性能计算.中国环境科学出版社,1990 年第 1 版7 刘鸿文主编.简明材料力学.北京:高等教育出版社,19978 杨可桢,程光蕴,李仲生主编.机械设计基础.北京: 高等教育出版社,2006 年 5 月第 5 版9 大连理工大学工程画教研室编.机械制图.北京: 高等教育出版社,2003 年 8 月第 5 版10 西德H布拉沃尔, 印度YBG 瓦尔玛著.空气污染控制设备.机械工业出版社.1985 年 10月第 1 版11 周兴求主编，叶代启副主编.环保设备设计手册.北京:化学工业出版社,2003.1212 郝吉明,马广大等著.大气污染控制工程.高等教育出版社,198913 徐灏. 机械设计手册. 机械工业出版社，199114 夏清,陈常贵主编.化工原理(上册).天津大学出版社,2005 年 1 月第 1 版15 孙岩，陈晓罗，熊涌主编.机械设计课程设计.北京理工大学出版社,2007 年 3 月第一版16 朱有庭，曲文海，于浦义主编.化工设备设计手册（上卷） . 化学工业出版社，2005 17 李广超主编.大气污染控制技术.北京: 化学工业出版社,200118 汤善甫，朱思明. 化工设备机械基础. 华东理工大学出版社，199019 中国石化集团上海工程有限公司编.化工工艺设计手册（下册）.化学工业出版社,2009年6 月第四版20 金国淼主编.除尘设备设计.上海.上海科学技术出版社，198521 谭天佑，梁凤珍著.工业通风除尘技术.中国建筑工业出版社，198422 胡传鼎 著.通风除尘设备设计手册.化学工业出版社,200423 化工设备设计全书编辑委员会.除尘设备 .上海：上海科学技术出版社，198524 扫路车的原理及布局25 John Abrahamson etc.Influence of entry duct bends on the performance of return-flow cyclone dust collectors26 Leith D,Leich W.Symposium Seyies Air A,I.Ch.E 1973本科毕业设计（论文）通过答辩34附录中英文翻译英文原文Influence of entry duct bends on the performance of return-flow cyclone dust collectors John Abrahamsona Roger Jonesb, Andy Laua, Simon Reveleyc a Chemical and Process Engineering Department, University of Canterbury, Private Bag 4800, Christchurch 1, New Zealand b Pan Pac Forest Products Ltd., Private Bag 6203, Napier, New Zealand c Heinz Wattie Australasia, King Street, Hastings, New Zealand Received 1 August 2000. Revised 1 May 2001. Accepted 24 July 2001. Available online 1 March 2002. /10.1016/S0032-5910(01)00435-1, How to Cite or Link Using DOI Permissions & ReprintsAbstractMajor changes in cyclone collection efficiency are found with different upstream bends in the feed pipe, under otherwise the same cyclone design and conditions. These effects are shown for a number of plant-sized cyclones, and for a laboratory-scale cyclone, for bends up-flow to horizontal, down-flow to horizontal, and bending towards the barrel and away from it. It is expected that this behaviour occurs wherever solids inertia is important, such as with strong large aggregate formation (the example studied here was wood pulp) or with high solids loading (milled coal suspension). The efficiency changes are explained by stronger or weaker radial penetration of the cyclone vortex by the incoming coherent solids stream. This same