健之佳楼板支撑计算书.doc

楼板模板高支架计算书 楼板模板的计算参照建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、组合钢模板技术规范(GB50214-2001)、木结构设计规范(GB 500052003)、建筑结构荷载规范(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 本支架计算公式(1)根据脚手架试验，参照脚手架规范和脚手架工程实例， 本支架计算公式(2)参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 楼板楼板现浇厚度为0.14米，模板支架搭设高度为9.36米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。 模板面板采用胶合面板，厚度为18mm， 板底龙骨采用木方: 50100；间距：300mm; 梁顶托采用木方: 50100。 采用的钢管类型为482.8，采用扣件连接方式。 立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.10米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 一、模板面板计算 依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008,5.2 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1401.000=3.514kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3501.000=0.350kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.5001.000=2.500kN/m 均布线荷载标准值为： q = 25.1000.1401.000+0.3501.000=3.864kN/m 均布线荷载设计值为： 按可变荷载效应控制的组合方式： q1 = 0.91.2(3.514+0.350)+1.42.500=7.323kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式： q1 = 0.91.35(3.514+0.350)+1.40.72.500=6.900kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 7.323kN/m作为设计依据。 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值 q2 = 0.91.20.3501.000=0.378kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.91.42.500=3.150kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 施工荷载为均布线荷载：M1 = 0.1q1l2 = 0.17.3230.3002=0.066kN.m 施工荷载为集中荷载：M2 = 0.1q2l2 + 0.175Pl = 0.10.3780.3002+0.1753.1500.300=0.169kN.m M2 M1，故应采用M2验算抗弯强度。 = M / W f 其中 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； 经计算得到面板抗弯强度计算值 = 0.16910001000/54000=3.125N/mm2 面板的抗弯强度验算 f,满足要求! (2)挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值为设计值。 v = 0.677ql4 / 100EI M1，故应采用M2验算抗弯强度。 = M / W f 其中 板底龙骨的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 板底龙骨的最大弯距(N.mm)； W 板底龙骨的净截面抵抗矩； f 板底龙骨的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2； 经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值 = 0.56310001000/83333=6.751N/mm2 板底龙骨的抗弯强度验算 f,满足要求! (2)挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值为设计值。 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 板底龙骨最大挠度计算值 v = 0.6771.15910004/(10090004166667)=0.209mm 板底龙骨的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 最大支座力 最大支座力 N = 1.1ql =1.12.1971.000=2.197kN 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.197kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.048kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.733kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.141kN 经过计算得到最大变形 V= 1.3mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.733106/83333.3=8.80N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34417/(250100)=1.325N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.3mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=8 1.00=8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0 1.00=8.00KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.13589.360=1.271kN 钢管的自重计算参照扣件式规范（JGJ 130- 2011）附录A.0.3 满堂支撑架自重标准值。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1401.0001.000=3.514kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.135kN。 2.活荷载为施工荷载标准值。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取1.00kN/m2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.0001.0001.000=1.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 设计值组合一 N = 0.9(1.2NG + 1.4NQ)=6.806kN 设计值组合二 N = 0.9(1.35NG + 1.40.7NQ)=7.121kN 根据上述结果比较,应采用7.121kN为设计验算依据。 六、立杆的稳定性计算 1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N = 7.12kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； （1）.参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)，由公式(1)、(2)计算 顶部 l0 = k1(h+2a) (1) 底部 l0 = k2h (2) 其中，k计算长度附加系数，应按表5.4.6采用；k=1.185； 考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；1= 1.574，2= 1.993 a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.10m； 计算长细比时，K取1； 公式(1)的计算结果： = （h+2a）/i=1.574(1.500+ 20.10)100/1.600=167 =210, 满足要求! 公式(2)的计算结果： = h/i=1.9931.500100/1.600=187 =210, 满足要求! 立杆计算长度 l0 = k（h+2a） = 1.185 1.574 (1.50+ 20.10) = 3.17 立杆计算长度 l0 = kh = 1.185 1.993 1.50 = 3.54 l0/i = 3542.558/16.000 = 221 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.149 钢管立杆受压应力计算值 = 120.44N/mm2， 立杆的稳定性计算 f1=205.00N/mm2,满足要求! 附录： 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.4.6满堂支撑架计算长度附加系数取值K 高度H（m） H 8 8 H 10 10 H 20 20 Mmax=20.23 所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。 八、模板的搭设要求: 1、顶部支撑点的设计要求: a.钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须锲紧；其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm；螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心； b.扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm；碗扣式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于700mm； 2、模板支架的构造要求: a.梁和板的立杆，其纵横间距应相等或成倍数； b.当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1；靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm,如下图所示： c.立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3； d.水平杆搭接接头的搭接长度不应小于1，应采用不少于3个旋转扣件固定; e.当满堂支撑架高宽比不满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录C表 C-2表C-5 规定（高宽比大于2或2.5）时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m,竖向间距应为2m3m。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接，在有空间部位，满堂支撑架宜超出顶部加载区投影范围向外延伸布置23跨。支撑架高宽比不应大于3； f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 h.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； i.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； 3、扣件安装应符合下列规定： a.螺栓拧紧力矩应控制在4065N.m之间； b.主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； c.对接扣件开口应朝上或朝内； d.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm； 4、钢管扣件模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求： （1）、普通型： a.在架体外侧周边及内部纵、横向每5m8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m8m； (b.在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。当支撑高度超过8m，或施工总荷载大于15kN/，或集中线荷载大于20kN/m的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m； （2）、加强型： a.当立杆纵、横间距为0.9m0.9m1.2m1.2m时，在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨（且不大于5m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨； b.当立杆纵、横间距为0.6m0.6m0.9 m0.9m(含0.6m0.6m，0.9m0.9m)时，在架体外侧周边及内部纵、横向每5跨（且不小于3m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5跨； c.当立杆纵、横间距为0.4 m0.4m0.6 m0.6m（含0.4m0.4m）时 ，在架体外侧周边及内部纵、横向每3m3.2m应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为3m3.2m； d.在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑，当支撑高度超过8m，或施工总荷载大于15kN/，或集中线荷载大于20kN/m的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m5m； 5、高大模板工程执行建质200987号危险性