5.7m高支模施工方案

倚湖居高支模施工组织设计 0 目目 录录 一 编制依据一 编制依据 2 2 二 工程概况二 工程概况 2 2 三 施工准备三 施工准备 3 3 四 模板施工方法四 模板施工方法 5 5 五 计算五 计算 12 12 1 1 层结构楼板厚度为层结构楼板厚度为按按 130mm130mm 计算计算 12 12 2 2 层结构楼板厚度为层结构楼板厚度为按按 220mm220mm 计算计算 29 29 一 一 层高 层高 5 7m5 7m 梁 梁 30 30 1 1 梁以 梁以 300 700300 700 计算计算 30 30 2 2 梁截面为以 梁截面为以 300 800300 800 计算计算 49 49 六 拆模及模板的保养六 拆模及模板的保养 68 68 七 质量安全保证措施 七 质量安全保证措施 69 69 八 环境八 环境 职业健康安全保证措施职业健康安全保证措施 7676 倚湖居高支模施工组织设计 1 倚湖居高支撑模板施工方案倚湖居高支撑模板施工方案 一 编制依据一 编制依据 1 21 2 编制依据编制依据 建设工程项目管理规范 GB T50326 2001 建设工程文件归档整理规范 GB T50328 2001 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300 2001 木结构工程质量验收规范 GB50206 2002 木结构设计规范 GB50005 2003 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 混凝土结构设计规范 GB50010 2002 建筑结构荷载规范 GB50009 2001 施工技术 及设计施工图纸 二 工程概况 二 工程概况 深圳市倚湖居工程位于深圳市坪山新区锦龙大道与同裕路交叉 口西南侧 本工程由深圳市坪山沙湖股份合作公司投资兴建 深圳 市机械院建筑设计有限公司设计 深圳市鸿业工程项目管理有限公 倚湖居高支模施工组织设计 2 司监理 深圳市银广厦建筑工程有限公司总承包施工 我单位负责施工的二区工程主要由两排共六栋高层住宅组成 1 2 楼无地下室 地上 18 层 3 6 楼地下 2 层 地上 18 层 一层为商业裙房 二层以上为住宅 4 5 楼地下 2 层 地上 12 层 一层为商业裙房 二层以上为住宅 标准层高 2 8m 建筑总高度 53 05m 我单位负责施工的 1 6 楼总建筑面积约为 94507 03 3 至 6 楼地下室顶板 6 A 1 轴 轴 轴楼层 高度有 M 5 5M 5 2M 三三 施工准备施工准备 1 技术准备 项目经理组织项目部技术 生产人员熟悉图纸 掌握施工图 的内容 要求和特点 同时针对有关施工技术和图纸存在的问题 做好记录 通过会审 对图纸中存在的问题 与设计 建设 监 理共同协商解决 办理图纸会审记录 作为施工图的变更依据和 施工操作依据 熟悉各部位截面积尺寸 标高 制定模板初步设 计方案 2 机具准备 主要机具及工具准备详见下表 锤子规格功率数量 单头板手 1 7 19 22 2 70 个 倚湖居高支模施工组织设计 3 4 圆盘锯MJ 1063KW4 台 手电钻0 5KW12 把 活动板手最大开口宽 65mm40 个 钢丝钳长 150 175mm2 个 墨斗 粉线带3 个 砂轮切割机配套0 5KW2 台 零配件工具箱6 具 水准仪DZS3 1 AL3321 台 激光水准仪DZJ 31 台 水平尺450 5503 把 钢卷尺5m 7 5m5 把 钢尺50m1 把 3 施工工期及人力安排 1 梁板高支模完成时间 2011 年 10 月 12 日 10 月 28 2 劳动组织及职责分工 管理人员组织职责分工配 2 个施工员 1 个质量员 1 倚湖居高支模施工组织设计 4 各班组人员组织及人员安排 2 工人分工及数量 根据施工进度计划及流水段划分进行劳 3 动力合理安排 木工最高峰要 100 人 架子工 60 人 4 材料准备 1 柱 梁模板及楼板模板材料选用 915 1830 18 胶合板约 18000 支撑系统采用钢管 隔离刘选用环保型隔离型 根 据所需材料提前考察 选用相关材料厂家 2 柱模板采用 18mm 原胶合板 竖棱采用 100 50 方木 柱 箍采用 100 50 方木 每 300mm 一道 最底一层距地面 300mm 其板块与板块竖向接缝处理 然后加柱箍 支撑体系 将柱固定 支撑采用 48 3 5 架子管刚性支撑 3 梁 板模板 直梁的底模支侧模均采用 18mm 原胶合板 主龙骨采用 100 50 方木 间距 300mm 底模方木下用将 48 3 5 钢管平放在支架上并固定 4 弧形梁模板底模与侧模均采用 18mm 原胶合板 梁侧模的 内棱按图纸尺寸预先加工成型后圆形胎具 按图纸尺寸进行放 榜加工成型 并利用支撑体系将梁两侧夹紧 其它同直梁 四 模板施工方法 模板施工方法 1 内脚手架支设 内脚手架采用标准钢管 搭设满堂红脚 手架 脚手架立杆间距为 900mm 底部距地坪底板 300mm 处设 置扫地杆 第一步横杆距扫地杆为 1500mm 以上横杆间距不得 倚湖居高支模施工组织设计 5 大于 1500mm 梁底立杆根据计算结果设置 详细计算结果见模 板设计计算书和内脚手架搭设参数取用表 2 模板施工方法 1 模板体系 除圆柱外模板均采用木模板 以木方 钢管 对拉螺栓 3 型卡扣等组成支撑加固体系 木模板具有施工简便 快捷 等特点 在模板工程施工中主要抓住以下几方面 胶合板做模板 采用 50 100mm 的木方 对墙柱梁板的模板支撑 螺栓间距等 要经过计算确定 利用我们的成熟经验 改进支模工艺 保证梁 柱接头的混凝土质量 消除混凝土质量通病 对大截面梁模板顶 架要进行设计和计算后方可支设 以确保支设牢靠 不出意外 圆柱根据设计尺寸预制定型模板 可保证圆柱混凝土成型后的外 观 平整度 2 各部位配模规划 序 号 工程部位模板支撑及加固体系 1混凝土柱胶合板 由 50 100 的木方 48 3 5mm 钢管 14 对拉螺栓以及 3 型 卡等组成 2梁 板胶合板 由 50 100 的木方 可调支撑满堂 倚湖居高支模施工组织设计 6 红脚手架组成 3 柱模板支撑采用 48 3 5 架子管刚性支撑 柱模板采 用 18mm 厚胶合板制作整体模板 背棱用 100 100 方木 每 400mm 一道 最底一层距地面 300mm 其板块与板块竖向接缝处 理 做成企口式拼接 然后加柱箍支撑体系将柱固定 安装时将 柱底清理干净后立柱模板 4 楼板模板支撑 满堂红脚手架立杆间距 900mm 木方间距不得大于 300mm 5 梁模板支撑 本工程梁截面尺寸较大 梁底支撑木方间距不得大于 300mm 横向钢管支架立杆间距不得大于 500mm 7 梁板 楼梯模板 1 各部位施工顺序为 柱模板 放柱模板定位及控制线 支设柱模板 安拉杆及 加固 预检 梁模板 测量放线及标高 复核 搭设梁模板支架 拼装梁底模板 梁底起拱 绑扎梁钢筋 拼装梁侧模 拼装上下锁口楞 对 拉螺栓 加固 验收 钢筋混凝土楼板 倚湖居高支模施工组织设计 7 50 100 1000 48 500 mm 搭设支架 拼装板模木楞 调整 核实楼板标高及起拱 铺设板模 检查模板标高及平整度 绑扎板筋 2 施工之前由项目工程师组织施工人员进行交底 明确 主要轴线位置及与其它构件位置的关系 向施工人员讲解图纸意 图 解决图纸中的疑难问题 使各区段分管施工员对施工工艺 施工重点有全面的了解 并清楚质量要求及工期控制目标 之后 施工员向操作人员交底 3 钢筋工程检查合格后 由经理部通知有关施工人员方 可进行墙 梁 柱 模板支设 支设前应按图纸详细复核预埋铁 件 穿管 予留洞口的位置 数量是否正确 每个施工段内支模 顺序是 柱 梁 楼板 梁柱接头 4 方柱模板采用胶合板面板 采用 50 100 木方和 48 3 5mm 钢管 配合紧固螺栓 如上图 5 梁 板模板采用胶合板面板 利用满堂红内架配合木 方及钢管加固 底模按设计要求起拱 支设如下图 倚湖居高支模施工组织设计 8 2 1 1 1 3 6 梁底先加工成木板条 块 侧帮则按交叉梁位置留 岔口 梁底模起拱按设计要求做 当设计无具体要求时 起拱高 度为 1 3 跨长 7 柱头 梁头利用胶合板按具体结构尺寸现场加工使用 需要注意的是加固必须坚固可靠 接缝严密保证质量 为解决梁 柱及楼板处上下柱体经常出现的错台问题 在上层模板支设时应 向下延伸 200 深 在模板外侧加补一个木楞 8 楼梯模板的支设方法 将楼梯底模 2 钉于倾斜的木楞 1 上 楼梯的踏步钉在侧板上 并用木楞和顶木进行加强定位 钢管支撑 3 与木楞 1 成 90 支撑 如下页图 施工要点 在梯段中间开振捣孔 作为加强楼梯混凝土振捣 用 在踢步 倚湖居高支模施工组织设计 9 面板支设时 可先将踢面面板钉在木楞上 呈 L 形 然 后再钉侧板 其中 1 50 100 木方小楞 间距 300 2 九夹板底模 3 钢管支撑 3 模板验收 模板支设完毕后 由施工员 质检人员会同班组长联合检查 所有模板的清洁 加固 接缝等是否符合要求 并对支模位置 平整度 垂直度进行复核 确认合格后填写自检记录 并报送技 术部进行复检 质检员应填写分项工程评定表 经交检合格后由 工地技术负责人通知甲方监理 质监三方验收 验收合格后方可 浇筑混凝土 4 模板拆除 模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定 柱 梁侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏 后 即可拆除 板底模板拟在混凝土浇筑一周后拆除 但应达到设计及有关 倚湖居高支模施工组织设计 10 规范要求 考虑到模板及支撑的周转 可使用早强混凝土或拆除 后再搭设部分支撑等措施 梁底模的拆除必须严格按设计及有关 规范要求施工 严禁未经技术人员通知 不经施工员安排操作人员随意拆除 模板及支撑 加固体系 违者重罚 并追究责任 未经技术人员 通知 严禁随意拆除模板及支撑加固体系 拆模时不要用力过猛 过急 拆下来的木料要及时运走 整理 拆模程序一般先支的后 拆 后支的先拆 先拆非承重部分 后拆承重部分 各部位构件拆模时所需混凝土强度 结构 类型 结构跨度 m 按设计的混凝土强度标 准值的百分率计 2 50 2 875板 8100 8 75 梁 8100 悬臂 构件 2 75 模板工程及其支撑架应达到如下基本要求 倚湖居高支模施工组织设计 11 五 计算 五 计算 在计算过程中 考虑到实际施工情况 第一排龙骨使用 50 100 的木枋 第 二使用两条直径为 48 壁厚为 3 5 钢管 木材弹性模量 E 9000 00N mm2 抗 弯强度 fm 13 00N mm2 顺纹抗剪强度 fv 1 40N 钢管的弹性模数为 E 2 06 105N mm2 抗弯强度 fm 205N mm2 抗剪强度 抵抗矩均远大于木枋 在计算过程中以最不利因数考虑第二排龙骨以木枋进行计算考虑 楼面模板支撑计算书楼面模板支撑计算书 一 楼板厚一 楼板厚 130 130 一 参数信息一 参数信息 1 1 脚手架参数脚手架参数 横向间距或排距 m 0 90 纵距 m 0 90 步距 m 1 50 立杆上端伸出至模板支撑点长度 m 0 10 脚手架搭设高度 m 5 70 采用的钢管 mm 48 3 5 扣件连接方式 双扣件 考虑扣件的保养情况 扣件抗滑承载力系数 0 80 板底支撑连接方式 方木支撑 2 2 荷载参数荷载参数 模板与木板自重 kN m2 0 350 混凝土与钢筋自重 kN m3 25 000 楼板浇筑厚度 m 0 130 施工均布荷载标准值 kN m2 1 000 3 3 木方参数木方参数 木方弹性模量E N mm2 9500 000 木方抗弯强度设计值 N mm2 13 000 木方抗剪强度设计值 N mm2 1 400 木方的间隔距离 mm 250 000 木方的截面宽度 mm 50 00 木方的截面高度 mm 100 00 倚湖居高支模施工组织设计 12 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二 模板支撑方木的计算二 模板支撑方木的计算 倚湖居高支模施工组织设计 13 方木按照简支梁计算 其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5 000 10 000 10 000 6 83 33 cm3 I 5 000 10 000 10 000 10 000 12 416 67 cm4 方木楞计算简图 1 1 荷载的计算 荷载的计算 1 钢筋混凝土板自重 kN m q1 25 000 0 250 0 130 0 813 kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q2 0 350 0 250 0 088 kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 kN p1 1 000 2 000 0 900 0 250 0 675 kN 2 2 方木抗弯强度验算方木抗弯强度验算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 计算公式如 下 均布荷载 q 1 2 0 813 0 088 1 080 kN m 倚湖居高支模施工组织设计 14 集中荷载 p 1 4 0 675 0 945 kN 最大弯距 M Pl 4 ql2 8 0 945 0 900 4 1 080 0 9002 8 0 322 kN m 最大支座力 N P 2 ql 2 0 945 2 1 080 0 900 2 0 959 kN 方木的最大应力值 M w 0 322 106 83 333 103 3 864 N mm2 方木抗弯强度设计值 f 13 0 N mm2 方木的最大应力计算值为 3 864 N mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13 0 N mm2 满足要求 3 3 方木抗剪验算 方木抗剪验算 最大剪力的计算公式如下 Q ql 2 P 2 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 其中最大剪力 V 0 900 1 080 2 0 945 2 0 959 kN 方木受剪应力计算值 T 3 958 500 2 50 000 100 000 0 288 N mm2 方木抗剪强度设计值 T 1 400 N mm2 方木受剪应力计算值为 0 288 N mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1 400 N mm2 满足要求 4 4 方木挠度验算方木挠度验算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和 计算公式如 下 倚湖居高支模施工组织设计 15 均布荷载 q q1 q2 0 813 0 088 0 900 kN m 集中荷载 p 0 675 kN 方木最大挠度计算值 V 5 0 900 900 0004 384 9500 000 67 675 000 900 0003 48 9500 000 67 0 453 mm 方木最大允许挠度值 V 900 000 250 3 600 mm 方木的最大挠度计算值 0 453 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3 600 mm 满足要求 三 木方支撑钢管计算三 木方支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力 P 1 080 0 900 0 945 1 917 kN 支撑钢管计算简图 倚湖居高支模施工组织设计 16 支撑钢管计算弯矩图 kN m 支撑钢管计算变形图 kN m 支撑钢管计算剪力图 kN 最大弯矩 Mmax 0 628 kN m 最大变形 Vmax 1 371 mm 最大支座力 Qmax 7 607 kN 钢管最大应力 0 628 106 5080 000 123 602 N mm2 钢管抗压强度设计值 f 205 000 N mm2 支撑钢管的计算最大应力计算值 123 602 N mm2 小于 钢管的抗压强度设计 倚湖居高支模施工组织设计 17 值 205 000 N mm2 满足要求 支撑钢管的最大挠度小于900 000 150与10 mm 满足要求 四 扣件抗滑移的计算四 扣件抗滑移的计算 按照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座 刘群主编 P96 页 双扣件承载力设计值取16 00kN 按照扣件抗滑承载力系数0 80 该工程实 际的旋转双扣件承载力取值为12 80kN 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R 7 607 kN R 12 80 kN 所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 五 模板支架立杆荷载标准值五 模板支架立杆荷载标准值 轴力轴力 作用于模板支架的荷载包括静荷载 活荷载和风荷载 1 静荷载标准值包括以下内容 1 脚手架的自重 kN NG1 0 129 5 700 0 736 kN 钢管的自重计算参照 扣件式规范 附录A 2 模板的自重 kN NG2 0 350 0 900 0 900 0 284 kN 3 钢筋混凝土楼板自重 kN NG3 25 000 0 130 0 900 0 900 2 633 kN 倚湖居高支模施工组织设计 18 经计算得到 静荷载标准值 NG NG1 NG2 NG3 3 652 kN 2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 经计算得到 活荷载标准值 NQ 1 000 2 000 0 900 0 900 2 430 kN 3 不考虑风荷载时 立杆的轴向压力设计值计算 N 1 2NG 1 4NQ 7 784 kN 六 立杆的稳定性计算六 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 kN N 7 784 kN 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 lo i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 cm i 1 58 cm A 立杆净截面面积 cm2 A 4 89 cm2 W 立杆净截面模量 抵抗矩 cm3 W 5 08 cm3 钢管立杆最大应力计算值 N mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 000 N mm2 L0 计算长度 m 如果完全参照 扣件式规范 按下式计算 l0 h 2a 倚湖居高支模施工组织设计 19 k1 计算长度附加系数 取值为1 155 u 计算长度系数 参照 扣件式规范 表5 3 3 u 1 700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 100 m 上式的计算结果 立杆计算长度 L0 h 2a 1 500 0 100 2 1 700 m L0 i 1700 000 15 800 108 000 由长细比 Lo i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0 530 钢管立杆的最大应力计算值 7784 244 0 530 489 000 30 035 N mm2 钢管立杆的最大应力计算值 30 035 N mm2 小于 钢管立杆的抗压强度 设计值 f 205 000 N mm2 满足要求 如果考虑到高支撑架的安全因素 适宜由下式计算 l0 k1k2 h 2a k1 计算长度附加系数按照表1取值1 243 k2 计算长度附加系数 h 2a 1 700 按照表2取值1 006 上式的计算结果 立杆计算长度 Lo k1k2 h 2a 1 243 1 006 1 500 0 100 2 2 126 m Lo i 2125 779 15 800 135 000 由长细比 Lo i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0 371 钢管立杆的最大应力计算值 7784 244 0 371 489 000 42 908 N mm2 钢管立杆的最大应力计算值 42 908 N mm2 小于 钢管立杆的抗压强度 倚湖居高支模施工组织设计 20 设计值 f 205 000 N mm2 满足要求 二 二 楼板厚楼板厚220 220 一 参数信息一 参数信息 1 1 脚手架参数脚手架参数 横向间距或排距 m 0 90 纵距 m 0 90 步距 m 1 50 立杆上端伸出至模板支撑点长度 m 0 10 脚手架搭设高度 m 5 70 采用的钢管 mm 48 3 5 扣件连接方式 双扣件 考虑扣件的保养情况 扣件抗滑承载力系数 0 80 板底支撑连接方式 方木支撑 2 2 荷载参数荷载参数 模板与木板自重 kN m2 0 350 混凝土与钢筋自重 kN m3 25 000 楼板浇筑厚度 m 0 220 施工均布荷载标准值 kN m2 1 000 3 3 木方参数木方参数 木方弹性模量E N mm2 9500 000 木方抗弯强度设计值 N mm2 13 000 木方抗剪强度设计值 N mm2 1 400 木方的间隔距离 mm 250 000 木方的截面宽度 mm 50 00 木方的截面高度 mm 100 00 倚湖居高支模施工组织设计 21 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二 模板支撑方木的计算二 模板支撑方木的计算 倚湖居高支模施工组织设计 22 方木按照简支梁计算 其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5 000 10 000 10 000 6 83 33 cm3 I 5 000 10 000 10 000 10 000 12 416 67 cm4 方木楞计算简图 1 1 荷载的计算 荷载的计算 1 钢筋混凝土板自重 kN m q1 25 000 0 250 0 220 1 375 kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q2 0 350 0 250 0 088 kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 kN p1 1 000 2 000 0 900 0 250 0 675 kN 2 2 方木抗弯强度验算方木抗弯强度验算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 计算公式如 下 均布荷载 q 1 2 1 375 0 088 1 755 kN m 倚湖居高支模施工组织设计 23 集中荷载 p 1 4 0 675 0 945 kN 最大弯距 M Pl 4 ql2 8 0 945 0 900 4 1 755 0 9002 8 0 390 kN m 最大支座力 N P 2 ql 2 0 945 2 1 755 0 900 2 1 262 kN 方木的最大应力值 M w 0 390 106 83 333 103 4 684 N mm2 方木抗弯强度设计值 f 13 0 N mm2 方木的最大应力计算值为 4 684 N mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13 0 N mm2 满足要求 3 3 方木抗剪验算 方木抗剪验算 最大剪力的计算公式如下 Q ql 2 P 2 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 其中最大剪力 V 0 900 1 755 2 0 945 2 1 262 kN 方木受剪应力计算值 T 3 1262 250 2 50 000 100 000 0 379 N mm2 方木抗剪强度设计值 T 1 400 N mm2 方木受剪应力计算值为 0 379 N mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1 400 N mm2 满足要求 4 4 方木挠度验算方木挠度验算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和 计算公式如 下 倚湖居高支模施工组织设计 24 均布荷载 q q1 q2 1 375 0 088 1 463 kN m 集中荷载 p 0 675 kN 方木最大挠度计算值 V 5 1 463 900 0004 384 9500 000 67 675 000 900 0003 48 9500 000 67 0 575 mm 方木最大允许挠度值 V 900 000 250 3 600 mm 方木的最大挠度计算值 0 575 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3 600 mm 满足要求 三 木方支撑钢管计算三 木方支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力 P 1 755 0 900 0 945 2 524 kN 支撑钢管计算简图 倚湖居高支模施工组织设计 25 支撑钢管计算弯矩图 kN m 支撑钢管计算变形图 kN m 支撑钢管计算剪力图 kN 最大弯矩 Mmax 0 827 kN m 最大变形 Vmax 1 806 mm 最大支座力 Qmax 10 017 kN 钢管最大应力 0 827 106 5080 000 162 771 N mm2 钢管抗压强度设计值 f 205 000 N mm2 支撑钢管的计算最大应力计算值 162 771 N mm2 小于 钢管的抗压强度设计 倚湖居高支模施工组织设计 26 值 205 000 N mm2 满足要求 支撑钢管的最大挠度小于900 000 150与10 mm 满足要求 四 扣件抗滑移的计算四 扣件抗滑移的计算 按照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座 刘群主编 P96 页 双扣件承载力设计值取16 00kN 按照扣件抗滑承载力系数0 80 该工程实 际的旋转双扣件承载力取值为12 80kN 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R 10 017 kN R 12 80 kN 所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 五 模板支架立杆荷载标准值五 模板支架立杆荷载标准值 轴力轴力 作用于模板支架的荷载包括静荷载 活荷载和风荷载 1 静荷载标准值包括以下内容 1 脚手架的自重 kN NG1 0 129 5 700 0 736 kN 钢管的自重计算参照 扣件式规范 附录A 2 模板的自重 kN NG2 0 350 0 900 0 900 0 284 kN 3 钢筋混凝土楼板自重 kN NG3 25 000 0 220 0 900 0 900 4 455 kN 倚湖居高支模施工组织设计 27 经计算得到 静荷载标准值 NG NG1 NG2 NG3 5 474 kN 2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 经计算得到 活荷载标准值 NQ 1 000 2 000 0 900 0 900 2 430 kN 3 不考虑风荷载时 立杆的轴向压力设计值计算 N 1 2NG 1 4NQ 9 971 kN 六 立杆的稳定性计算六 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 kN N 9 971 kN 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 lo i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 cm i 1 58 cm A 立杆净截面面积 cm2 A 4 89 cm2 W 立杆净截面模量 抵抗矩 cm3 W 5 08 cm3 钢管立杆最大应力计算值 N mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 000 N mm2 L0 计算长度 m 如果完全参照 扣件式规范 按下式计算 l0 h 2a 倚湖居高支模施工组织设计 28 k1 计算长度附加系数 取值为1 155 u 计算长度系数 参照 扣件式规范 表5 3 3 u 1 700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 100 m 上式的计算结果 立杆计算长度 L0 h 2a 1 500 0 100 2 1 700 m L0 i 1700 000 15 800 108 000 由长细比 Lo i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0 530 钢管立杆的最大应力计算值 9971 244 0 530 489 000 38 474 N mm2 钢管立杆的最大应力计算值 38 474 N mm2 小于 钢管立杆的抗压强度 设计值 f 205 000 N mm2 满足要求 如果考虑到高支撑架的安全因素 适宜由下式计算 l0 k1k2 h 2a k1 计算长度附加系数按照表1取值1 243 k2 计算长度附加系数 h 2a 1 700 按照表2取值1 006 上式的计算结果 立杆计算长度 Lo k1k2 h 2a 1 243 1 006 1 500 0 100 2 2 126 m Lo i 2125 779 15 800 135 000 由长细比 Lo i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0 371 钢管立杆的最大应力计算值 9971 244 0 371 489 000 54 963 N mm2 钢管立杆的最大应力计算值 54 963 N mm2 小于 钢管立杆的抗压强度 倚湖居高支模施工组织设计 29 设计值 f 205 000 N mm2 满足要求 一 首层层高 5 7 梁 1 梁截面为 300 700 计算 梁模板支撑计算书梁模板支撑计算书 倚湖居高支模施工组织设计 30 一 参数信息一 参数信息 1 1 模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B m 0 30 梁截面高度 D m 0 70 混凝土板厚度 mm 0 13 立杆纵距 沿梁跨度方向间距 La m 1 00 立杆上端伸出至模板支撑点长度a m 0 10 脚手架步距 m 1 50 梁支撑架搭设高度H m 4 80 梁两侧立柱间距 m 0 70 承重架支设 无承重立杆 木方支撑垂直梁截面 立杆横向间距或排距Lb m 1 00 采用的钢管类型为 48 3 50 扣件连接方式 单扣件 考虑扣件质量及保养情况 取扣件抗滑承载力折减 系数 0 80 2 2 荷载参数荷载参数 模板自重 kN m2 0 35 钢筋自重 kN m3 1 50 施工均布荷载标准值 kN m2 2 5 新浇混凝土侧压力标准值 kN m2 18 0 倾倒混凝土侧压力 kN m2 2 0 振捣混凝土荷载标准值 kN m2 2 0 3 3 材料参数材料参数 木材品种 杉木 木材弹性模量E N mm2 9000 0 倚湖居高支模施工组织设计 31 木材抗弯强度设计值fm N mm2 11 0 木材抗剪强度设计值fv N mm2 1 4 面板类型 胶合面板 钢材弹性模量E N mm2 0 钢材抗弯强度设计值fm N mm2 205 0 面板弹性模量E N mm2 9500 0 面板抗弯强度设计值fm N mm2 13 0 4 4 梁底模板参数梁底模板参数 梁底模板支撑的间距 mm 300 0 面板厚度 mm 18 0 5 5 梁侧模板参数梁侧模板参数 主楞间距 mm 500 次楞间距 mm 300 穿梁螺栓水平间距 mm 500 穿梁螺栓竖向间距 mm 300 穿梁螺栓直径 mm M14 主楞龙骨材料 钢楞 截面类型为圆钢管48 3 5 主楞合并根数 2 主楞龙骨材料 木楞 宽度50mm 高度100mm 二 梁模板荷载标准值计算二 梁模板荷载标准值计算 1 1 梁侧模板荷载梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载 挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力 按 施工手册 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力 按下列公式计算 倚湖居高支模施工组织设计 32 并取其中的较小值 其中 混凝土的重力密度 取24 000kN m3 t 新浇混凝土的初凝时间 可按现场实际值取 输入0时系统按 200 T 15 计算 得5 714h T 混凝土的入模温度 取20 000 V 混凝土的浇筑速度 取1 500m h H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 取0 750m 1 外加剂影响修正系数 取1 200 2 混凝土坍落度影响修正系数 取1 000 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F 分别为 44 343 kN m2 18 000 kN m2 取较小值18 000 kN m2作为本工程计 算荷载 三 梁侧模板面板的计算三 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 强度验算要考虑新浇混 凝土侧压力和倾 倒混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 计算的原则是 按照龙骨的间 距和模板面的大小 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算 倚湖居高支模施工组织设计 33 面板计算简图 1 1 抗弯验算抗弯验算 其中 面板的弯曲应力计算值 N mm2 M 面板的最大弯距 N mm W 面板的净截面抵抗矩 W 50 00 1 8 1 8 6 27 00cm3 f 面板的抗弯强度设计值 N mm2 按以下公式计算面板跨中弯矩 其中 q 作用在模板上的侧压力 包括 新浇混凝土侧压力设计值 q1 1 2 0 50 18 00 0 90 9 72kN m 倾倒混凝土侧压力设计值 q2 1 4 0 50 2 00 0 90 1 26kN m q q1 q2 9 720 1 260 10 980 kN m 计算跨度 内楞间距 l 300 00mm 面板的最大弯距 M 0 1 10 98 300 002 9 88 104N mm 经计算得到 面板的受弯应力计算值 9 88 104 2 70 104 3 660N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 13 000N mm2 面板的受弯应力计算值 3 660N mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f 倚湖居高支模施工组织设计 34 13 000N mm2 满足要求 2 2 挠度验算挠度验算 q 作用在模板上的侧压力线荷载标准值 q 18 00 0 50 9 00N mm l 计算跨度 内楞间距 l 300 00mm E 面板材质的弹性模量 E 9500 00N mm2 I 面板的截面惯性矩 I 50 00 1 80 1 80 1 80 12 24 30cm4 面板的最大挠度计算值 0 677 9 00 300 004 100 9500 00 2 43 105 0 214 mm 面板的最大容许挠度值 l 250 300 000 250 1 200mm 面板的最大挠度计算值 0 214mm 小于 面板的最大容许挠度值 1 200mm 满足要求 四 梁侧模板内外楞的计算四 梁侧模板内外楞的计算 1 1 内楞计算内楞计算 内楞 木或钢 直接承受模板传递的荷载 按照均布荷载作用下的三跨连续梁 计算 本工程中 龙骨采用木楞 截面宽度50mm 截面高度100mm 截面惯性矩I和 截面抵抗矩W分别为 倚湖居高支模施工组织设计 35 W 50 100 100 6 83 33cm3 I 50 100 100 100 12 416 67cm4 内楞计算简图 1 1 内楞强度验算内楞强度验算 强度验算计算公式如下 其中 内楞弯曲应力计算值 N mm2 M 内楞的最大弯距 N mm W 内楞的净截面抵抗矩 f 内楞的强度设计值 N mm2 按以下公式计算内楞跨中弯矩 其中 作用在内楞的荷载 q 1 2 18 000 0 90 1 4 2 000 0 90 0 300 1 6 59kN m 内楞计算跨度 外楞间距 l 500mm 内楞的最大弯距 M 0 1 6 59 500 002 1 65 105N mm 倚湖居高支模施工组织设计 36 经计算得到 内楞的最大受弯应力计算值 1 65 105 8 33 104 1 976 N mm2 内楞的抗弯强度设计值 f 11 000N mm2 内楞最大受弯应力计算值 1 976 N mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f 11 000N mm2 满足要求 2 2 内楞的挠度验算内楞的挠度验算 其中 E 面板材质的弹性模量 9000 00N mm2 q 作用在模板上的侧压力线荷载标准值 q 18 00 0 30 1 5 40 N mm l 计算跨度 外楞间距 l 500 00mm I 面板的截面惯性矩 E 4 17 106N mm2 内楞的最大挠度计算值 0 677 5 40 500 004 100 9000 00 4 17 106 0 061 mm 内楞的最大容许挠度值 2 000mm 内楞的最大挠度计算值 0 061mm 小于 内楞的最大容许挠度值 2 000mm 满足要求 2 2 外楞计算外楞计算 倚湖居高支模施工组织设计 37 外楞 木或钢 承受内楞传递的荷载 按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 本工程中 外龙骨采用钢楞 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 截面类型为圆钢管48 3 5 外钢楞截面抵抗矩 W 5 08cm3 外钢楞截面惯性矩 I 12 19cm4 外楞计算简图 1 1 外楞抗弯强度验算外楞抗弯强度验算 其中 外楞受弯应力计算值 N mm2 M 外楞的最大弯距 N mm W 外楞的净截面抵抗矩 f 外楞的强度设计值 N mm2 最大弯矩M按下式计算 倚湖居高支模施工组织设计 38 其中 作用在外楞的荷载 P 1 2 18 00 0 90 1 4 2 00 0 90 0 50 0 30 2 1 65kN 外楞计算跨度 对拉螺栓竖向间距 l 300mm 外楞的最大弯距 M 0 175 1647 000 300 000 8 65 104N mm 经计算得到 外楞的受弯应力计算值 8 65 104 5 08 103 17 021 N mm2 外楞的抗弯强度设计值 f 205 000N mm2 外楞的受弯应力计算值 17 021N mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f 205 000N mm2 满足要求 2 2 外楞的挠度验算外楞的挠度验算 其中 E 外楞的弹性模量 其值为 00N mm2 p 作用在模板上的侧压力线荷载标准值 p 18 00 0 50 0 30 1 1 35 KN l 计算跨度 拉螺栓间距 l 300 00mm I 面板的截面惯性矩 I 1 22 105mm4 外楞的最大挠度计算值 1 146 1 35 103 300 003 100 00 1 22 105 0 016mm 外楞的最大容许挠度值 0 750mm 外楞的最大挠度计算值 0 016mm 小于 外楞的最大容许挠度值 0 750mm 满足要求 倚湖居高支模施工组织设计 39 五 穿梁螺栓的计算五 穿梁螺栓的计算 验算公式如下 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力 A 穿梁螺栓有效面积 mm2 f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值 取170 000 N mm2 查表得 穿梁螺栓的直径 14 mm 穿梁螺栓有效直径 11 55 mm 穿梁螺栓有效面积 A 105 mm2 穿梁螺栓所受的最大拉力 N 18 000 0 500 0 300 2 5 400 kN 穿梁螺栓最大容许拉力值 N 170 000 105 1000 17 850 kN 穿梁螺栓所受的最大拉力 N 5 400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N 17 850kN 满足要求 六 梁底模板计算六 梁底模板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和挠度 计算的原则是按照模板底支 撑的间距和模板面的大小 按支撑在底撑上的简支梁计算 强度验算要考虑模板结构自重荷载 新浇混凝土自重荷载 钢筋自重荷载和 振捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑模板结构自重 新浇混凝土自重 钢筋自重荷载 本算例中 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 1000 00 18 00 18 00 6 5 40 104mm3 I 1000 00 18 00 18 00 18 00 12 4 86 105mm4 倚湖居高支模施工组织设计 40 1 1 抗弯强度验算抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算 其中 梁底模板的弯曲应力计算值 N mm2 M 计算的最大弯矩 kN m l 计算跨度 梁底支撑间距 l 300 00mm q 作用在梁底模板的均布荷载设计值 kN m 新浇混凝土及钢筋荷载设计值 q1 1 2 24 00 1 50 1 00 0 70 0 90 19 28kN m 模板结构自重荷载 q2 1 2 0 35 1 00 0 90 0 38kN m 振捣混凝土时产生的荷载设计值 q3 1 4 2 00 1 00 0 90 2 52kN m q q1 q2 q3 19 28 0 38 2 52 22 18kN m 跨中弯矩计算公式如下 倚湖居高支模施工组织设计 41 Mmax 1 8 22 176 0 3002 0 249kN m 0 249 106 5 40 104 4 620N mm2 梁底模面板计算应力 4 620 N mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f 13 000N mm2 满足要求 2 2 挠度验算挠度验算 根据 建筑施工计算手册 刚度验算采用标准荷载 同时不考虑振动荷载作 用 最大挠度计算公式如下 其中 q 作用在模板上的压力线荷载 q 24 0 1 50 0 700 0 35 1 00 18 20N mm l 计算跨度 梁底支撑间距 l 300 00mm E 面板的弹性模量 E 9500 0N mm2 面板的最大允许挠度值 300 00 250 1 200mm 面板的最大挠度计算值 5 18 200 300 04 384 9500 0 4 86 105 0 416mm 面板的最大挠度计算值 0 416mm 小于 面板的最大允许挠度值 300 0 250 1 200mm 满足要求 倚湖居高支模施工组织设计 42 七 梁底支撑的计算七 梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载 新浇混凝土自重荷载 钢筋自重 荷载和振捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑模板结构自重 新浇混凝土 自重 钢筋自重荷载 1 1 荷载的计算 荷载的计算 1 钢筋混凝土梁自重 kN m q1 24 000 1 500 0 700 1 000 17 850 kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q2 0 350 1 000 2 0 700 0 300 0 300 1 983 kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 kN 经计算得到 活荷载标准值 P1 2 500 2 000 0 300 1 000 1 350 kN 2 2 方木的支撑力验算方木的支撑力验算 均布荷载 q 1 2 17 850 1 2 1 983 23 800 kN m 集中荷载 P 1 4 1 350 1 890 kN 方木计算简图 经过计算得到从左到右各方木传递集中力 即支座力 分别为 倚湖居高支模施工组织设计 43 N1 4 578 kN N2 4 578 kN 方木按照三跨连续梁计算 本算例中 方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5 000 10 000 10 000 6 83 33 cm3 I 5 000 10 000 10 000 10 000 12 416 67 cm4 方木强度验算方木强度验算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 计算公式如 下 均布荷载 q 4 578 1 000 4 578 kN m 最大弯距 M 0 1ql2 0 1 4 578 1 000 1 000 0 458 kN m 最大应力 M W 0 458 106 83333 3 5 494 N mm2 抗弯强度设计值 f 13 0 N mm2 方木的最大应力计算值 5 494 N mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 0 N mm2 满足要求 方木抗剪验算 方木抗剪验算 最大剪力的计算公式如下 截面抗剪强度必须满足 其中最大剪力 V 0 6 4 578 1 000 2 747 kN 倚湖居高支模施工组织设计 44 圆木的截面面积矩 S 0 785 50 00 50 00 1962 50 N mm2 圆木方受剪应力计算值 T 2 75 1962 50 416 67 50 00 0 26 N mm2 方木抗剪强度设计值 T 1 400 N mm2 方木的受剪应力计算值 0 259 N mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1 400 N mm2 满足要求 方木挠度验算方木挠度验算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和 计算公式如 下 方木最大挠度计算值 0 677 3 815 1000 0004 100 9000 0