青岛金色海湾产权公寓式酒店转换层施工方案

青岛金色海湾产权公寓式酒店青岛金色海湾产权公寓式酒店 转换层施工方案转换层施工方案 一 编制依据 1 建筑法 2 建筑工程安全管理条例 3 建筑工程施工手册 4 建筑工程施工工艺标准 5 钢管扣件式脚手架安全技术规范 6 高层建筑结构工程施工 7 建设单位提供的施工图纸 8 03G101 图集 二 工程概况及特点 1 1 工程概况 青岛金色海湾产权公寓式酒店工程 地下 2 层 地上 29 层 地下室 13510 37m2 地上 51002 64m2 总建筑面积 64513 01 m2 本工程 4 层以下为框架结构 4 层以 上为框支剪力墙结构 在 3 层顶设置 2 80m 高转换层 转换层为转换大梁与 200mm 厚的 3 层楼顶板和 250mm 厚的 4 层楼底板连在一起形成一个箱型结构 转换大梁高度为 2 8m 2 97m 转换层结构顶标高 16 5m 底标高 13 70m 13 53m 转换层梁混凝土强度等级 C60 顶板混凝土等级为 C40 后 浇带位置混凝土等级采用高于后浇带两侧一级的微膨胀混凝土 分别为 C45P6 和 C65P6 1 2 施工特点 本建筑结构转换层大梁与 3 层顶板和 4 层楼板连在一起 是整个建筑结构的关键 部位 施工荷载大 为大体积混凝土 受混凝土温度和收缩应力影响易产生裂缝 一次浇筑给施工带来很大的困难 本工程转换层的显著特点是 转换大梁自重大 若 采用一次支模浇筑混凝土 其垂直支撑负荷太大 梁下的楼板无法承受 转换层 系一箱型结构 采用一次性现浇 转换层在扎筋支模后 将无法进行转换层底板砼 的浇筑振捣 2 施工方法 为保证转换层底板的施工质量 减轻支撑的负荷 在不影响转换层大梁的质 量情况下 拟采用叠合梁原理将转换层大梁的混凝土分两次浇筑 即利用第一次 形成的钢筋混凝土梁和原有支撑体系共同支承第二次浇筑的混凝土和施工荷载 形成叠合梁 以解决转换层底板浇砼和施工荷载的安全传递问题 同时 对叠合 处进行一定的加强处理 2 1 叠合梁施工缝的划分及处理 转换层大梁分二次浇筑 叠合施工缝留在转换梁高 1 03m 处 框支梁洞口底部 先浇筑施工缝以下转换梁及转换梁底板混凝土 后浇筑施工缝以上部分 叠合 缝划分见附图 1 当第一次浇筑高度为 1 03m 时 支撑的计算仅考虑施工第一次浇筑施工缝以 下梁的全部荷载 待第一次浇筑的混凝土养护到设计强度的 70 时 再浇筑施工 缝以上 1 77m 1 94m 高的混凝土梁和板 2 2 总体施工顺序 搭设满堂支架 铺梁板底模 扎转换梁 底板钢筋 支 1 03m 高梁侧模 隐蔽 验收 浇筑混凝土 养护 支梁 1 03m 以上侧模 搭转换层顶板满堂支架 梁 侧模支撑加固 铺设顶板底模 扎顶板钢筋 隐蔽验收 浇筑混凝土 养护 2 3 模板支撑系统 1 转换大梁改为叠合梁施工后 叠合缝以下部分的梁自重为 22 25kN m2 现浇板 的重量为 5 02kN m2 可用 48 钢管搭满堂脚手架作模板的垂直支撑 梁下支撑 的立杆间距 400 600 板下立杆间距不大于 800 横杆竖向间距不大于 1400 梁 下立杆间距如 600 见方无法排开 则可机动安排少数立杆间距不等 但间距不 得大于 650mm 2 为保证整个支撑体系的整体稳定性 梁支撑架同时必须沿宽度方向设剪刀撑 为了保证荷载的有效传递 支撑架立杆下必须铺设 50 100 木方 3 由于转换层以下各层顶板无法直接承受上部传下来的荷载 所以在与转换层 梁支撑立杆相对应的位置 转换层以下 2 层 即 二层顶板和三层顶板 在结构 施工时 逐层采用与上部相同的方法设置钢管脚手架支撑 单根竖管应在楼层上 下对齐 并设置 50 100 木方垫板 为保证施工安全 所有后浇带位置加强支顶 4 钢管支撑架的搭设除满足以上设计尺寸外 其构造措施必须严格按照国家有 关现行规范的要求执行 5 为保证上下层立杆在同一位置 利于荷载传递 搭设脚手架前在顶板上弹 出墨线 支撑架见附图 2 2 4 模板安装方案 为施工方便 梁板底模均采用 15mm 厚竹胶板 梁板下铺 50 80 厚木枋 间距 100mm 转换层大梁按跨度的 2 起拱 侧模采用竹胶板背钉 50 80 80 木枋拼 装 为防止砼浇筑时产生的侧压力导致胀模 侧模支撑锁固是关键 从梁底以上 200mm 标高开始设置对拉螺栓 对拉螺栓间距横向 400mm 竖向 400mm 对拉螺 栓采用 12 螺杆 为防止螺杆在侧压力下滑丝 所有螺栓均采用双螺帽 侧模 用 2 48 3 5 钢管作背杠进行锁固 背杠间距纵横 500mm 立杆下部与底模下 横筒用扣件连接 在纵横背杠交点中心设对拉片 螺帽与背杠间配以 3 型卡 转换层顶板采用满堂红支撑 同时 满堂红支撑的横杆与两边的转移梁侧模顶紧 作 为转换梁侧模的横向支撑 沿梁长方向均匀打钢管斜撑两道 支顶在框支柱侧 面和梁底 以减少梁的荷载直接垂直传递到顶板 同时增大钢管脚手架的整体 稳定性 2 5 钢筋绑扎方案 1 转换大梁梁下垫块必须采用 50 50 35 C20 细石砼 呈梅花状布置 间距 600mm 2 沿梁纵向每隔 1 5m 用 48 钢管搭设钢筋搁架 以利于纵筋定位绑扎 除下部主筋外 每层纵筋设一排横杆 待该层钢筋就位绑扎固定后 拆除下排横杆 再搭上一层纵筋搁架横杆 依次向上定位绑扎 钢筋骨架成型 箍筋焊接完毕后 即可拆除搁架 3 转换梁与边支座节点配筋构造 上层负筋锚入边柱或剪力墙 35d 边柱和外墙浇筑混凝土时 将施工缝设置在梁下 900mm 处 待梁钢筋骨架成 型后与第一层叠合梁一起浇筑 若节点钢筋密集 混凝土浇筑困难 可考虑放置 二排甚至三排钢筋 实在不易浇捣砼时 可开门洞进行 2 6 砼浇筑施工方案 2 6 1 作业面的划分及浇筑顺序 1 第一次浇砼 浇筑前应在 C60 与 C40 混凝土交接面拦网 后浇带同时进行拦 网处理 保证浇筑位置和强度等级的正确 转换层底板与 1 03m 高转换梁同时 浇筑 浇筑时采用 2 台砼输送泵 一台浇筑 C40 混凝土 一台浇筑 C60 混凝土 C60 与 C40 混凝土同时浇筑 每次浇筑厚度不宜超过 50cm 浇筑顺序 由 1 轴向 9 轴依次推进 2 第二次浇筑 施工缝以上的梁板同时浇筑 且须在第一次浇筑砼达到强度的 70 后进行 作业面的划分及浇筑顺序同第一次 3 后浇带混凝土浇筑 根据图纸会审记录 转换层后浇带改为 2 米宽 等后 浇带两侧混凝土浇筑完毕后 采用高一级微膨胀混凝土进行浇筑 中间不间断 施工 2 6 2 浇筑要点 1 第一次浇筑按斜面分层 由 1 轴线向 9 轴线均匀推移 2 台砼输送泵应尽量 同步推移 每层厚度 500mm 每个浇筑点设置 3 台插入式振动棒分别进行配合下 料 振捣和临界补捣 2 第二次浇筑前先用高压水将施工缝及梁底杂物冲洗干 净 梁端两外侧留一清扫口将杂物清扫干净后封闭清扫口 用与大梁砼同强度等 级水泥砂浆处理接头后进行 第二次振捣按三层分阶由 1 轴线向 9 轴线均匀推 移 每层厚度 300 500mm 3 振捣时振动棒应快插慢拔 插入点排列均匀 可采 用 行列式 或 交错式 次序均匀移动 间距不大于其振动半径的 1 5 倍 振 动棒与模板的距离不大于其作用半径的 0 5 倍 并应尽量避免与钢筋碰撞 为了 保证上下两层砼结合质量 应将振动棒伸入下层砼 50 100mm 砼振捣时间要掌 握好 一般每点振动时间为 20 30s 直到砼不下沉 无气泡上冒 表面泛浆为止 钢筋密集处应辅以小直径振动棒或钢钎进行辅助振捣 4 为保证振动力的有效 传递 振动器底板应与砼表面充分接触 每一位置应振动一定时间 以砼表面均匀 泛浆为准 移动时应保证前后左右相互搭接 30 50mm 防止漏振 待混凝土终凝 后 立即覆盖薄膜和毛毯养护 2 7 大体积砼裂缝控制 转移层大梁分两次浇筑已在一定程度上解决了一部分大体积混凝土施工的问题 但施工缝以上第二次浇筑的混凝土仍为大体积 现浇混凝土内部产生的水化热 引起的温升较高 故混凝土内外温差大 易开裂 为防止混凝土内外温差过大和 提高混凝土的抗拉能力而采取以下施工措施 2 7 1 混凝土的配制 1 选用水化热较低的水泥配制砼 并根据水泥用量进行一段时间的储备 以降低 水泥的初始温度 2 在砼配制时参加粉煤灰 以减少水泥用量 使水化热相对降 低 3 配制砼时掺入泵送砼复合型减水剂 使砼缓凝 推迟水化热峰值出现 还 可防止施工中出现冷接缝现象 4 选择优化组合的细 粗骨料 细骨料选用细 度模数 2 5 的中砂 粗骨料选用 5 25mm 粒径的碎砾石 严格执行配合比 原材料规格要统一 以改善砼的均匀性 2 7 2 养 护 1 转换层表面用一层塑料薄膜和一层粗布毯进行保湿保温 并定时浇水养护 2 外边梁直接与外界接触 等外侧梁温度接近大气温度时 方可拆除外侧模板 3 养护期间 应监控大体积砼的温差变化 并采取相应措施 4 转换层混凝土养护期为 30 天 附图 附图 1 叠合梁构造示意图 附图 2 转换层支撑架示意图 附图 3 梁节点加固图 五 转换层支撑体系结构验算 五 转换层支撑体系结构验算 一 梁荷载计算 一 梁荷载计算 1 以最大截面梁 800 2800 为例进行计算 板厚 250 具体详见剖 面图 2 荷载计算取值 15 厚竹胶板 915 1830mm 0 12KN m2 60 100 2000mm 枋木 0 055 KN m2 钢筋砼 25 KN m3 施工活荷载 4 KN m2 松木松木顺纹抗剪 fv 1 5 N mm2 松木抗弯 fm 13 N mm2 松木 弹性模量 E 9000 N mm2 一 施工荷载计算 取最大截面梁 800 2800 进行计算 每延米荷载为 1 钢筋砼自重 0 8 2 8 25 1 2 67 2KN m 2 模板及其支撑荷载 0 8 2 55 2 55 0 75 1 2 5 31KN m 3 振砼及施工荷载 4 0 8 1 4 4 48KN m 合 76 99KN m 二 二 梁模板计算梁模板计算 1 1 梁侧板计算 梁侧板计算 1 1 砼侧压力 砼侧压力 同柱砼侧压力计算方法同柱砼侧压力计算方法 F1 0 22 ct0 1 2V1 2 0 22 25 200 25 15 1 1 2 31 2 57 156KN m2 F2 cH 25 1 5 37 5KN m2 取F1 F2 两者中小值 即F2 37 5KN m2 查 建筑施工计算手册 第478页表8 27得 砼侧压力的设计值为 F F2 分项系数 即 F 37 5KN m2 1 2 45KN m2 2 2 振捣砼时产生的水平荷载值 振捣砼时产生的水平荷载值 查 建筑施工计算手册 第478页表8 26 8 27得 F 4 1 4 5 6KN m2 3 3 荷载组合 荷载组合 F 45 5 6 50 6KN m2 4 4 木模板验算 木模板验算 梁侧模板竖楞间距为L1 250mm 跨度 板厚 250 15 17 100 属于小挠度板 经简化后可作二跨连续梁考虑 由于侧模只有 2800 250 楼板厚 2550mm高 可将F 化为线均布荷载得 q1 F L1 50 6 2 55 129 03KN m 最大剪力最大剪力 v 0 667ql 0 667 66 79 0 25 11 14KN 由于胶合模板 x bh3 12 2550 153 12 717187 5mm4 Wx bh2 6 2550 152 6 9 5625 104mm3 强度验算强度验算 max Mmax Wx 0 52 106 9 5625 104 5 44N mm2 13N mm2 故此 模板抗弯强度满足要求 剪力验算 梁侧模计算简图 max 3QB左 max 2A 3 11 14 103 2 2550 15 0 44N mm2 1 5N mm2 故此 模板抗剪强度满足要求 挠度验算 AB max 0 521qL4 100EIx 0 521 66 79 2504 100 9000 371250 0 41mm l 400 0 625mm 故此 模板挠度满足要求 5 5 竖楞验算竖楞验算 竖楞的间距为 250mm 外楞及对拉螺杆竖向间距为 500mm 由于外楞和对拉 螺杆的作用 内楞也可作为一个两跨连续梁来考虑 内楞使用的松木枋其截面 特征为 x bh3 12 6 103 12 500cm4 Wx bh2 6 60 1002 6 10 104mm3 因此 竖 楞上最大荷载为 q1 F L1 50 6 0 25 12 65KN m 最大弯矩值 MAB 0 096qL2 0 096 12 65 0 52 0 3KN m 最大剪力 v 0 667ql 0 667 12 65 0 5 4 22KN 强度验算 max Mmax Wx 0 3 106 10 104 3N mm2 13N mm2 故此 内楞抗弯强度满足要求 剪力验算 max 3QB 左 max 2A 3 4 22 103 2 60 100 1 06N mm2 1 5N mm2 梁侧板计算简图 故此 竖楞抗剪强度满足要求 挠度验算 AB max 0 586qL4 100EIx 0 586 12 65 5004 100 9000 5 0 106 0 1mm 500 400 1 25mm 故此 竖楞挠度满足要求 6 6 横楞验算 横楞验算 横楞用2 48钢管 设在500mm处 每500mm设置一组对拉螺杆 横 楞基本上只起竖楞的支承作用 只要对拉螺杆强度满足 横楞设置即是安全可靠 的 7 7 对拉螺杆强度验算 对拉螺杆强度验算 对拉螺杆采用 12 净截面积为 An 76mm2 容许拉力 N 12 9KN N F 螺杆间距 51 08 0 50 0 50 12 77KN N 12 9KN 可以满足要求 2 2 梁梁底底板板计计算算 1 荷载设计值 取系数 0 9 则 q 76 99 0 9 69 29KN m 最大弯矩值最大弯矩值 MAB qL2 8 69 29 0 32 8 0 78KN m 最大剪力最大剪力 v 0 667ql 0 667 69 29 0 3 5 99KN 强度验算 max Mmax Wx 0 78 106 10 104 3 78N mm2 13N mm2 故此 底板抗弯强度满足要求 剪力验算 max 3QB 左 max 2A 3 5 99 103 2 600 15 梁底板计算简图 1 0N mm2 1 5N mm2 故此 底板抗剪强度满足要求 挠度验算 AB max 0 521qL4 100EIx 0 521 69 29 3004 100 9000 600 153 12 0 1mm L 400 0 75mm 故此 底板挠度满足要求 三三 梁梁底底小小楞楞计计算算 1 梁底布设二层小楞 面楞 底楞 采用80 100 2000木枋 其中面楞间距 300mm 跨度为 600 底楞间距为 600mm 跨度为 600mm 计算荷载 取系数 0 9 所以 q 69 29 0 3 20 79 KN m 最大弯矩值最大弯矩值 计算简图如图所示 查表得 MB 0 1ql2 0 1 20 79 0 62 0 748KN m 最大剪力最大剪力 v 0 6ql 0 6 20 79 0 6 7 48KN 强度验算 max Mmax Wx 0 748 106 10 104 7 48N mm2 13N mm2 故此 面楞抗弯强度满足要求 剪力验算 max 3v 2A 3 7 48 103 2 80 100 1 41N mm2 1 5N mm2 故此 面楞抗剪强度满足要求 挠度验算 AB max 0 521 qL4 100EIx 0 521 8 99 6004 100 9000 5 0 106 1 35 mm l 400 1 5mm 故此 面楞挠度满足要求 2 2 底楞计算 底楞计算 由于底楞直接受到来自面楞集中力的作用 支承点间距即为纵向间距 300mm 取面楞最大支座力 F v 3 24KN 作为底楞强度验算 其受到的荷载如 右图所示 最大弯矩值 查表得 MAB Fl 4 3 24 0 6 4 0 49KN m 支座力 查表得 RA