土木工程毕业设计（论文）-邓州市古城中央花园1#住宅楼设计

郑州华信学院毕业设计 邓州市古城中央花园1#住宅楼设计本科生毕业设计 题 目：邓州市古城中央花园1#住宅楼设计指导教师： XXX 职称： 工程师 学生姓名： XXX 学号：XXXXXXX 专 业： 土木工程 院 （系）： 建筑工程学院 答辩日期： 2014年05月18日 2014年05月18日1目 录第1章 工程概况1 1.1 基本设计资料1第2章 框架结构布置及简图3 2.1 框架结构布置3 2.2 结构计算简图4第3章 荷载计算6 3.1 恒荷载计算6 3.2 屋面雪荷载15 3.3 活荷载计算15 3.4 风荷载计算24第4章 内力计算25 4.1 恒荷载作用下的内力计算25 4.2 活荷载作用下的内力计算38 4.3 风荷载作用下的内力计算47 4.4 地震作用下的内力计算55第5章 内力组合63 5.1 框架梁弯矩调幅63 5.2 荷载组合63第6章 配筋计算67 6.1 框架梁的截面设计67 6.2 框架柱的截面设计69 6.3 现浇板的设计71 6.4 屋面板的计算74 6.5 板式楼梯设计77第7章 基础设计87 7.1 基础选型87 7.2 B，C柱基础设计87 7.3 A，D柱基础设计89致 谢92参考文献93第1章 工程概况1.1基本设计资料1.1.1建设地点：邓州市1.1.2内容：住宅楼全套图 纸加扣 3346389411或30122505821.1.3气象资料 降雨量：全年1203.1mm，1小时最大降雨量93.6mm 年相对湿度：7080% 基本风压：0.3KN/m2 基本雪压：0.4KN/m21.1.4工程地质资料 地质：由地质勘察报告，其地质土层构造为：第一层为杂填土，平均厚度为0.40.5m。第二层为粘土，承载力为200KN/m2。1.1.5水文地质资料 拟建场地范围内，浅部填土为上层滞水，主要受大气降水及地表排水影响，地下水位为1.52.0m;承压孔隙含水层。地下水对混凝土无侵蚀性。1.1.6抗震设防要求该地区基本烈度为6度（近震）,设计地震分组为第一组，抗震等级为三级。1.1.7工程概况 本工程为邓州市的单元住宅楼，层数为6层，采用现浇钢筋混凝土框架设计。建筑面积3228.0m2，设置两种户型，分别为三室两厅（建筑面积112.0m2）、两室两厅（建筑面积78.5m2）1.1.8建筑物地点 邓州市，场地平整、地段交通方便、地势平坦、东西两侧均为开发性用地，用地具体尺寸详见地形图1.1.8-1。 图1.1.8-1 建筑场地1.1.9基本参数 （1）设计标高：室内设计标高0.000，室内外高差600mm。（2）墙身做法：墙身为蒸压粉煤灰加气混凝土砌块(外墙250mm,内墙200mm厚）水泥砂浆砌筑。内墙粉刷为15厚1:1:6水泥石灰砂浆，5厚1：0.5:3水泥石灰砂浆，“803”内墙涂料。外墙粉刷为12厚1：3水泥砂浆，8厚1:2水泥砂浆，墙面喷浅黄色氟碳漆。 （3）楼面做法：采用30厚细石混凝土楼面，结合层素水泥浆一遍，钢筋混凝土楼板底层，自重0.72KN/m2。（楼面5）（4）屋面做法：参见中南地区建筑标准设计建筑图集合订本（屋面8）的做法。自重2.97KN/m2总厚度251mm。（5）门窗做法：全部为铝合金门窗。（6）地质资料：属类建筑场地，余略。（7）基本风压：w0=0.3KN/m2（地面粗糙度属C类）。（8）基本雪压：s0=0.4KN/m2（9）活荷载：屋面活荷载2.0KN/m2，楼面活荷载2.0KN/m2。第2章 框架结构布置及简图2.1框架结构布置根据建筑功能要求以及建筑施工图，本工程采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。梁柱尺寸初估： （1)主要承重框架: 取跨度较大者进行计算. 纵向： 取L=3300mm h=(1/81/15)L=412mm220mm 取h=400mm. 200mm114.3mm 取b=200mm 所以纵向主梁初选截面尺寸为bh=200400mm 横向（3,4,5,10,12,13,14,16,21,22,23轴） 取L=6900mm h=(1/101/15)L=690mm460mm 取h=600mm 300mm171.4mm 取b=300mm 横向其他主梁： 取L=4500mm h=(1/101/15)L=450mm300mm 取h=400mm. 200mm114.3mm 取b=200mm 取L=2700mm 同L=4500mm ，取b=200mm ，h=400mm.(2)次要承重框架： 取L=3300mm h=(1/121/18)L=275mm183.3mm 取h=300mm 150mm85.7mm 取b=200mm 故次要框架梁初选截面尺寸为：bh=200mm300mm （3)框架柱: 3000=374.7mm281mm b=(12/3)h 取b=h=400mm 按轴力估算: A列柱: No=613.2m2 (1014)KN/m2=792KN1108.8KN B列柱: No=615.1m2(1014)KN/m2=906KN1268.4KN C列柱: No=69.03m2(1014)KN/m2=541.8KN758.52KN D列柱: No=67.07m2(1014)KN/m2=424.2KN593.88KN 按轴压比验算:此建筑抗震等级为三级， =0.9 选C30型混凝土 =14.3KN=(1.21.4)No A列柱： B列柱： C列柱： D列柱： 故初选柱截面尺寸为：A，B，C, D列柱:bh=400mm400mm2.2 结构计算简图 三个假设： 平面结构假定：认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力； 楼板在自身平面内在水平荷载作用下，框架之间不产生相对位移； 不考虑水平荷载作用下的扭转作用。 计算简图 根据结构平面布置图，选定第11轴线作为计算单元。如图2.2-1所示 图2.2-1 结构平面布置图第3章 荷载计算3.1恒荷载计算 梁自重主梁：26X0.2X0.40=2.08kN/m ，26X0.3X0.60=4.68kN/m次梁：26X0.2X0.30=1.56 kN/m3.1.1屋面荷载标准值 30厚250X250，C20混凝土板 25厚中砂 两层3厚SBS或APP改性沥青防水卷材 20厚1:2.5水泥砂浆找平层 20厚（最薄处）1:8水泥珍珠岩找2%坡 干铺150厚水泥珍珠岩板 自重2.97kN/m2 总厚度251mm 钢筋混凝土板100厚 自重0.126=2.65kN/m2 板底抹灰 20厚 0.4kN/m2 合计6.02 kN/m2 屋面梁线荷载标准值：AB跨： 梁自重： 260.20.3=1.56 kN/m 图3.1.1-1 AB跨板传荷载计算 板传荷载： AB跨受到左右两块板的荷载： 左边： 右边： 所以AB上板传荷载为：6.33+12.64=18.97KN/m BC跨： 梁自重： 260.20.3=1.56kN/m 板传荷载BE段和EC段不同，对于BE段： 左边： 右边： 所以BE上板传荷载为11.90+10.53=22.43KN/m EC上： 左边： 右边： 所以EC上板传荷载为11.83+6.77=18.56KN/m CD 跨： 梁自重： 260.20.3=1.56 kN/m 板传荷载： 左边: 右边： C D上板传荷载为：11.83+6.73=18.56KN/m3.1.2楼面荷载标准值 楼面恒载: 30厚C20细石混凝土 素水砂浆结合层 厚度30mm 自重0.72kN/m2 钢筋混凝土楼板 100mm 2.65kN/m2 板底抹灰 20厚 0.4kN/m2 合计：3.77 kN/m2 楼面梁线荷载标准值：AB跨： 墙体荷载：（70.25+0.0420）x（3.0-0.4）=6.63 kN/m 梁自重： 260.20.3=1.56kN/m图3.1.2-1 AD跨板传荷载计算 板传荷载； AB的受到左右两块板的荷载。 左侧板传荷载： 右侧板传荷载： BC跨： 墙体荷载：（70.25+0.0420）x（3.0-0.4）=6.33kN/m 梁自重: 260.20.25=1.33kN/m 板传荷载: BE段和EC段板传荷载不同 BE段： BE 上板传荷载为2.68+9.58=12.26kN/m EC段 左侧板 右侧板 EC段的=7.941+4.83=12.77kN/m CD跨： 墙体荷载：（70.25+0.0420）x（3.0-0.4）=6.63 kN/m 梁自重 ：260.20.25=1.33kN/m 板传荷载： 左侧板：P=9.438kN/m=7.941kN/m 右侧板： P=7.722kN/m =p5/8=4.83kN/m CD总为 7.941+4.83=12.77kN/m3.1.3屋面框架节点集中荷载标准值 集中荷载是由L1和L2传来的： 对于L1： 对于L2： 上边板： 下边板: 对于L3： 上边： 对于L8： 上面： 对于L5： 下面： 对于L6： 3.1.4楼面框架节点集中荷载标准值 集中荷载是由L1和L2传来的：对于L1：对于L2：上侧板： 所以集中荷载是由L3传来的：对于L3：上侧板： 下侧板： 集中荷载是由L7和L8传来的：对于L7：上侧板：对于L8： 上侧板：集中力是由L4传来的：对于L4：集中力是由L5和L6传来的：对于L5:对于L6： 3.2屋面雪荷载: 雪荷载：0.4 kN/m2（雪荷载和活荷载不同时考虑，取两者中较大值）3.3活荷载计算： 根据建筑结构荷载规范，住宅楼楼面：2.0 kN/m2 阳台：2.5 kN/m2 上人屋面：2.0 kN/m2 屋面活荷载计算：AB跨：图3.3-1 AB跨板上活荷载计算 板传荷载： AB跨受到左右两块板的荷载： 左边： 右边： 所以AB上板传荷载为：1.56+2.625=4.215KN/m BC跨： 板传荷载BE段和EC段不同，对于BE段： 左边： 右边： 所以BE上板传荷载为2.97+3.35=6.32KN/m EC上： 左边： 右边： 所以EC上板传荷载为2.97+2.13=5.1KN/m CD 跨： 板传荷载： 左边: 右边： C D上板传荷载为：2.97+2.13=5.1KN/m 屋面在活荷载作用下集中力计算: 集中荷载是由L1和L2传来的：对于L1： 对于L2：上边板：下边板:对于L3：上边：对于L8：上面：对于L5：下面：对于L6：楼面活荷载计算: AB跨： 图3.3-2 AD跨板上活传荷载计算 板传荷载；AB的受到左右两块板的荷载。左侧板传荷载： 右侧板传荷载： BC 跨： 板传荷载: BE段和EC段板传荷载不同 BE段： 左边： BE 上板传荷载为0.94+3.35=4.29kN/m EC段 左侧板 右侧板 EC段的=2.78+1.69=4.47kN/m CD跨： 板传荷载： 左侧板： P=3.3kN/m =2.78kN/m 右侧板： P=2.7kN/m =p5/8=1.69kN/m CD总为 2.78+1.69=4.47kN/m 楼面在活荷载作用下集中力计算：集中荷载是由L1和L2传来的：对于L1：对于L2：下侧板：上侧板：所以集中荷载是由L3传来的：对于L3：上侧板：下侧板：集中荷载是由L7和L8传来的：对于L7：上侧板：对于L8：上侧：集中力是由L4传来的：对于L4：集中力是由L5和L6传来的：对于L5: 对于L6： 3.4风荷载计算 风荷载标准值计算公式为 (3.1) 因结构高度小于30m，可取风振系数；对于H/B不大于4的矩形平面建筑，风荷载体型系数；风压高度变化系数可查荷载规范，当查得的时，取。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载Fi，计算过程如下表3.4-1所示。表3.4-1 风荷载标准值计算层次Fi/kN61.01.318.61.000.38.6253.3651.01.315.61.000.311.254.3941.01.312.61.000.311.254.3931.01.39.61.000.311.254.3921.01.36.61.000.311.254.39 11.01.33.61.000.312.3754.83第4章 内力计算4.1恒荷载作用下的内力计算4.1.1线刚度计算 1.梁柱惯性矩计算 主要框架梁: 次要框架梁:边框架梁: 中框架梁: 内柱:外柱: 2.梁柱线刚度计算 根据公式 i=EI/L,可以得出梁柱的线刚度如下(E=EC= 梁：IA6 B6 = IB6C6= IC6D6= 底层： 边柱：iA1A0= 中柱：iB1B0= 上层： 边柱 iA6A5=中柱iB6B5 3.梁柱相对线刚度计算 梁柱的相对线刚度标于图4.1.1-1中图4.1.1-1 框架计算简图（图中数字为各杆件的线刚度）4.1.2 恒荷载转化 恒荷载作用下的内力计算采用分层法，荷载布置如下图4.1.2-1 图4.1.2-1 恒荷载布置图由于中间层段有多个大小不等、作用距离不等的均布荷载，为计算方便，将几个均布荷载化成作用在段的均布荷载。 屋面： 楼面： 所以恒荷载布置图如图4.1.2-2： 图4.1.2-2 恒荷载布置图4.1.3分层法计算恒荷载作用下梁端弯矩竖向荷载作用下的内力计算采用分层法，可将本结构分成下图所示三个单层框架分别计算。 分层法的基本假定：（1） 梁上的荷载仅在该梁上及与其相连的上下层柱上产生内力，在其它层梁及柱上产生的内力可忽略不计； （2）竖向荷载作用下框架结构产生的水平位移可忽略不计。因为在分层计算时，假定上下柱的远端为固定端，而实际上是弹性支承。为了反映这个特点，除底层外，其它各柱的线刚度乘以折减系数0.9，弯矩传递系数可取为。 图4.1.3-1 梁端弯矩 顶层框架在恒荷载作用下内力计算如下表4.1.3-1：表4.1.3-1 顶层框架在恒荷载作用下内力计算 中间层在恒荷载作用下内力如下表4.1.3-2表4.1.3-2 中间层在恒荷载作用下内力内力计算 底层在恒荷载作用下内力如下表4.1.3-3：表4.1.3-3 底层在恒荷载作用下内力计算 标准层和底层跨中弯矩 顶层跨中弯矩： 恒荷载作用下各节点弯矩如下图4.1.3-2：图4.1.3-2 恒荷载作用下各节点弯矩 很显然，叠加后框架内各节点弯矩并不一定能达到平衡，为提高精度，将各节点不平衡弯矩再分配一次进行修正如下表4.1.3-4。4.1.3-4 弯矩修正 修正后的弯矩图如图4.1.3-3所示。图4.1.3-3 修正后的弯矩图4.1.4 恒荷载作用下剪力计算当跨中作用有集中荷载和均布荷载作用时剪力如下：（BC跨） (4.1) 当仅有均布荷载作用时剪力如下：（AB和CD跨) (4.2) 恒荷载作用下AB跨梁端剪力计算如下表4.1.4-1表4.1.4-1 恒荷载作用下AB跨梁端剪力计算 楼层619.2619.0536.9538.3046.40518.5625.5733.8838.9442.72418.5625.0234.0638.7842.88318.5625.0234.0638.7842.88218.5625.134.0238.8042.86118.5623.3534.7238.2543.41 恒荷载作用下BC跨梁端剪力计算如下表4.1.4-2表4.1.4-2 恒荷载作用下BC跨梁端剪力计算楼层Fb616.9538.626.7157.7852.1840.41515.5732.2725.34124.263.9247.47415.5732.0625.14124.263.9247.47315.5732.0625.14124.263.9247.47215.5732.0825.15124.263.9347.46115.5734.224.68124.264.5146.88 恒荷载作用下CD跨梁端剪力计算如下表4.1.4-3表4.1.4-3 恒荷载作用下CD跨梁端剪力计算楼层615.0217.832.6925.3513.70515.8413.764.624.1217.06415.8414.084.5624.2516.93315.8414.084.5624.2516.93215.8414.054.5624.2416.94115.8414.794.2224.6616.52 恒荷载作用下剪力图如图4.1.4-1：图4.1.4-1 恒荷载作用下剪力图4.1.5 恒载作用下的轴力计算 (4.3) 梁端剪力 柱子竖向集中荷载 G本层柱子的自重恒荷载作用下的轴力计算如下表4.1.5-1表4.1.5-1 恒荷载作用下的轴力计算 恒荷载作用下的轴力图如图4.1.5-1图4.1.5-1 恒荷载作用下的轴力图4.2活荷载作用下的内力计算4.2.1活荷载转化 活荷载作用下的内力计算采用分层法，荷载布置如图4.2.1-1： 图4.2.1-1 活荷载作用下的内力计算 由于中间层段有多个大小不等、作用距离不等的均布荷载，为计算方便，将几个均布荷载化成作用在段的均布荷载。 屋面： 楼面： 所以恒荷载布置图如图4.2.1-2：图4.2.1-2 恒荷载布置图4.2.2分层法计算活荷载作用下梁端弯矩竖向荷载作用下的内力计算采用分层法，可将本结构分成下图所示三个单层框架分别计算。 分层法的基本假定： （1）梁上的荷载仅在该梁上及与其相连的上下层柱上产生内力，在其它层梁及柱上产生的内力可忽略不计；（2）竖向荷载作用下框架结构产生的水平位移可忽略不计。因为在分层计算时，假定上下柱的远端为固定端，而实际上是弹性支承。为了反映这个特点，除底层外，其它各柱的线刚度乘以折减系数0.9，弯矩传递系数可取为。 活荷载作用下梁端弯矩如下图4.2.2-1图4.2.2-1 活荷载作用下梁端弯矩 顶层在活荷载作用下内力计算如下表4.2.2-1表4.2.2-1 顶层在活荷载作用下内力计算： 中间层在恒荷载作用下内力如下表4.2.2-2表4.2.2-2 中间层在恒荷载作用下内力： 底层在恒荷载作用下内力如下表4.2.2-3表4.2.2-3 底层在恒荷载作用下内力：标准层和底层跨中弯矩： 顶层跨中弯矩： 恒荷载作用下各节点弯矩如图4.2.2-2：图4.2.2-2 恒荷载作用下各节点弯矩 很显然，叠加后框架内各节点弯矩并不一定能达到平衡，为提高精度，将各节点不平衡弯矩再分配一次进行修正如下表4.2.2-4。表4.2.2-4 弯矩修正值 修正后的弯矩图如图4.2.2-3所示。图4.2.2-3 修正后的弯矩图4.2.3活荷载作用下剪力计算当跨中作用有集中荷载和均布荷载作用时剪力如下：（BC跨） (4.4)当仅有均布荷载作用时剪力如下：（AB和CD跨) (4.5) 活荷载作用下AB跨梁端剪力计算如下表4.2.3-1表4.2.3-1 活荷载作用下AB跨梁端剪力计算楼层65.925.8411.911.6514.455.927.4711.6212.0813.9745.927.2811.5612.0414.0135.927.2811.5612.0414.0125.927.3111.5812.051415.926.7811.7211.914.15 恒荷载作用下BC跨梁端剪力计算如下表4.2.3-2表4.2.3-2 恒荷载作用下BC跨梁端剪力计算楼层Fb65.5412.798.6417.2816.7412.9354.4113.969.4532.1317.9812.4444.4113.999.4232.1318.012.4234.4113.999.4232.1318.012.4224.41149.4432.1318.012.4214.4113.878.1732.1318.2712.15 恒荷载作用下CD跨梁端剪力计算如下表4.2.3-3表4.2.3-3 恒荷载作用下CD跨梁端剪力计算楼层54.474.710.857.304.3244.474.760.827.334.2934.474.760.827.334.2965.15.740.638.604.6624.474.740.827.324.3014.476.90.728.193.43 活荷载作用下剪力图如下图4.2.3-1图4.2.3-1 活荷载作用下剪力图4.2.4活载作用下的轴力计算 (4.6) 梁端剪力 柱子竖向集中荷载 G本层柱子的自重 活荷载作用下的轴力计算如下表4.2.4-1表4.2.4-1 活荷载作用下的轴力计算 活荷载作用下的轴力图如图4.2.4-1： 图4.2.4-1 活荷载作用下的轴力图4.3风荷载作用下的内力计算4.3.1横向框架在风荷载作用下计算简图 由于在3.4处已经算得楼面处集中荷载，现作图4.3.1-1如下：图4.3.1-1 楼面处集中荷载4.3.2横向框架在风荷载作用下的位移计算 1.柱子剪力计算如下表4.3.2-1表4.3.2-1 柱子剪力计算层数K=Di =Di（KN）柱号顶层 =3.36KN0.690.25772990.5743225A1.410.413117290.91B1.880.485137741.07C1.160.367104230.81D五层7.75KN0.690.25772991.3143225A1.410.413117292.10B1.880.485137742.47C1.160.367104231.87D四层12.14KN0.690.25772992.0543225A1.410.413117293.29B1.880.485137743.87C1.160.367104232.93D三层16.53 KN0.690.25772992.7943225A1.410.413117294.49B1.880.485137745.27C1.160.367104233.98D二层20.92 KN0.690.25772993.5343225A1.410.413117295.68B1.880.485137746.67C1.160.367104235.04D底层25.75 KN0.950.36740874.2224924A1.930.61868827.11B2.580.67274847.73C1.560.58264816.69D 注：底层柱时，k=，= 2.风荷载作用下框架侧移计算 风荷载作用下的层间侧移可按下式计算 (4.7) 各层楼板的侧移值是该层以下各层层间侧移之和，顶点侧移是所有各层层间侧移之和。 第j层侧移 ,顶点侧移 风荷载作用下框架侧移计算如下表4.3.2-2表4.3.2-2 风荷载作用下框架侧移计算楼层h63.36432250.0000830.0000357.75432250.0001830.00006412.14432250.0002830.00009316.53432250.0003830.00013220.92432250.0004830.00016125.75249240.001034.10.00025 由规范知楼层层间最大位移与层高之比的限值为1/55000.00182，本框架层间最大位移与层高之比在底层为0.000250.00182，满足规范要求。4.3.3 横向框架在风荷载作用下的内力计算 1.反弯点高度的计算 利用相应系数求出，计算过程列表进行，反弯点高度计算如下表4.3.3-1： 表4.3.3-1 反弯点高度计算层数第六层（n=6,j=6,h=3.00m）柱号KyhA0.690.301.00 0/1.00 00.90B1.410.371.00 0/1.00 01.11C1.880.391.000/1.00 01.17D1.160.361.000/1.0001.08层数第五层（n=6,j=5,h=3.00m）A0.690.401.00 01.00 01.00 01.20B1.410.421.00 01.00 01.00 01.26C1.880.441.0001.00 01.00 01.32D1.160.411.0001.00 01.0001.23层数第四层（n=6,j=4,h=3.00m）A0.690.401.00 01.00 01.00 01.20B1.410.451.00 01.00 01.00 01.35C1.880.451.0001.00 01.00 01.35D1.160.451.0001.00 01.0001.35层数第三层（n=6,j=3,h=3.00m）A0.690.451.00 01.00 01.00 01.35B1.410.471.00 01.00 01.00 01.41C1.880.491.0001.00 01.00 01.47D1.160.461.0001.00 01.0001.38层数第二层（n=6,j=2,h=3.00m）A0.690.51.00 01.00 0 1.37-0.041.5B1.410.51.00 01.00 01.37 -0.031.5C1.880.51.0001.00 01.37-0.011.5D1.160.51.0001.00 01.37-0.031.5层数第一层（n=6,j=1,h=4.1m）A0.950.7/0.73-0.02/2.87B1.930.56/0.730/2.30C2.580.55/0.730/2.26D1.560.61/0.73-0.01/2.50 2.柱端弯矩计算 柱端弯矩按下式计算： (4.8) 柱端弯矩计算如下表4.3.3-2表4.3.3-2 柱端弯矩计算 3.梁端弯矩及剪力计算 梁端弯矩按下式计算 (4.9) 横向框架在风荷载作用下的弯矩图如下4.3.3-1： 图4.3.3-1 横向框架在风荷载作用下的弯矩 梁端剪力计算 ，BC,CD算法相同，算得剪力图如下4.3.3-2图4.3.3-2 梁端剪力 4.柱轴力计算 本层柱的轴力等于本层以上两侧梁剪力之和（同一柱号）。算得轴力图如下4.3.3-3：图4.3.3-3 柱轴力4.4地震作用下的内力计算 本框架属于规则框架，其高度未超过40m，且质量和刚度沿高度分布无大变化，可用底部剪力法计算框架承受的水平地震作用。基本参数的确定： (1)框架抗震等级： 按抗震设防烈度为6度，房屋高度未超过30m的建筑，则该框架的抗震等级为三级。 (2)场地和特征周期值： 该场地为类场地，由设计地震分组为第一组的规定，可查得特征周期值Tg=0.35s。 (3)重力荷载代表值如下表4.4-1：表4.4-1 重力荷载代表值位置6层五层四层三层二层首层7347.06094.96094.96094.96094.96661.9254.21270.81270.81270.81270.81270.87601.27365.77365.77365.77365.77932.74.4.1结构自振周期：根据经验公式计算建筑物的自振周期，取建筑物层数N=6 T=0.08x6=0.48(s)4.4.2侧移刚度和横向水平地震作用的计算 水平地震作用标准值的计算可利用底部剪力法公式 (4.10) F=FEK 因T1.4T=0.49故=0由地震影响系数曲线查得 =（T/ T）X0.08=0.0602 G=0.85G=0.85(7601.2+47365.7+7932.7)=38247.2 KN FEK=G=0.0602X38247.2=2302.5 KN F=0 KN 水平地震作用计算如下表4.4.2-1表4.4.2-1 水平地震作用计算层数K=Di =柱号顶层 0.690.2577299648375A1.410.41311729B1.880.48513774C1.160.36710423D五层0.690.2577299648375A1.410.41311729B1.880.48513774C1.160.36710423D四层0.690.2577299648375A1.410.41311729B1.880.48513774C1.160.36710423D三层0.690.2577299648375A1.410.41311729B1.880.48513774C1.160.36710423D二层0.690.2577299648375A1.410.41311729B1.880.48513774C1.160.36710423D底层0.950.3674087374010A1.930.6186882B2.580.6727484C1.560.5826481D柱的侧移刚度D计算：层数第六层（n=6,j=6,h=3.00m）柱号KyhA0.690.301.00 0/1.00 00.90B1.410.371.00 0/1.00 01.11C1.880.391.000/1.00 01.17D1.160.361.000/1.0001.08层数第五层（n=6,j=5,h=3.00m）A0.690.401.00 01.00 01.00 01.20B1.410.421.00 01.00 01.00 01.26C1.