高支模专项施工方案

目 录 三 施工安排 1 四 施工准备 2 五 主要项目施工方法 3 六 质量保证措施 4 七 模板工程安装安全措施 4 八 模板拆除安全措施 5 九 钢管架支撑计算书 6 十 850 850 柱 楼梯模板支撑计算书 14 1 林生住宅楼 安兴大厦 高支林生住宅楼 安兴大厦 高支模专项施工方案模专项施工方案 一 编制依据 本工程高支模专项施工方案是根据林生住宅楼 安兴大厦 的施工图纸 施工 组织设计 安全施工规范 砼结构工程施工质量验收规范 砼结构技术规程东莞市 建委有关文件 东莞市建筑行业标准而编制 二 工程概况 1 建设概况 建设单位 林生住宅楼 安兴大厦 设计单位 东莞市慧力设计院有限公司 监理单位 东莞市建设监理有限公司 施工单位 东莞市安兴建设工程有限公司 2 建筑概况 本工程位于东莞市常平镇中元街 建筑占地面积 935 97m2 总建筑面积 8645m2 其中 B D 轴地下室建筑面积 250 17m2 地下室标高为 3 6 米 首层 标高 7 米 二层标高为 4 5 米 三至八层标高为 3 5 米 建筑物总高度 35 5 米 4 高支模概括 本工程高支模应用首层 门式脚手架支撑 最大支模计算高度 7m 最大梁截面 350 900mm 飘板处门架搭设方法与主体内相同 并与主体内支撑系统纵横拉结成 一个整体 三 施工安排 1 施工部位及工期安排根据施工进度计划的安排进行 2 管理人员职责分工 1 项目经理工作职责 对公司负责及工程成本和行政管理工作 并负责对工程 的领导 指挥 协调决策等更大事宜 2 技术负责人 负责项目部全面技术质量工作以及模板方案编制工作 3 施工员 负责模板工程加工 安装 安全技术向工人交底 施工过程中监控 负责模板工程自检验收工作 4 质检员 负责对模板工程质量进行监控 检查 督促 落实不合格的项目整 改 对建材质量进行检查监控工作 5 测量员 负责工程的墙 柱 门窗洞口 以及抄平放线工作 3 工人分工及数量 根据施工进度计划及施工流水划分进行劳动力安排为主体工程为 150 人 配合 工种 电气及电工 2 人 2 四 施工准备 1 技术准备 项目技术负责人组织施工员 生产人员熟悉图纸 认真学习掌据 施工图的内容 要求和特点 同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录通 过会审 对图纸中存在的问题与设计建设 监理共同协商解决 取得一致意见后 办理图纸会审记录 作为施工图的变更依据和施工操作依据 熟悉各部位截面尺寸 标高 制定模板初步设计方案 2 机具准备 主要机具及工具准备详见以下一览表 序号名称规格功率数量 1 锤子重量 0 25 0 5 70 个 2 圆盘锯 MJ 1063KW 2 台 3 梅花板手 19 22 5 把 4 手电钻钻头真径 12 20 2 把 5 钢丝钳长 150 3 把 6 砂轮切割机 500 2 台 7 墨斗 8 手提电锯 M 651A1 05KW 2 台 9 水平尺长 1000 2 把 10 钢卷尺 50M 5M 2 把 11 水准仪 DZ53 1 台 12 工程检测尺长 2M1 把 13 塞尺一般 1 3 材料准备 本工程模板主要采用 1830 915 18 多层木夹板作为模板 采 用 80 80 2000 木枋为固定及支撑 支撑系统采用门式脚手架 配备可调底座和 U 型顶托 长度为 600 作为支撑系统 模板施工材料计划表 序号名称规格单位数量 1 多层板 1930 915 18 12500 2 木枋 2000 80 80 条 25000 3 门架 500 1200 根 2680 4 门架 1900 1200 根 5360 5 门架 900 1200 根 2680 6 钢管 48 3 5 根 3000 7 扣件个 9000 3 8 连接销个 16080 9 U 型上托长 600 个 15000 10 可调下托长 600 个 15000 11 钉子 50 500 12 小白线 25 五 主要项目施工方法 1 柱模板 1 立柱模时 按已弹好柱位线安装 在柱高范围内 每隔约 400 500 设置一 道柱箍以固定模板 柱箍采用对拉螺杆连接的形式 柱箍具体间距根据侧压力大小 等因素进行考虑 2 柱模安装时 要搭设操作平台 应采用钢管调节作斜撑 斜撑与地面夹角为 45 角 3 要保证柱轴线及标高正确 周围固定模板要牢固 防止偏移 偏扭等 4 因柱的高度均超过 3M 为了砼浇筑时 不出现离析现象 应在柱模中部留 有砼浇筑孔和振捣孔 待砼浇注到预留孔底时 必须钉牢盖板 再浇上部砼 5 柱模底部应留清扫口 以便清理杂物 6 标准层按楼层高度浇捣 地下室等超过 4m 的柱模板采用分次浇捣的方式浇 捣 2 梁模板 1 梁模板的构造由门式脚手架体系支撑木枋 三块模板组成 底板两侧板 底 模板宽度同梁宽 侧模的高度则视所处的位置的不同而有异 如为梁外侧板 则高 度为梁高加底模厚度 如为一般梁侧模板 则高度为梁高减去砼模板厚度 2 梁模板的安装首先安装标准门式脚手架支撑体系 间距一般为 600 900 为 宜 搭设高度按层高而设置 再用 U 型可调顶托 在顶托上面支两条 80 80 的木枋 纵向设置 然后在木枋上面设置 80 80 间距 300 横向木枋 根据水平标高的要 求 在 U 型顶托中调节 再订梁底模板 安装时要将梁底模板两端搁置的柱模板顶 端梁的缺口处 底板安装要垂直 跨度大于或等于 4M 的梁底模板要起拱 以抵消部 分受荷后下垂的挠度 起拱高度为跨长的 1 3 其次安装梁侧模板 安装时要 将梁侧模板紧靠梁底模板放在支柱顶的横方木上 为防止产生外移应用夹板将侧模 板钉牢 在支柱顶的横木上 梁侧模板安装要垂直 边梁外侧模板上边用立杆及斜 撑固定 一般梁侧模板的上口用楼板的模板顶紧 梁侧模板之间应临时撑木撑紧 撑木长度与梁相同 浇筑后拆去 若梁的高度较大时 为抵抗砼的侧压力 还要安 设对拉螺栓加强 3 楼板模板 4 1 楼板的模板由门式脚手架体系支撑 木枋 若干拼板组成 2 首先安装门式脚手架体系 上面用 U 型可调上托再铺 2 条 80 80 纵向方 木后 铺间距 300 80 80 横向木枋 在梁侧模板外边用松木散板钉立横挡 在横挡上安装楞木 楞木安装要水平 如不平时可在楞木两端加木楔调开 楞木调 平后即可安装楼板模板 4 墙模板 1 墙模板的构造 由两片若干块模板拼接而成 2 模板的安装 首先在基础层面弹出墙体的边线 根据墙的宽度留好墙板的厚 度在层面上用松木散板钉好压脚板 再用模板拼成 3 标准层按楼层高度浇捣 地下室等超过 4m 的柱模板采用分次浇捣的方式浇 捣 六 质量保证措施 1 全体施工人员都必须严格执行现行的有关质量验收标准和各项规范规定 对 全体施工人员进行经常性的质量教育 施工的全过程中要做好质量的检验 检查和 评比工作 并且落实逐级技术交底制度 工程开工前工地技术负责人应将工程概况 施工方案技术措施及注意事项向全体施工人员进行全面交底 施工员 班组长每天 要对工人进行施工要求及技术操作规程的交底和落实教育 每个员工都非常清楚自 己该做什么 怎样才能满足规范的要求 做好每一道工序后自检的结果与规范的差 距有多大 做到责任到人 2 建立各项检查制度 做到有章必依 违章必究的原则 确定树立 质量第一 信誉第一 的观念 使得每道工序 每一个环节 从原材料进场把关 现场抽样检 查 在施工过程中 绝不能忽视任何一个环节 合理使用材料 并且做到按规范要 求施工 3 测量放线时严格控制各轴线的位置和水平标高的测设以及复查工作 各楼层 之间的水平标高 垂直度均由仪器引测 并经常对经伟仪 水准仪检验校对 4 认真执行技术交底 各分部模板工程施工之前 根据工程特点和施工方案制 定具体技术措施 操作工艺流程 工艺标准 质量标准 可能发生的质量原因分析 质量管理控制和保证措施 5 认真做好质量评定 在施工过程中 由技术负责人 质检员会同相关人员进 行各分项工程质量的检测和评定工作 防止质量隐患发生 6 严格执行质量检查制度 各分项工程 必须做到 自检 互检 交接检 的 三检制度 5 七 模板工程安装安全措施 1 模板安装前对施工人员进行全面详细的安全技术交底 2 使用合格的模板及配件 3 模板及其支架在安装过程中 必须采取有效的防倾覆临时固定措施 4 当砼结构跨度大于 4M 时 模板应起拱 因设计无具体要求 则起拱高度为 2 1000 5 模板安装作业高度已超过 2M 必须搭设操作平台 要求作业人员身穿紧口 工作服 脚穿防滑鞋 腰系安全带 头戴安全帽 6 遇到大雾和大雨和六级以上大风时 禁止高处作业 7 高处作业暂时不用的工具 应装入工具袋 随用随拿 用不着的工具和拆下 的材料采用系绳溜放到地面 不得向下抛掷应及时清理运送到指定的地点 8 木工机械必须专人管理 9 安全防护装置必须齐全可靠 操作时不准拆卸 10 操作时不准戴手套 不准在运转中维修保养 加油清理和调整 11 加工旧木料前必须将铁钉 灰垢清理干净 12 每日工作完毕 必须工完场清 拉闸断电 锁好电闸箱 13 对梁和板安装二次支撑时 在梁 板上不得有施工荷载 支撑的位置必须 对准下层的支撑点 安装后所传给支撑或连接件的荷载 不应超过其充许值 八 模板拆除安全措施 1 不承重侧模板 包括梁 柱 墙的侧模板 只要砼强度保证其表面及棱角不 因拆除模板而受损坏 即可拆除 2 承重模板 包括梁 板等水平结构 构件的底模 应根据与结构同条件养护 的试块强度达到下表规定 方可拆除 序号构造类型结构跨度 M按达到设计砼强度标准值百分率 250 1 板 2 8 75 875 2 梁 模壳 8100 275 3 悬臂构件 2100 3 拆除之前必须有拆模申请 并根据同条件养护试块强度记录达到规定时 技 术负责人方可批准拆模 4 在拆除模板地过程中 如发现有影响结构安全的质量问题时 应暂停拆除工 作 经研究处理后方可继续拆除 6 5 拆除的模板和支撑 模板及木枋应及时取钉 分类堆放并加以妥善保管 防 止模板损坏或变形与锈蚀 以便下次使用 6 拆模时 现场要有专人负责监护 禁止无关人员进入拆模现场 禁止拆模人 员在上下同一垂直面上作业 防止发生人员坠落和物体打击事故 7 各类模板拆除顺序和方法 根据模板设计的规定进行 按先支的后拆 后支 的先拆 先拆非承重的模板 后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除 8 大面积模板拆除作业前 在作业区周边设围档和醒目标志 拆下的模板应及 时清理 分类堆放 不准留有悬空模板 防止突然落下伤人 九 钢管架支撑计算书 1 计算参数 结构楼板厚 150mm 梁宽 b 350mm 梁高 h 900mm 层高 7 00m 结构表面考虑隐蔽 模板材料为 夹板底模厚度 18mm 侧模厚度 18mm 梁边至板支撑的距离 0 73m 板 弹性模量 E 6000N mm2 木材弹性模量 E 9000N mm2 抗弯强度 fm 13 00N mm2 抗 剪强度 fv 1 40N mm2 支撑采用 48 碗扣式钢管 横向间距 600mm 纵向间距 1200mm 支架立杆的步距 h 1 20m 钢管直径 48mm 壁厚 3 5mm 截面积 4 89cm2 回转半径 i 1 58cm 钢管重量 0 0538kN m 钢材弹性模量 E 206000N mm2 抗弯强 度 f 205 00N mm2 抗剪强度 fv 125 00N mm2 2 梁底模验算 1 梁底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 梁宽 m 梁高 m 系数 设计值 底侧模自重 0 3 kN m2 0 35 1 50 1 2 0 67 kN m 砼自重 24 0 kN m3 0 35 0 90 1 2 9 07 kN m 钢筋荷载 1 5 kN m3 0 35 0 90 1 2 0 57 kN m 7 振捣砼荷载 2 0 kN m2 0 35 1 4 0 98 kN m 梁底模和支架承载力计算组合 q1 11 29 kN m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合 1 2 q2 8 59 kN m 2 底模板验算 第一层龙骨间距 L 300mm 计算跨数 5 跨 底模厚度 h 18mm 板模宽度 b 350mm W bh2 6 350 182 6 18900mm3 I bh3 12 350 183 12 170100mm4 1 抗弯强度验算 弯矩系数 KM 0 105 Mmax KMq1L2 0 105 11 29 3002 106691N mm 0 11kN m Mmax W 106691 18900 5 65N mm2 梁底模抗弯强度 5 65N mm2 fm 13 00N mm2 满足要求 2 抗剪强度验算 剪力系数 KV 0 606 Vmax KVq1L 0 606 11 29 300 2053N 2 05kN 3Vmax 2bh 3 2053 2 350 18 0 49N mm2 梁底模抗剪强度 0 49N mm2 fv 1 40N mm2 满足要求 3 挠度验算 q2 8 59kN m 挠度系数 K 0 644 max K q2L4 100EI 0 644 8 59 3004 100 6000 170100 0 44mm L 250 300 250 1 20mm 梁底模挠度 max 0 44mm 1 20mm 满足要求 计算简图及内力图如下图 8 3 第一层龙骨验算 碗扣式钢管横向间距 L 600mm C 350mm 350 600 0 58 第一层龙骨采用木枋 b 80mm h 80mm W bh2 6 80 802 6 85333mm3 I bh3 12 80 803 12 3413333mm 4 1 抗弯强度验算 a 梁传荷载计算 q q1 第一层龙骨间距 梁宽 11 29 300 350 9 68kN m Mq qcL 2 8 9 68 350 1000 600 1000 2 0 58 8 0 36kN m b 板传荷载计算 P 板重量 1 2 板厚度 25 模板重 1 4 活载 1 2 0 15 25 0 30 1 4 2 50 8 36kN m2 板传递到第一层龙骨的荷载 P 365 1000 300 1000 8 36 0 92kN a 0 5 L c 0 5 600 350 125000mm Mp P a 0 92 125 00 0 12kN m Mmax Mq Mp 0 36 0 12 106 480000N mm 0 48kN m Mmax W 480000 85333 5 63N mm2 第一层龙骨抗弯强度 5 63N mm2 fm 13 00N mm2 满足要求 2 抗剪强度验算 Vmax 0 5 q 梁宽 P 0 5 9 68 350 1000 0 92 2 61kN 3Vmax 2bh 3 2 61 1000 2 80 80 0 61N mm2 第一层龙骨抗剪强度 0 61N mm2 fv 1 40N mm2 满足要求 3 挠度验算 q q2 第一层龙骨间距 梁宽 8 59 300 350 7 36N mm q q cL3 8 4 2 3 384EI 7 36 350 6003 8 4 0 582 0 583 384 9000 3413333 0 32mm p PaL2 3 4 a L 2 24EI 0 92 1000 125 6002 3 4 0 212 24 9000 3413333 0 16mm max q p 0 32 0 16 0 48mm L 250 600 250 2 40mm 第一层龙骨挠度 max 0 48mm 2 40mm 满足要求 计算简图及内力图如下图 9 4 第二层龙骨验算 碗扣式钢管纵向间距 1200mm 计算跨数 1 跨 第二层龙骨采用单枋 b 80mm h 80mm W 1 80 802 6 85333mm3 I 1 80 803 12 3413333mm4 1 抗弯强度验算 P V 1 2 q 梁宽 P 0 5 9 68 350 1000 0 92 2609N 2 61kN 弯矩系数 KM 0 Mmax KmPL 0 2 61 1000 1200 0N mm 0kN m Mmax W 0 85333 0N mm2 第二层龙骨抗弯强度 0N mm2 fm 13 00N mm2 满足要求 2 抗剪强度验算 剪力系数 KV 0 Vmax KVP 0 2 61 0kN 3Vmax 2bh 3 0 1000 2 80 80 0N mm2 第二层龙骨抗剪强度 0N mm2 fv 1 40N mm2 满足要求 3 挠度强度验算 挠度系数 K 0 P V 1 2 q 梁宽 P 板传 0 5 7 36 350 1000 0 92 2 21kN max K P L3 100EI 0 2 21 1000 12003 100 9000 3413333 0mm L 250 1200 250 4 80mm 第二层龙骨挠度 max 0mm 4 80mm 满足要求 计算简图及内力图如下图 10 3 支撑强度验算 1 荷载计算 传至每根碗扣式钢管立柱最大支座力的系数为 0 每根钢管承载 NQK1 0 2610 0N 碗扣式钢管重量 0 0538kN m 立杆重量 0 0538 5 1 1000 274N 水平拉杆 5 层 拉杆重量 5 1 80 0 0400 360N 支架重量 NGk 立杆重量 水平拉杆重量 274 360 634N 钢管轴向力 N 1 2NGK NQK 1 2 634 0 761N 2 碗扣式钢管立杆长细比验算 L0 h 2a 1 20 2 0 15 1 50m 钢管的 i 1 58cm L0 i 150 00 1 58 94 94 钢管立杆长细比 94 94 230 满足要求 3 碗扣式钢管立杆稳定性验算 0 626 P N A 761 0 626 489 00 2 49N mm2 钢管立杆稳定性计算 2 49N mm2 205 00N mm2 满足要求 4 支撑支承面验算 碗扣式钢管立杆设配套底座 200 100mm 支承面为 按 C15 考虑 混凝土楼板 楼板 厚 120mm 上部荷载为 F 0 76kN 1 支承面受冲切承载力验算 S 2 00 ft 0 91N mm2 hO 120 15 105mm 0 4 1 2 S 1 00 pc m 0N mm2 Um 2 200 105 2 100 105 1020mm h 1 00 0 7 h ft 0 15 pc m UmhO 0 7 1 0 91 0 15 0 1 00 1020 105 1000 68 22kN 钢管支承面受冲切承载力 68 22kN 0 76kN 满足要求 2 支承面局部受压承载力验算 Ab 0 20 2 0 10 0 10 3 0 12m2 Al 0 20 0 10 0 02m2 l Ab Al 0 5 2 45 fcc 0 85 7200 6120kN m2 0 75 lfccAl 0 75 2 6120 0 02 183 60kN 支承面局部受压承载力 F 183 60kN 0 76kN 满足要求 5 侧模板验算 1 荷载计算 1 新浇砼的侧压力 F1 0 22 200 T 15 1 2V1 2 0 22 24 00 4 44 1 20 1 15 2 000 5 45 75kN m2 11 24 0 1 1 20 2 1 15 V 2 0 T 30 0 F2 H 24 梁高 24 0 90 21 60kN m2 F1 F2 两者取小值 F 21 60kN m2 有效压头高度 F 0 90m 2 荷载计算 荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单 位 新浇混凝土的侧压力 F 21 60 kN m2 G 1 2 25 92 kN m2 振捣混凝土产生的荷载 Q2K 4 00 kN m2 Q 1 4 5 60 kN m2 梁侧模和侧肋强度荷载组合 31 52 kN m2 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载 1 2 21 60 kN m2 2 侧模板强度验算 取竖肋间距 L 300mm 计算跨数 5 跨 木模板厚度 h 18mm W bh2 6 750 182 6 40500mm3 I bh3 12 750 183 12 364500mm4 1 抗弯强度验算 弯矩系数 KM 0 105 q 31 52 900 150 1000 23 64kN m 23 64N mm Mmax KMqL2 0 105 23 64 3002 223398N mm 0 22kN m Mmax W 223398 40500 5 52N mm2 侧模抗弯强度 5 52N mm2 fm 13 00N mm2 满足要求 2 抗剪强度验算 抗剪系数 KV 0 606 Vmax KVqL 0 606 23 64 300 1000 4 30kN 3Vmax 2bh 3 4 30 1000 2 18 750 0 48N mm2 侧模抗剪强度 0 48N mm2 fv 1 40N mm2 满足要求 3 挠度验算 q 21 60 900 150 1000 16 20kN m 16 20N mm 挠度系数 K 0 644 挠度 max K q L4 100EI 0 644 16 20 3004 100 6000 364500 0 39mm L 250 300 250 1 20mm 侧模挠度 max 0 39mm 1 20mm 满足要求 计算简图及内力图如下图 12 3 对拉螺栓计算 Fs 0 95 GF QQ2k 0 95 31 52 29 94kN m2 设 1 排对拉螺栓 螺栓横向间 距 a 600mm 0 60m 竖向间距 b 900 150 2 375mm 0 38m N abFs 0 60 0 38 29 94 6 83kN 对拉螺栓 12 容许拉力 Ntb 12 90kN 对拉螺栓受力 6 83kN 容许拉力 12 90kN 满足要求 4 侧肋强度验算 计算跨度 375mm 跨数 2 跨 木枋尺寸 b 80mm h 80mm W bh2 6 80 802 6 85333mm3 I bh3 12 80 803 12 3413333mm4 1 抗弯强度验算 q 31 52 300 1000 9 46N mm 弯矩系数 KM 0 125 Mmax KMqL2 0 125 9 46 3752 166289N mm 0 17kN m Mmax W 166289 85333 1 95N mm2 侧肋抗弯强度 1 95N mm2 fm 13 00N mm2 满足要求 2 抗剪强度验算 剪力系数 KV 0 625 Vmax KV qL 0 625 9 46 375 1000 2 22kN 3Vmax 2bh 3 2 22 1000 2 80 80 0 52N mm2 侧肋抗剪强度 0 52N mm2 fv 1 40N mm2 满足要求 3 挠度验算 q 21 60 300 1000 6 48N mm 挠度系数 K 0 521 挠度 max K q L4 100EI 0 521 6 48 3754 100 9000 3413333 0 02mm L 250 375 250 1 50mm 侧肋挠度 max 0 02mm 1 50mm 满足要求 计算简图及内力图如下图 13 6 计算结果 第一层龙骨 80 80mm 木枋 300mm 第二层龙骨 80 80mm 单木枋 600mm 碗扣式 钢管立杆纵向 1200mm 碗扣式钢管立杆横向 600mm 底模厚度 18mm 竖肋 80 80mm 木枋 300mm 对拉螺栓 1 排 12 横向间距 600mm 采用双钢管作为横檩 用蝴蝶扣与对拉螺栓联结 侧模厚度 18mm 14 15 十十 850 850 柱模板支撑计算书柱模板支撑计算书 一一 柱模板基本参数 柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B 850 mm B方向对拉螺栓2 道 柱模板的截面高度 H 850 mm H方向对拉螺栓2 道 柱模板的计算高度 L 7000 mm 柱箍间距计算跨度 d 400 mm 柱箍采用双钢管 48 3 5 mm 柱模板竖楞截面宽度80 mm 高度80 mm B方向竖楞4 根 H方向竖楞4 根 木方 柱模立面示意图 l 柱模截面示意图 柱箍 H B 对拉螺栓 斜撑 柱模板支撑计算简图 二二 柱模板荷载标准值计算 柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值 挠 16 度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值 其中 c 混凝土的重力密度 取24 000kN m3 t 新浇混凝土的初凝时间 为0时 表示无资料 取200 T 15 取 5 714h T 混凝土的入模温度 取20 000 V 混凝土的浇筑速度 取2 500m h H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 取 3 000m 1 外加剂影响修正系数 取1 000 2 混凝土坍落度影响修正系数 取0 850 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1 40 00 kN m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2 3 00 kN m2 三三 柱模板面板的计算 柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载 应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算 计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0 40 m 荷载计算值 q 1 2 40 00 0 400 1 4 3 00 0 400 20 88kN m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 40 00 1 80 1 80 6 21 60 cm3 I 40 00 1 80 1 80 1 80 12 19 44 cm4 17 1 1 抗弯强度计算抗弯强度计算 f M W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值 N mm2 M 面板的最大弯距 N mm W 面板的净截面抵抗矩 f 面板的抗弯强度设计值 取15 0 N mm2 M 0 100ql2 其中 q 荷载设计值 kN m 经计算得到 M 0 1 1 2 40 00 1 4 3 00 0 40 0 27 0 27 0 16 kN m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 16 1000000 21600 00 7 22 N mm2 面板的抗弯强度小于面板的抗弯强度小于15 00N mm 2 15 00N mm 2 满足要求 满足要求 2 2 抗剪计算抗剪计算 T 3Q 2bh T 其中最大剪力 Q 0 6 1 2 40 00 0 40 1 4 3 00 0 40 0 27 3 42 kN 截面抗剪强度计算值 T 3 3420 00 2 400 00 18 00 0 71 N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 40 N mm2 面板的抗剪强度小于面板的抗剪强度小于1 40N mm 2 1 40N mm 2 满足要求 满足要求 3 3 挠度计算挠度计算 v 0 677ql4 100EI v l 250 面板最大挠度计算值 v 0 667 16 00 273 0 4 100 6000 0 194400 0 0 51 mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于1 092mm 1 092mm 满足要求 满足要求 四四 竖楞木方的计算 竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载 应该按照均布荷载下的三跨连续梁计 算 计算如下 18 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 B H 两方向最大间距0 27 m 荷载计算值 q 1 2 40 00 0 27 1 4 3 00 0 27 14 25 kN m 按照三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分 配的弯矩和 计算公式如下 最大弯矩 M 0 1ql2 0 1 14 25 0 40 0 40 0 23 kN m 最大剪力 Q 0 6 0 40 14 25 3 42 kN 最大支座力 N 1 1 0 40 14 25 6 27 kN 截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 8 00 8 00 2 6 85 33 cm3 I 8 00 8 00 3 12 341 33 cm4 1 1 抗弯强度计算抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 23 10 6 85330 00 2 67 N mm2 木方抗弯强度小于木方抗弯强度小于13 00N mm 2 13 00N mm 2 满足要求 满足要求 2 2 抗剪计算抗剪计算 最大剪力的计算公式如下 Q 0 6ql 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 3420 24 2 80 00 80 00 0 80 N mm2 木方抗剪强度小于木方抗剪强度小于1 60N mm 2 1 60N mm 2 满足要求 满足要求 3 3 挠度计算挠度计算 最大变形v 0 667 14 25 400 00 4 100 9500 00 3413300 00 0 06mm 木方挠度小于木方挠度小于1 600mm 1 600mm 满足要求 满足要求 五五 B B方向柱箍的计算方向柱箍的计算 柱箍材料采用双钢管 48 3 5mm 截面抵抗矩W 10160 00mm3 截面惯性矩I 243800 00mm4 19 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P P 1 2 40 00 1 4 3 00 0 0 40 5 71 kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取木方传递力 支撑材料计算简图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 0 32 kN m 最大变形 Vmax 0 13 mm 最大支座力 Qmax 7 01 kN 抗弯计算强度 f 0 32 10 6 10160 00 31 79 N mm2 支撑双钢管的抗弯强度小于支撑双钢管的抗弯强度小于205N mm 2 205N mm 2 满足要求 满足要求 六六 B B方向对拉螺栓的计算方向对拉螺栓的计算 计算公式 N N fa 其中 N 对拉螺栓所受的拉力 A 对拉螺栓有效面积 mm2 f 对拉螺栓的抗拉强度设计值 取170N mm2 对拉螺栓的直径 mm 16 00 对拉螺栓有效直径 mm 13 55 对拉螺栓有效面积 mm2 A 144 对拉螺栓最大容许拉力值 kN N 24 50 对拉螺栓所受的最大拉力 kN N 7 01 对拉螺栓强度验算满足要求对拉螺栓强度验算满足要求 七七 H H方向柱箍的计算方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P P 1 2 40 00 1 4 3 00 0 0 40 5 71 kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算 20 集中荷载P取木方传递力 支撑材料计算简图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 0 32 kN m 最大变形 Vmax 0 13 mm 最大支座力 Qmax 7 01 kN 抗弯计算强度 f 0 32 10 6 10160 00 31 79 N mm2 支撑双钢管的抗弯强度小于支撑双钢管的抗弯强度小于205N mm 2 205N mm 2 满足要求 满足要求 八八 H H方向对拉螺栓的计算方向对拉螺栓的计算 计算公式 N N fa 其中 N 对拉螺栓所受的拉力 A 对拉螺栓有效面积 mm2 f 对拉螺栓的抗拉强度设计值 取170N mm2 对拉螺栓的直径 mm 16 00 对拉螺栓有效直径 mm 13 55 对拉螺栓有效面积 mm2 A 144 对拉螺栓最大容许拉力值 kN N 24 50 对拉螺栓所受的最大拉力 kN N 7 01 对拉螺栓强度验算满足要求对拉螺栓强度验算满足要求 118258 54000 2 19 十二 楼梯顶模板支撑安全计算 1 计算参数 结构板厚 120mm 层高 8 00m 结构表面考虑隐蔽 模板材料为 夹板底模厚度 18mm 板弹性模量 E 6000N mm2 木材弹性模量 E 9000N mm2 抗弯强度 fm 13 00N mm2 顺 纹抗剪强度 fv 1 40N mm2 支撑采用 48 3 5mm 碗扣式钢管 横向间距 1500mm 纵向间距 900mm 支撑立杆的步距 h 1 80m 钢管直径 48mm 壁厚 3 5mm 截面积 4 89cm2 回转半径 i 1 58cm 钢材弹性模量 E 206000N mm2 抗弯强度 21 f 205 00N mm2 抗剪强度 fv 125 00N mm2 2 楼板底模验算 1 底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度 m 板厚 m 系数 设计值 底模自重 0 30 kN m2 1 0 1 2 0 36 kN m 砼自重 24 00 kN m3 1 0 0 12 1 2 3 46 kN m 钢筋荷载 1 10 kN m3 1 0 0 12 1 2 0 16 kN m 施工人员及施工设备荷载 1 00 kN m2 1 0 1 4 1 40 kN m 底模和支架承载力计算组合 q1 5 37 kN m 底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 3 97 kN m 2 楼板底模板验算 第一层龙骨间距 L 300mm 计算跨数 5 跨 底模厚度 18mm 板模宽度 1000mm W bh2 6 1000 182 6 54000mm3 I bh3 12 1000 183 12 486000mm4 1 内力及挠度计算 a 荷载 支座弯矩系数 KM 0 105 M1 KMq1L2 0 105 5 37 3002 50747N mm 剪力系数 KV 0 606 V1 KVq1L 0 606 5 37 300 976N 22 b 荷载 支座弯矩系数 KM 0 105 M2 KMq2L2 0 105 3 97 3002 37517N mm 跨中弯矩系数 KM 0 078 M3 KMq2L2 0 078 3 97 3002 27869N mm 剪力系数 KV 0 606 V2 KVq2L 0 606 3 97 300 722N 挠度系数 K 0 644 2 K q2L4 100EI 0 644 3 97 1 2 3004 100 6000 486000 0 06mm C 施工人员及施工设备荷载按 1 00kN 按作用在边跨跨中计算 计算荷载 P 1 4 1 00 1 40kN 计算简图如下图所示 跨中弯矩系数 KM 0 200 M4 KM PL 0 200 1 40 1000 300 84000N mm 支座弯矩系数 KM 0 100 M5 KM PL 0 100 1 40 1000 300 42000N mm 剪力系数 KV 0 600 V3 KVP 0 600 1 40 0 84kN 挠度系数 K 1 456 3 K PL3 100EI 1 456 1 40 1 4 1000 3003 100 6000 486000 0 1 3mm 23 2 抗弯强度验算 M1 50747N mm M2 M5 79517N mm M3 M4 111869N mm 比较 M1 M2 M5 M3 M4 取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩 Mmax 111869N mm 0 11kN m Mmax W 111869 54000 2 07N mm2 楼板底模抗弯强度 2 07N mm2 fm 13 00N mm2 满足要求 3 抗剪强度验算 V1 976N V2 V3 722 840 1562N 比较 V1 V2 V3 取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力 Vmax 1562N 1 56kN 3Vmax 2bh 3 1562 2 1000 18 0 13N mm2 楼板底模抗剪强度 0 13N mm2 fv 1 40N mm2 满足要求 4 挠度验算 max 0 06 0 13 0 19mm 300 250 1 20mm 楼板底模挠度 max 0 19mm 1 20mm 满足要求 计算简图及内力图如下图 24 3 第一层龙骨验算 钢管横向间距 1500mm 第一层龙骨间距 300mm 计算跨数 2 跨 第一层龙骨采用木枋 b 80mm h 80mm W bh2 6 80 802 6 85333mm3 I bh3 12 80 803 12 3413333mm4 1 抗弯强度验算 q q1 第一层龙骨间距 计算宽度 5 37 300 1000 1 61kN m 弯矩系数 KM 0 125 Mmax KMqL2 0 125 1 61 15002 452813N mm 0 45kN m Mmax W 452813 85333 5 31N mm2 第一层龙骨抗弯强度 5 31N mm2 fm 13 00N mm2 满足要求 2 抗剪强度验算 剪力系数 KV 0 625 Vmax KVqL 0 625 1 61 1500 1509N 1 51kN 3Vmax 2bh 3 1509 2 80 80 0 35N mm2 第一层龙骨抗剪强度 0 35N mm2 fv 1 40N mm2 满足要求 3 挠度验算 q q2 第一层龙骨间距 计算宽度 3 97 1 2 300 1000 0 99kN m 0 99N mm 挠度系数 K 0 521 max K q L4 100EI 0 521 0 99 15004 100 9000 3413333 0 85mm 1500 250 6 00mm