某现浇箱梁满堂支架承载力验算-secret

某现浇箱梁满堂支架承载力验算某现浇箱梁满堂支架承载力验算 本箱梁采取二次浇注 第一次浇注到箱梁翼板根部 第二次浇 筑顶板 支架采用大直径钢管门架 型钢及 48 3mm 钢管支撑 外模 底模及端头模采用厂制定型钢模板 内模采用定型板模 支 架上设两层分配横 第一层采用 10 槽钢 第二层采用 10 10 方木 1 混凝土重按 26 0K N M3计算 2 模板重 0 6KN M2 含加固件 3 分配梁按简支结构计算 4 施工人员及施工料具运输 堆放取 1 5KPa 5 振捣 倾倒混凝土时对模板产生的冲击荷载取 2 5 KPa 6 材料用量 根据 箱梁支架布置图 计算 由于本桥上部结构左右幅对称布置 本方案选用左幅进行支架 搭设施工设计 施工时右幅支架按验算通过的第二联方案进行施工 一 跨中断面下支架验算 一 跨中断面下支架验算 1 1 顶板支架承载力 稳定性验算顶板支架承载力 稳定性验算 箱内支架箱内支架 顶板支架采用 48 3 0mm 扣件式钢管支架 支架间距按 0 8 0 8m 布置 由于箱梁箱内净空仅为 115cm 所以不考虑搭接 查相关手册得 钢管支架单根立杆稳定承载力计算 L I 115 1 59 72 3 查表得 0 792 N 稳 A 0 792 423 9 140 47 0KN 顶板砼重 G1 0 45 0 2 2 2 0 2 1 65 0 8 26 20 384 KN 模板重量 G2 3 65 0 8 0 60 1 752KN 模板及加固件按 0 60KN m2 施工荷载 G3 3 65 0 8 4Kpa 13 14KN 钢管支架 G4 0 5KN 箱内钢管按 0 8 0 8 设置 上下各设一道拉杆 共 8m 为一个计算单元 每个室内每 0 8m 长度内共有支架立杆 5 根 故单根钢管受力为 N 42 93 5 8 59KN N 47 0KN 安全系数 K 5 5 满足要求 2 2 跨中断面底板下支架承载能力验算跨中断面底板下支架承载能力验算 1 门架验算 由于现浇梁箱单幅共设 3 个室 每个室宽 3 65m 腹板 0 45m 于 腹板底的支架间距按 90cm 布置 于底板底的支架间距按 120cm 布置 由于支架上设两层分配梁 故荷载按均布荷载对支架进行验算 长度 方向取 2m 门架排距 为一计算单元 砼自重 G1 12 75 1 6 3 3 65 1 15 0 3 0 5 0 25 1 2 26 234 2KN 901201209090120120909012012090 200 100 1 2跨1 2跨 模板荷载 G2 12 75 2 6 0 45 0 5 2 0 6 22 14KN 模板及加固件按 0 60KN m2 施工荷载 G3 12 75 2 4Kpa 102KN 支架荷载 G4 18KN 综荷载为 G G1 G2 G3 G4 376 3KN 取 2m 为一个计算单元 每 2m 长度内共有门架 13 榀 故单榀门架受力为 N 376 3 13 28 9KN N 75KN 安全系数 K 2 6 满足要求 由于翼板下荷载较小 在此不进行验算 二 横隔梁下支架验算 二 横隔梁下支架验算 门架验算 横隔梁宽为 2m 支架按 0 6m 步 距 排距按 0 6m 与路 线方向垂直布设 故 取 1 6m 0 6 m 单 榀门架 为一计算单 元进行计算 砼自重 G1 1 6 1 6 0 9 26 39 936KN 模板荷载 G2 1 6 0 6 0 6 0 576KN 模板及加固件按 0 60KN m2 施工荷载 G3 1 6 0 6 4Kpa 3 84KN 1 6 0 6 2 支架荷载 G4 1 40KN 总荷载为 G G1 G2 G3 G4 45 752KN 在单幅横隔板下 由于取的是单榀门架为一个受力单元 即 N G 45 752KN N 75KN 安全系数 K 1 64 满足要求 在门架搭设时横隔梁处将会受到立柱的影响 不能完全按 60cm 进行布设 施工时适当调整 但调整后的间距不能大于 60cm 碗扣验算 如右图所示 在中横梁处碗扣是按 0 9m 0 6m 布设 取一个立柱 0 9m 0 6m 为计算单元 砼自重 G1 0 6 0 9 2 26 28 08KN 模板荷载 G2 0 6 0 9 0 6 0 324KN 施工荷载 G3 0 6 0 9 4KPa 2 16KN 支架荷载 G4 0 69KN 单立柱所受荷载为 G G1 G2 G3 G4 31 254KN P 40KN 安全系数 K 1 3 满足要求 三三 分配梁强度验算分配梁强度验算 1 横隔梁下 10 槽钢强度验算 跨度为 1m 取 1m 长度为计算荷载 偏安全 按简支计算 即得荷载为 q 45 752 1 6 28 60KN m 0 6 0 9 M 1 8 ql2 0 125 28 60 12 3 575KN m W 39 7cm3 查有关资料得 M W 3575 39 7 90 05Mpa 210Mpa 安全系数 K 2 33 满足要求 2 在跨中底板下 在跨中槽钢的最不利布设方法与横隔梁一致 而荷载跨中并没有 横隔梁大 根据上述验算可知 其满足要求 四 跨 四 跨 XXXX 高速高速 H H 钢门架计算钢门架计算 我部使用的是 HM 500 300 型中截面尺寸为 482 300 H 钢 其力学性质为 截面积 A 146 4cm2 惯性矩 Ix 60800cm4 截面抵抗矩 Wx 2520cm3 弯曲应力 w 145MPa 剪应力 85MPa 弹性模量 E 210000MPa 根据上述数据与砼分配荷载 计算 H 钢的间距 半幅考虑 砼在底板以上的在效面积为 A1 8 904m2 故底以上的砼总重为 8 904 11 26 2546 544KN H型钢 0 3 11 x 1 2跨 x 1 2跨 EI ql 384 5 4 模板荷载 1 15 11 2 12 75 11 0 6KN m2 99 33KN 施工 砼振捣荷载 12 75 11 4KPa 561KN 施工总荷载为 G 2546 544 99 33 561 3206 874KN 分配到 H 型钢上的均布荷载为 q G 12 75 2x 0 3 11 45 72x 5 26 KN m 安全系数取 K 1 5 计算 1 剪力计算 H 型钢所受最大剪力在支点处 ql 2 A 1 5 由此可得出 4 8m 2 弯曲计算 H 型钢所受最大弯曲在跨中处 ql2 8 w Wx 1 5 由此可得出 0 41m 3 挠度计算 我们取 X 0 4m 进得挠度计算 f max 代入上面数据可知 0 05mm l 400 f max 从对 H 型钢的力学验算可知 H 型钢的垂直布设间距为 0 8m 边对 边 五五 预拱度计算预拱度计算 1 支架的弹性变形 取门架受力的平均值进行支架的弹性变形计算 1 L E N A 得到 1 LN EA 1 mm EA LN 翼板下 N 12 4KN 跨中底板下 N 17 37KN 横隔梁下板 N 26 15KN L 6784mmL 5634mmL 5634mm 0 91 11 6 注 表中所列荷载 N 为单根钢管受的轴向力 即为单榀门架受力的一 半 E 取 210000MPa A 为 4 278cm2 2 其他非弹性变形 钢管的接头产生的接缝压缩产生的变形 在本支架中取 3 个接 头 每个接头压缩量取值 1mm 共计 3 1 3mm 模板与分配梁间 取 1mm 分配梁与支架取 1mm 顶托与支架取 1mm 门架与支垫方木 取 2mm 地基取 5mm 共计 3 1 1 1 2 5 13 mm 六六 地基承载力计算地基承载力计算 通过对现场地基的实际检测并通过现场监理员旁站 对一个 0 15m 0 15m 的试件加载到 6 5T 的荷载 混凝土基础稳定无裂缝 出现 可得到 65KN 0 15m 0 15m 2889KPa 根据上述计算原理可得一个立杆的所传递到底托盘最大的力为 P 31 254KN 而试验时并没有考虑力的向下分散 故此也不着考 虑 P A 31 254KN 0 15m 0 15m 1389 06KPa 1 3 满足要求 2 模板在风荷载作用下的稳定性验算 作用在模板上的风力