0#块现浇及支墩方案

广西沿海铁路钦州北至北海段广西沿海铁路钦州北至北海段 扩扩 能能 改改 造造 工工 程程 DK44 624DK44 624 丹田双线特大桥 丹田双线特大桥 72 128 7272 128 72 m m 连续梁连续梁 0 0 号块现浇支架及临时支墩方案号块现浇支架及临时支墩方案 编制 编制 校核 校核 审核 审核 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 二二 一一 年十一月年十一月 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 目目 录录 1 编制依据 1 2 工程概况 1 2 1 工程地理位置 1 2 2 桥梁设计概况 2 2 3 连续箱梁构造 2 3 临时支墩 3 3 1 临时支墩方案 3 3 2 临时支墩检算 3 3 2 1 荷载分析 3 3 2 2 临时支墩受力计算 3 3 2 3 临时支墩受力检算参数 4 3 2 4 临时支墩受力检算结果 5 3 3 临时支墩施工 5 3 3 1 临时支墩钢管柱基础施工 5 3 3 2 临时支墩钢管柱安装与拆除 5 4 0 段现浇支架 6 4 1 现浇支架方案 6 4 2 现浇支架检算 6 4 2 1 荷载计算 6 4 2 2 主要材料参数 7 4 2 3 主要材料力学指标 7 4 2 4 结构检算 8 4 2 5 检算结果 13 4 3 现浇支架施工 13 4 3 1 基础处理 13 4 3 2 支架搭设 13 4 3 3 模板施工 14 4 3 4 支架验收 14 4 3 5 支架预压 15 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 1 丹田双线特 丹田双线特 72 128 7272 128 72 m m 连续梁连续梁 0 0 号块现浇支架及临时支墩方案号块现浇支架及临时支墩方案 1 1 编制依据编制依据 1 铁道部颁布 新建时速 200 250km 客运专线铁路设计暂行规定 铁建 设 2005 140 号 2 客运专线铁路桥涵工程施工技术指南 TZ 213 2005 3 铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定 铁建设 2005 157 号 4 铁路混凝土工程施工技术指南 TZ 210 2005 5 铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准 TB 10424 2003 J283 2004 6 客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准 铁建设 2005 160 号 7 铁路混凝土工程施工质量验收补充标准 铁建设 2005 160 号 8 客运专线铁路工程施工质量验收标准应用指南 9 铁路桥涵工程施工质量验收标准 TB10415 2003 10 客运专线铁路路基工程施工质量验收暂行标准 11 广西沿海铁路钦州北至北海段丹田双线特大桥施工图 12 有碴轨道预应力砼连续梁 双线 跨度 72 128 72m 13 现行钢结构设计 施工技术规范 14 钢管混凝土结构设计与施工规程 2 2 工程概况工程概况 2 12 1 工程地理位置工程地理位置 本桥起于 DK44 448 449 止于 DK45 119 615 位于钦州市钦南区乌家镇丹田 行政村内境内 孔跨布置为 1 32 72 128 72 m 连续梁 10 32 1 24m 设 计第 2 3 4 跨为 72 128 72 m 连续梁 连续梁 128m 为主跨同时跨越归海 高速公路和南北二级 桂海高速路宽 28m 交角 38 98 南北二级公路路宽 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 2 13 5m 交角 37 22 桂海高速边缘距 2 号墩承台边缘 10m 南北二级公路 距离 3 号承台边缘不足两米 施工前进行安全防护 2 22 2 桥梁设计概况桥梁设计概况 丹田双线特大桥的 1 4 墩之间的桥跨为 72 128 72 m 的预应力混 凝土双线连续箱梁 地理位置位于丹田行政境内 采用挂篮悬灌施工 其中 1 号和 4 号墩为连续梁边跨交接墩 设计孔桩为 8 38 5m 和 8 36 5m 2 号墩和 3 号墩为连续梁主墩 设计孔桩为 12 46m 和 12 46m 主墩 2 号和 3 号 的承 台为二级承台 一级承台尺寸分别为 15 8 15 8 3 5m 正八边形 二级承台尺 寸分别为 9 8 5 9 1 5m 及 10 1 5 9 1 5 墩顶尺寸分别为 2 4 8 9 7m 3 3 8m 9 7 2 墩身高 6 5m 3 墩身高 1m 2 32 3 连续箱梁构造连续箱梁构造 箱梁为单箱单室 变高度 变截面结构 中支点梁高 10m 跨中中部 18m 梁端和边跨端部 17 8m 梁段及合拢段梁高均为 5 5m 为变截面梁 除 0 段外其 余梁段梁底下缘按二次抛物线 X 取值范围 0 51m 箱梁顶宽 578 5 5 2 x y 12 2m 中支点底宽 7 8m 其余底宽 6 7m 顶板厚 45 边跨端块处顶板厚由 45 渐变 100 底板厚 48 180 腹板厚 40 90 梁体在支座处设横隔 板 全联共设 4 道横隔板 横隔板中部设有孔洞 供检查人员通过 全梁采用 悬臂浇筑法施工 2 和 3 墩顶设一节 0 梁段长 12m 悬灌长度为 5 3 4 3 5 7 4 合龙段长度为 2m 0 号段横断面见图 1 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 3 图 1 0 号梁段横断面图 单位 cm 3 3 临时支墩临时支墩 3 13 1 临时支墩方案临时支墩方案 临时支墩采用直径 1200mm 壁厚 12mm 的 C40 钢管砼柱 每中墩共设 4 根 柱底与承台固结形成整体 具体布置见 丹田双线特大桥 72 128 72 m 连 续梁临时支墩布置图 3 3 2 2 临时支墩检算临时支墩检算 3 2 13 2 1 荷载分析荷载分析 荷载分析依据就是来自设计院的梁体重量 本连续梁悬浇分为 16 个节段 最大悬臂长 63m 梁体自重 7005 7t 挂篮重 60t 1 不平衡弯矩 最不利施工状态下的不平衡弯矩的计算考虑在合龙段施工前一个挂篮掉落 不平衡力为 60t 荷载如下 最大不平衡弯矩 mKNlFM 3780063600 max 2 最大竖向荷载 最大竖向荷载则取整个悬臂 T 梁自重 同时考虑全桥梁面施工机具荷载和 挂篮荷载 竖向荷载 mKNN 71257260070057 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 4 3 2 23 2 2 临时支墩受力计算临时支墩受力计算 临时支座与梁体为固结 而且不考虑墩顶盆式支座分摊受力 临时支墩计 算模型如图 1 所示 图 1 临时支墩受力计算模型图 图 1 临时支墩受力计算模型图 按此模型根据静力平衡条件可解得 KN L MN F 7 15391 9 34 37800 4 71257 24 1 KN L MN F 9 20237 9 34 37800 4 71257 24 2 即单根钢管混凝土柱承担的最大可能轴向压力为 F2 20237 9KN 由于 F1 0 钢管柱不会出现受拉情况 其轴向抗压计算模型如下图 3 2 33 2 3 临时支墩受力检算参数临时支墩受力检算参数 本处按单肢柱轴向受压 安全等级为二级进行检算 根据 钢管混凝土结 构设计与施工规程 CECS28 90 应有 C40 混凝土设计参数 抗压强度设计值 19 3 MPa 弹性模量 3 25 104MPa c fEc 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 5 砼横截面面积 钢管内半径 混凝土半径 rc 22 0936 1 mrAc 0 59m Q235 钢管柱设计参数 抗压强度设计值 215 MPa 弹性模量 Ea 2 06 105MPa a f 钢管横截面面积 钢管外半径 d 0 6m 222 037385 0 mrRAa 钢管混凝土柱设计参数 mle84 8 钢管混凝土柱套箍指标 0 381 0936 1 3 19 037385 0 215 cc aa Af Af 长细比影响承载力折减系数 0 78899 4115 0 1 d le l 偏心率影响承载力折减系数 0 7613 假定偏心距 c e r e0 85 1 1 1 0 1 0 e 3 2 43 2 4 临时支墩受力检算结果临时支墩受力检算结果 根据 钢管混凝土结构设计与施工规程 CECS28 90 钢管混凝土单肢柱轴 向受压承载力设计值 Nu 规范公式编号 4 1 2 1 2 1 ccel AfNu 将上述各项检算参数代入上述公式计算可得 KNNu84 25328 381 0 381 0 1 0936 1 3 197613 0 78899 0 钢管混凝土自重荷载为 0 037385 78 5 8 84 钢管 1 0936 8 26 砼 277 3KN 轴向压力设计值 KNNuKNFN84 25328 2 20515 3 277 9 202371470 1 20 满足 临时支墩检算合格 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 6 3 3 3 3 临时支墩施工临时支墩施工 3 3 13 3 1 临时支墩钢管柱基础施工临时支墩钢管柱基础施工 钢管柱采用一级承台作为基础 在一级承台顶面埋设 1500 2cm 的钢板 中间 1100 区域挖掉 在圆环内预埋 1000 钢筋笼 环形钢板下焊接锚固钢 筋 钢板安装务必要平整 四角高差在 1mm 以内 见临时支墩构造图 一 临时支墩构造图 二 3 3 23 3 2 临时支墩钢管柱安装与拆除临时支墩钢管柱安装与拆除 墩身施工完毕后进行钢管柱吊装 分别按照设计位置吊装钢管柱 钢管柱 底脚均与钢板焊接牢实 并在四周用小三角钢板焊接加固 钢管安装要求竖直 倾斜度不允许大于 3 临时支墩的拆除 先割除钢管壁板 将 N2 钢筋与混凝土进行剥离 然后用 风镐配合混凝土取芯机凿除支墩混凝土 4 4 0 0 段现浇支架段现浇支架 4 14 1 现浇支架方案现浇支架方案 由于 0 段长 12m 主墩墩帽宽 3 8m 每一侧墩身外侧梁段长 4 1m 且梁体 投影在承台范围内 施工时采用在一级承台上立 377 8mm 空钢管柱搭设平台 的方式 钢管柱底部与承台预埋钢板焊接 并在四周用小三角钢板焊接加固 钢管柱顶部纵向搭设双拼 I32a 工字钢 工字钢一端平放在墩顶上 在墩身施工 时在工字钢放置位置预埋 25cm 50cm 2cm 钢板 工字钢与钢板焊接在一起 I32a 工字钢顶部横向布置 I20a 工字钢 间距按 30cm 布置 墩顶范围内同时设 置横向工字钢 分配方木 10cm 10cm 纵向布置 其横间距按 30cm 布置 与工 字钢之间设置落梁垫块 0 号块箱梁模板均采用 18mm 竹胶板 内外侧模采用 10 10cm 肋木 按纵向间距 30cm 布置 内外模加固用 M20 螺杆拉杆 上 下 共设 2 道 M22 通长拉杆 拉杆布置间距为 0 9 0 9m 外模支架采用在钢管平 台上搭设碗扣支架进行浇筑 0 号段现浇支架设计见附件 0 号段现浇采用一次 性浇注 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 7 4 24 2 现浇支架检算现浇支架检算 4 2 14 2 1 荷载计算荷载计算 1 竖向荷载计算 0 号块现浇支架竖向荷载计算见表 1 表 1 竖向荷载表 合计计算荷载 kPa 荷 载 部 位 计算梁体 高度 m 新浇梁体荷载 kPa 模板支架及人 员机具 kPa 振捣混凝土 荷载 kPa 计算强 度 q 计算刚 度 q 翼板下 0 7619 764 5230 2124 26 腹板下 9 654251 04 52307 7255 5 底板下 1 4136 74 5250 5441 2 说明 表中数据计算强度荷载 1 2 刚度荷载为 底板下荷载含顶 板 2 水平荷载计算 侧模板水平计算荷载取 64kPa 荷载取值依据为新浇混凝土对模板产生的 侧压力 60kPa 加上振捣混凝土对侧面模板的水平压力 4 0kPa 4 2 24 2 2 主要材料参数主要材料参数 表 2 主要材料特性表 序号结构名称构件名称 材料规格 mm 截面面积 A mm2 惯性矩 I mm4 抵抗矩 W mm3 抗剪面积 mm2 1 模 板厚度 18mm 184865412 2 分配肋木 100 100100008 33 1061 67 1056 67 103 3 承重枋木 140 1201 68 1042 74 1073 92 1051 12 104 4 模 板 背 杠 2 102 548 1033 97 1067 93 104 5 支架系统立杆 横杆 48 3 54891 22 1055080 6 横梁 I203555 2 369 10 7 2 368 1051400 纵梁 2I321 34 104 2 216 10 8 1 385 1066080 平台系统 钢管立柱 377 89 274 1031 58 1086 42 105 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 8 4 2 34 2 3 主要材料力学指标主要材料力学指标 本计算采用容许应力法进行结构计算 对荷载不乘荷载分项系数 支架计 算中各种主要材料容许力学指标见表 3 表 3 材料主要力学指标 材 料应力类型容许值 MPa 临时结构提高系数后应力 MPa 轴向应力 140182 弯曲应力 145188 5 剪应力 85110 5 Q235 弹性模量 2 06 105 弯曲应力 18 剪应力 1 7 竹胶板 弹性模量 6 103 弯曲应力 11 剪应力 1 8 方 木 弹性模量 9 103 表 4 碗扣支架立杆容许荷载 横杆步距 m 立杆荷载 KN 0 640 1 230 表 5 结构刚度容许值表 结 构 部 位容许值备 注 结构表面外露模板挠度 L 400 L 为模板构件跨度 结构表面隐蔽模板挠度 L 250 L 为模板构件跨度 支架各结构件的变形 L 400 L 为模板构件跨度 4 2 44 2 4 结构检算结构检算 1 翼缘板 腹板 底板 顶板下模板检算 翼缘板 腹板 底板 顶板下模板均为 18mm 竹胶板 模板按三跨连续梁计 算 模板计算公式如下 弯矩 则最大弯应力 2 10 0 qlM W M 剪力 则最大剪应力qlV60 0 s A V 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 9 挠度 EI ql f 100 677 0 4 表 6 翼缘板 腹板 底板下模板检算结果 构件名称计算跨度 m l 荷载取值 宽度 m 最大弯应 力 MPa 最大剪应力 MPa 最大挠度 mm 计算结论 翼板下模板 0 30 0014 40 390 39 满足要求 腹板下模板 0 2 按净距计算 0 001 11 41 540 47 满足要求 底板下模板 0 2 按净距计算 0 0013 70 510 15 满足要求 注 计算腹板下面的模板时只考虑了第一次浇注高度 2 侧模板 分配竖肋 背杠及对拉杆检算 侧模采用全木模结构 具体结构侧模板为 18mm 竹胶板 侧模外为 100 100mm 竖向分配枋木 枋木纵向间距 300mm 横向背杠为 2 10a 间距 900mm 拉杆为 M20 螺杆 间距按 900mm 布置 侧模及竖向加肋均按三跨连续梁计算 计算公式同底模板计算 背杠按简支梁计算 背杠弯矩 剪力 挠度计算公式如下 2 8 1 qlM qlV 2 1 EI ql f 384 5 4 max 拉杆计算 Mpa A F P165 10201416 3 9 09 010644 62 3 表 7 侧模板 分配竖肋 背杠及对拉杆检算结果 构件名称计算跨度 m 荷载取值宽 度 m 最大弯应 力 MPa 最大剪应力 MPa 最大挠度 mm 计算结论 侧模板 0 2 计算取净距 0 0014 70 640 24 满足要求 侧模肋木 0 90 39 31 551 71 满足要求 背 杠 0 90 973 510 20 9 满足要求 拉 杆 0 90 9 轴向应力 165Mpa 3 底板下纵向分配肋木与横向承重枋木检算 0 号块现浇支架底板下分配肋木 10 10cm 沿桥横向布置 纵向间距为 底板下 0 3m 腹板下 0 15m 调高承重枋木由 12 14cm 组装而成 沿桥纵 向布置 横桥向间距为底板下 0 6m 腹板下 0 3m 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 10 计算均按三跨连续梁 公式同底模板计算 计算结果见表 8 表 8 纵向分配肋木与横向承重枋木检算结果 构件名称 计算跨度 m 荷载取值宽 度 m 最大弯应力 MPa 最大剪应力 MPa 最大挠度 mm 计算结论 分配肋木 翼板下 0 90 34 40 730 65 满足要求 分配肋木 腹板下 0 30 32 51 250 04 满足要求 分配肋木 底板下 0 30 30 80 410 01 满足要求 承重枋木 翼板下 0 9 0 9 5 61 310 59 满足要求 承重枋木 腹板下 0 3 0 3 2 11 480 03 满足要求 4 支架立杆 表 9 立杆荷载计算结果表 部 位立杆纵距 m 立杆步距 m 计算荷载 kN 允许荷载 kN 计算结论 翼板下立杆 0 9 0 91 224 4730 满足要求 5 横向分配梁 I20a 和纵向承重 2I32a 检算 0 号块现浇支架平台上横向分配梁 I20a 桥横向布置 纵向间距为 0 3m 按简支梁计算 其弯矩 剪力 挠度计算公式如下 2 8 1 qlM qlV 2 1 EI ql f 384 5 4 max 承重梁 I32a 沿桥纵向布置 横桥向最大间距为腹板下 1 85m 根据图 2 中 的布置 其受力不利的为 3 号工字钢 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 11 A 图 2 杆件布置图 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 12 根据各杆件对应的荷载分布情况计算可知 3 号工字钢对应的线荷载可按下 图 3 分布计算 图 3 杆件荷载分布图 由此可计算出 3 号工字钢对应的线荷载为 q 280 5KN m 其计算模型为如图 4 q 280 5KN m 图 3 I32 计算模型图 采用 MADIS 软件对其计算 其结果如下图所示 梁单元弯曲应力图 单位 Mpa 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 13 梁单元剪应力图 单位 Mpa 梁单元支承反力图 单位 KN 梁单元挠度图 单位 mm 表 10 I20a 与 I32a 检算结果 构件名称 计算跨度 m 荷载取值宽 度 m 最大弯应力 MPa 最大剪应力 MPa 最大挠度 mm 计算结论 I20a 腹板下 1 90 3175 962 62 62 满足要求 I20a 底板下 1 70 646 2618 40 54 满足要求 2I32a 最不利 172 495 65 满足要求 5 钢管立柱检算 钢管立柱采用 377 8mm 钢管 2 墩采用的钢管最大长度为 8 0m 钢管 截面积 单根钢管立柱所受荷载 按单根钢管承受的范围进行荷 2 9274mmA 载折算 钢管立柱所受总荷载 P 860 4KN 5 8KN 钢管自重 20KN I32 以上的支架及模板重量 886 2KN 钢管立柱按一端固接 一端铰接的偏心受压杆件检算 则其计算长度 L 1 8 8 其中 1 两端铰接时轴心受压杆件的长度计算系数 钢管立柱回转半径 m dD i13 0 4 361377 4 22 22 长细比54 61 13 0 8 i L 查表得钢管立柱稳定系数 0 877 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 14 按 e 0 05m 考虑 则 31 4405 0 2 886mKNM x 立柱强度检算 MPaMPa W M A p nxx x 17062 155 1042 615 1 44310 1027 9 886200 43 满足 稳定性检算 KN EA N x EX11675 381 1 1027 91006 21416 3 1 1 2 3112 2 2 MPafMpa N N W M A p ex xx xmx x 21526 188 11675000 886200 25 11 1042 615 1 44310 1027 9946 0 886200 25 11 4 3 1 4 2 54 2 5 检算结果检算结果 经对支架系统的模板 枋木 立杆和平台 钢管进行检算 其强度 刚度 及地基承载力均满足施工要求 4 34 3 现浇支架施工现浇支架施工 4 3 14 3 1 基础处理基础处理 跨桂海高速公路和南北二级公路的丹田双线特大桥 72 128 72 m连续梁0 段长度为12m 采用碗扣支架 钢管平台的施工方法 支架立柱基础在承台上 在承台上按照支架布置图上的预埋位置预埋锚筋和钢筋 便于立柱的安装 4 3 24 3 2 支架搭设支架搭设 在预埋好钢板的承台上 钢管柱底部与承台预埋钢板焊接 并在四周用小 三角钢板焊接加固 钢管柱顶部纵向搭设双拼 I32a 工字钢 工字钢一端平放在 墩顶上 在墩身施工时在工字钢放置位置预埋 25cm 50cm 2cm 钢板 工字钢 与钢板焊接在一起 I32a 工字钢顶部横向布置 I20a 工字钢 间距按 30cm 布置 墩顶范围内同时设置横向工字钢 分配方木 10cm 10cm 纵向布置 其横向间 距按 30cm 布置 与工字钢之间设置落梁垫块 0号块箱梁外模板可采用挂篮外模 不够的另加工 内侧模采用18mm竹胶板 外 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 15 加10 10cm肋木 按纵向间距30cm布置 内外模加固用M20螺杆拉杆 上 下共 设2道M22通长拉杆 拉杆布置间距为0 9 0 9m 外模支架采用在钢管平台上搭 设碗扣支架进行浇筑 支架搭设施工前应计算出各控制点的标高以指导施工 支架顶标高根据箱梁底板边缘形状放出控制点后 拉线控制 碗扣式支架搭设之前应按方案设计进行作业交底 按设计图纸间距在现浇 平台上弹线定位 放置可调式底座后按先立杆后横杆的顺序搭设 支架的搭设 须严格按照JGJ166 2008 建筑施工碗扣式钢管脚手架脚安全技术规范 施工 支架应横平竖直 纵 横向对齐 顶 地托支垫平稳 横杆入碗口 碗扣须锁 紧 确保支架整体稳定 可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少 于6扣 插入立杆内的长度不得小于15cm 立杆顶端和底端距水平横杆距离不超 过30cm 剪刀撑搭设要求为支架四周应从底到顶连续设置竖向剪刀撑 中间纵 横向剪刀撑也应从底到顶连续设置 纵 横向剪刀撑应按图纸规定道数搭设 剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45 60 之间 斜杆应每步与立杆相扣 当不能 与立杆扣接时 应与横杆扣接 支架在搭设 使用过程中 必须设置脚手板 宽度不低于30cm 厚度不小 于5cm 探头板长度不得大于20cm 4 3 34 3 3 模板施工模板施工 支架平台搭设完成后 安装底模 侧模 底模 侧模及内箱模板均采用 1 8cm竹胶板 模板应横平竖直 无弯曲 翘角等 模板铺设应尽量保证接缝成 一条直线 并用粘胶带封闭接缝 侧模的加固采用M20的对拉拉杆 并在上 下 设置两道M22通长对拉杆 以平衡混凝土侧压力 内模的支架立杆间距按 90 90 60cm 纵距 布置 模板所用的分配肋木和承重枋木使用前应仔细检查 有损伤 腐烂及影响 结构受力的枋木不能使用 枋木布设方式以及间距应按施工图设计布置 为保证混凝土捣固质量 在腹板内侧模板设置方便捣固的活动模板 捣固 时将模板拆下 待混凝土捣固完毕后 再将模板安装就位 并固定牢固 4 3 44 3 4 支架验收支架验收 支架施工完成后 应组织相关人员对支架进行检查验收 形成文字记录 中铁二局钦北铁路工程指挥部二项目经理部 丹田特大桥连续梁 0 号块及临时支墩方案 16 确认支架质量合格后才能进行加载预压 4 3 54 3 5 支架预压支架预压 1 1 预压目的预压目的 为了保证 0 段支架的施工安全 在支架底模铺设完成后 应进行支架预压 以检验支架各部分的承载能力及受力变形情况 对支架的承载安全性进行综合 评价 同时加载可消除支架的非弹性变形 测量支架的弹性变形 为立模标高 的设置提供参考依据 2 2 预压荷载预压荷载 预压荷载按梁体混凝土重的 1 2 倍和施工人员 材料 机具荷载计算 人 员机具模板荷载按 4 5kN m2计算 梁体按墩顶以外悬臂 4 5m