框架结构毕业设计计算书-宁波某中学新建综合楼设计

1毕业设计学号：毕业设计说明书设计题目：宁波某中学新建综合楼设计设计编号：TZU2010-125学院：专业：班级：姓名：指导教师：完成日期：答辩日期：2宁波某中学综合楼设计学生姓名：指导教师：（建筑工程学院，级土木工程班）摘要：本工程为一中学综合楼，拟建五层，无地下室。其中建筑物左侧为行政办公区，右侧为图书阅览区。底层层高4.8m，其余每层高3.9m。占地面积1106.9m2，建筑面积5084.9m2，采用钢筋混凝土框架结构，平面布置比较灵活，受力良好。梁、柱、楼板和基础均为现浇，楼面和屋面采用现浇连续双向板。根据本工程地质条件，基本风压0.55KN/m2,地震设防烈度7度，地震加速度0.10g，第一组，类场地，框架为三级抗震。建筑工程等级为三级，耐火等级为二级，合理使用年限50年，屋面防水等级为级。设计共分为三个部分：第一部分为建筑设计部分，包括工程概况、设计依据、标高及建筑细部做法；第二部分为结构设计部分，包括：结构方案和初选截面尺寸、楼板结构设计、结构计算简图及刚度参数计算、荷载计算及结构位移验算、水平荷载作用下的结构内力分析、竖向荷载作用下的结构内力分析、荷载效应及内力组合、截面设计和构造要求、基础设计、结构施工图的绘制；第三部分为PKPM结构计算，包括结构控制参数、结构受力分析、结构施工图绘制、对比分析报告。关键词：综合楼；框架结构；结构设计；内力计算；PKPM计算3ThedesignofschoolIntegratedBuildingStudent：Adviser：CollegeofCivilEngineeringandArchitecture，TaiZhouUniversityAbstract:ThisprojectisaschoolIntegratedBuildingwith5floors，nobasement.Theleftsidewillbeadministrativeoffice,therightsidewillbebookreadingarea.Thelevelofthefirstflooris4.8m,andtherestis3.9mhigh-levellayers.Thebuildingcoversarea1212m2,andatotalconstructionareais5112m2.Byadoptingreinforcedconcreteframestructure,inwhich,beams,columns,floorslabsarecast-in-placethefloorandroofingbeingthecast-in-placecontinuoustwo-wayplate,theplanelayoutofthisengineeringisquitenimbleandmeetingthedemandofconstructionrequirements.Accordingtothelocalengineeringgeologycondition,basicwindpressurevalueis0.55kN/m2,earthquakeintensityof7degreessecurity,thebasicdesignforseismicaccelerationvalues0.10g,categorysites,designfortheearthquake-firstgroup，the3-thearthquakeresistanceframework.Thegradeofconstructionworkisthird-level,thefire-resistantgradeofsecond-level,rationalservicelife50years,thewaterproofgradeoftheroofingoflevel.Thedesignisdividedinto3parts:Thefirstisarchitecturaldesign,includingtheprojectoverview,designbasis,elevationanddetailsofbuildingpractices.Thesecondisconstructiondesign,includingstructuralprogramsandprimarycross-sectionalsize;Floorstructuraldesign;Structuralcalculationdiagrammaticdrawingandstiffnessparametercalculation;Structuralloadsanddisplacementcalculation;Levelloadsroleofendogenousforcestructureanalysis;Verticalloadsroleoftheinternalforcestructureanalysis;Loadeffectsandinternalforce;Cross-sectionaldesignandconstructionrequirements;Foundationdesign;Structuralconstructionmapping;Thethirdiscomputer-aideddesignwithPKPM,includingconstructionparametercalculation;structuralloads，displacementandcalculation；Internalforcestructureanalysis,etc.Andtheanalysisreportformanualworkvs.PKPMispresentedintheend.Keyword:IntegratedBuilding;Framestructure;Structuraldesign;CalculationofInternalForces;PKPMCalculate4目录第一部分建筑设计.11.1工程概况与布局.11.1.1工程概况.11.1.2设计依据.11.1.3设计思路.21.1.4设计过程.21.1.5建筑平面设计：.21.1.6建筑立面设计.31.1.7建筑剖面设计.41.2建筑设计图纸.4第二部分结构设计.172.1工程概况及设计依据.172.1.1设计依据.172.1.2工程地质资料.172.1.3气象资料.182.1.4抗震设防烈度.182.1.5材料.182.2框架梁柱板截面尺寸确定.182.2.1梁截面尺寸.182.2.2柱截面尺寸.182.2.3板厚.192.3框架计算简图及梁柱刚度计算.192.3.1确定框架计算简图.192.3.2框架梁柱的线刚度计算.202.4荷载计算.212.4.1恒荷载计算.222.4.2活荷载计算.262.4.3风荷载标准值计算.2952.5水平荷载内力计算.302.5.1采用底部剪力法计算水平地震作用.302.5.2风荷载作用下的内力计算.422.6竖向荷载内力计算.482.6.1恒载作用下的内力计算.482.6.2活荷载作用下的内力计算.522.6.3横向框架在重力荷载作用下的内力计算.552.7框架梁柱内力组合.602.7.1框架梁内力组合.602.7.2框架梁内力组合.662.7.3框架柱内力组合.702.8框架梁柱截面设计.732.8.1框架梁抗震截面设计.732.8.2柱配筋计算.792.9板结构设计.862.10楼梯设计.882.10.1梯段板计算.882.10.2平台板.892.10.3平台梁计算.902.11基础设计.912.11.1荷载计算.922.11.2桩基础的设计.92第三部分PKPM电算部分.973.1结构控制参数.973.2结构受力分析.1023.2.1恒载作用下结构受力分析.1023.2.2活载作用下结构受力图.1053.3结构施工图.1133.4框架PK电算结果与手算结果对比分析.1283.5框架梁内力电算结果与手算结果对比分析.12963.6框架柱内力电算结果与手算结果对比分析.131毕业设计总结.134参考文献.135致谢.1361第一部分建筑设计1.1工程概况与布局1.1.1工程概况工程名称：宁波某中学新建综合楼设计工程环境：本工程位于宁波市建筑类别：二级设计使用年限：50年场地类型：类抗震等级：三级设防烈度：7度，第一组，设计地震基本加速度值为0.1g；结构重要性系数：1.0主体结构：地上五层建筑总面积：5059m2层高：一层4.8m，其余层均为3.6m；基本风压值：0.55kN/m2（50年一遇）屋面雪荷载：0.30kN/m2（50年一遇）1.1.2设计依据（1）满足人体尺度和人体活动所需要的空间尺度；（2）家具、设备的尺寸和使用他们的必要空间；（3）温度、湿度、日照、雪雨、风向、风速等气候条件；（4）地形、地质条件和地震烈度；（5）建筑模数和模数制设计依据规范：建筑工程抗震设防分类标准GB50223-2008建筑抗震设计规范GB20011-2010建筑结构可靠度设计统一标准GB50068-2001工程结构可靠度设计统一标准GB50153-2008房屋建筑制图统一标准GB/T50001-2010建筑制图标准GB/T50104-2010建筑结构制图标准GB/T50105-2010建筑地基基础设计规范GB50007-20112中小学建筑设计规范GB50099-2011民用建筑设计通则GB50352-20051.1.3设计思路设计采用目前国内通用的钢筋混凝土结构。本设计考虑到建筑高度、抗震设防烈度、地形和周围环境的关系，确定本结构的建筑平面布置简单、规则、对称、长宽比不大，对抗震有利，结构具有较好的整体性；因建筑物长度较大，为满足设计要求，设置了伸缩缝；同时考虑到结构不同使用功能的需求，建筑平面布置较为灵活，可以自由分割空间，选用框架结构；立面注意对比与呼应、节奏与韵律，体现建筑物质功能与精神功能的双重特性。1.1.4设计过程建筑设计根据建筑用地条件和建筑使用功能，首先设计建筑平面，包括建筑平面选择、平面柱网布置、平面交通组织及平面功能设计；其次进行立面造型、剖面设计；最后设计楼梯和卫生间。1.1.5建筑平面设计：1、使用部分的平面设计本设计是学校行政办公及学生图书、阅览的双重功能综合楼，应根据建筑使用性质、建筑规模与标准的不同，确定各类用房。一般由办公用房、学生阅览室和服务用房等组成。设计建筑左侧为行政办公区。右侧为学生图书阅览区。楼内各种房间的具体设置、层次和位置，应根据使用要求和具体条件确定。各房间的开间和进深应根据使用要求，结合基地面积、结构选型等情况按建筑模数确定。并为今后改造和灵活分创造条件。1）房间使用面积、形状、大小的确定一个房间使用面积基本包括：家具、设备所占的面积；人们使用家具、设备所占活动面积：以及行走、交通所需的面积。本设计中二至四层办公室大小为6m*5.4m，5.4m*5.4m等，每层布置一个会议室，厕所布置在建筑物的北面，并设置两个前室，每个前世置两个洗手盆。卫生洁具数量按中小学建筑设计规范要求：男厕所每50人一具大便器，女厕所每25人设一具大便器。2）门窗大小及位置的确定为了方便施工和维修，各房间门的洞口宽度取1000mm，1500mm等，洞口高度取2100mm，每个办公室一般设置一个门，其余较大开间的房间前后各设置一扇门。本设计为内廊式建筑，门的开启方向朝房间内侧，厕所的门宽取为1000mm。房间中窗的大小和位置的确定，主要是考虑到室内采光和通风及窗地比的要求，具体大小及位置在图纸中结合平立面图表达。3）交通联系部分的平面设计3交通联系部分的设计不仅要考虑不保证使用便利和安全疏散的要求，而且还要考虑其对造价和平面组合设计的影响。平面设计中对交通联系部分作一下要求：通路线简洁明确，以利于联系通行方便；应满足一定的采光和通风要求；宽度合理，人流畅通，以利于紧急疏散安全迅速；交通面积力求节省，同时兼顾空间造型的处理等。水平交通联系部分走廊走廊是连结各个房间、楼梯和门厅等各部分，已解决建筑中水平联系和疏散问题。走廊的宽度应符合人流通畅和防火要求，中小学教学楼中过道的宽度，双面布房且大于40m的走道的最小净宽为1.8m，考虑到柱截面尺寸，适当放大取走道宽2.1m，2.4m。垂直交通联系部分楼梯设计楼梯时，应使其符合建筑设计防火规范、民用建筑设计通则和其他有关单项建筑设计规范的规定。考虑防火要求。多层建筑应设封闭楼梯间，且应靠外墙设置，能直接天然采光和自然通风。考虑结构楼梯平面形式的选用，主要依据其使用性质和重要程度来决定。坡度和踏步尺寸：民用建筑舒适的坡度范围是25度到45度，踏步尺寸宜满足：b+2h=600mm620mm其中b为踏步宽，h为踏步高。建筑设计防火规范建议住宅建筑适宜的踏步尺寸为b=250mm300mmh=150175mm对于大中学校，楼梯踏步最小宽度b为280mm，最大踏步h为160mm。本设计楼梯选用板式双跑梯。作为主要交通用的楼梯梯段净宽应根据楼梯使用过程中人流股数确定，考虑了人们行走的舒适性，均取踏步宽300mm，踏步高150mm，楼梯坡度小于30%。梯段宽取决于同时通过的人流的股数及有否经常通过一些设备的需要，再结合本建筑的一些布置特点，楼梯梯段宽为1700mm-1800mm。1.1.6建筑立面设计建筑造型采用端庄、厚重的教学建筑风格，在建筑形象设计上，采用简洁的几何形体与精致但不繁杂的外立面装饰。建筑立面设计是一个由粗到细的过程，主要从以下几点入手：（1）尺度和比例。立面组成部分的尺度要正确，比例要协调；（2）节奏和虚实。节奏感可以通过门窗的排列组合、墙面构件的划分表现；虚实对比则通过形体的凹凸光影效果实现；（3）材料质感和色彩配置；（4）细部处理。如檐口和出入口等。4外立面悬挂成品百叶窗，使建筑肌理具有跳动感。矩形正交实体体现建筑坚毅的品质。1.1.7建筑剖面设计建筑剖面图旨在反映建筑物在垂直方向上各部分的组合关系。剖面设计的主要任务是确定建筑个部分空间的高度、建筑的层数、建筑空间的利用以及处理建筑剖面中结构构造关系等问题，建筑剖面设计的实质是对室内空间、交通联系空间进行竖向的组合布局，并结合平面一起考虑。为满足建筑使用要求，室内外地面应有高差，一般民用建筑室内外高差取300600mm，本综合楼取450mm。对同一楼层和地面的部分用房，如易于积水或需经常冲洗的，如厕所，这类房间的楼地面标高应比楼层其他房间的标高低2050mm，以防水外溢，本综合楼的厕所标高比其对房间标高低30mm。1.1.8建筑消防设计外墙面采用耐火极限不低于1小时的非燃烧体时，其墙内填充材料可采用难燃烧材料。疏散楼梯是安全疏散道路中一个主要组成成分，应设明显指示标志，并宜布置在易于寻找的位置。疏散楼梯的多少，可按宽度指标结合疏散路线的距离及安全出口的数目确定。根据高层建筑防火规范，首先楼梯的布置及大小要满足发生火灾时人流紧急疏散的要求。建筑结构自身的防火保护：在结构外表面喷涂防火材料，以保证建筑结构的强度降低速度不是太快，以达到防火要求。建筑物内部配备完善的消防设施，本设计主要配置消防栓。1.2建筑设计图纸567891011121314151617第二部分结构设计2.1工程概况及设计依据本工程为五层的综合楼，为现浇钢筋混凝土框架结构。首层层高4.8m，二至五层层高3.6m。占地面积1106.9m2，建筑面积5084.9m2。结构安全等级为二级、耐火等级为二级、地面粗糙度B类、合理使用年限为50年，屋面防水等级为二级。楼面及屋面板采用现浇连续单向板或双向板，基础采用承台桩基础。该地区地震设防烈度7度，框架为三级抗震。2.1.1设计依据按照设计任务书的要求及中华人民共和国现行国家标准规范和规程进行设计，主要有：房屋建筑制图统一标准（GBT50001-2010）民用建筑设计通则（GB50352-2005）建筑结构制图标准（GB/T50105-2010）混凝土结构设计规范（GB500102010）建筑地基基础设计规范（GB500072011）砌体结构设计规范（GB500032010）建筑结构荷载规范（GB500092010）建筑抗震设计规范（GB50011-2010）2.1.2工程地质资料表2.1.2地基土层承载力参数表土层厚度（m）土层顶标高（m）岩土名称地基承载力（kPa）桩端阻力qp(kPa)桩侧摩阻力qs(kPa)0.20.3素填土2.903.20-0.25粉质粘土90.025.010.1010.90-3.05淤泥质粉质粘土65.012.014.2015.20-13.65淤泥55.07.010.8011.90-28.3粉质粘土85.0600.020.09.6011.70-39.8粘土130.01200.033.011.9013.60-50.45粉质粘土85.0650.020.07.2011.60-62.9粉质粘土100.0182.1.3气象资料50年一遇的基本风压：0.55kN/m2，地面粗糙度B类，风载体型系数1.3，雪荷载为0.30kN/m2。2.1.4抗震设防烈度本次毕业设计采用7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.10g，建筑场地土类别为类，场地特征周期为0.35s，框架抗震等级为三级。2.1.5材料梁、板、柱的混凝土均选用C30，梁、柱、板主筋主筋选用HRB400，箍筋选用HPB300。2.2框架梁柱板截面尺寸确定2.2.1梁截面尺寸本次设计选取轴横向框架进行结构手算，AB轴间边跨横梁跨度l=5400mm，BD轴间边跨横梁跨度l=7500mm，纵梁跨度l=6000mm。（1）横向框架梁AB轴间横向hb=(1/121/8)l=450675mm，取600mm，宽度b=(1/3.51/2)h=171300mm，取250mm，BD轴间横向hb取800mm，宽度b=(1/3.51/2)h=229400mm，取300mm。（2）纵向框架梁hb=(1/121/8)l=500750mm，取700mm，宽度b=(1/3.51/2)h=200350mm，取300mm。（3）次梁横向次梁h=（1/181/12）l=300450mm，取450mm，宽度b=(1/3.51/2)h=128.5225mm，取200mm。纵向次梁h=（1/181/12）l=333.3500mm，取450mm，宽度b=(1/3.51/2)h=128.5225mm，取200mm。2.2.2柱截面尺寸（1）框架柱所受的轴向力较大，柱的截面尺寸要根据轴压比限值进行假定，此住宅楼框架总高度为20.4m（从基础顶至屋面），设防烈度为7度，已知该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限制N=0.85，选混凝土C30，fc=14.3kN/m2，Ec=3.00104N/mm2。在计算中，还应注意框架柱的截面尺寸应符合规范对剪压比()、剪跨比()、轴压比()限值的0/cchbfVcVhM/cNhbf/要求，如不满足应随时调整截面尺寸，保证柱的延性。由公式19=0.85N=NccAf/nFgE其中F为按简支状态计算的柱的负荷面积；为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，根据经验荷载为15kN/m2；为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3；n为验算截面以上楼层层数；Ac为柱截面面积。底层边柱和中柱负荷面积分别为2.76m2，3.756m2，6.456m2代入计算式中1.边柱A，取400mm400mm。35.194685.01467.23mc2.边柱D，取400mm500mm。28.0.c3.中柱B，取500mm550mm。36.27985.0146.c（2）校核框架柱截面尺寸是否满足构造要求1）按构造要求框架柱截面高度和宽度不宜小于400mm。2）为避免发生剪切破坏，保持结构稳定性，柱净高与截面长边之比宜大于4。取二层较短柱高Hn进行验算：边柱：满足要求。,45.70/3hHn中柱：满足要求。由此可知，则底层柱必满足要求。,9.8.23）框架柱截面高度和宽度一般可取层高的1/101/15。（1/101/15）H0=(1/101/15)6000=400600mm(取底层柱高6000mm，从基础顶面算起)初选框架柱截面尺寸均满足构造要求。2.2.3板厚选择的板有单向板（弹性计算即板区格长边计算跨度/短边计算跨度3）和双向板（弹性计算即板区格长边计算跨度/短边计算跨度2），并大于l/40=3000/40=75mm，取板厚120mm。2.3框架计算简图及梁柱刚度计算2.3.1确定框架计算简图本工程为横向承重体系，所受的荷载基本相同，选一榀框架进行计算配筋（阴影部分为计算单元），其余参考此框架进行配筋，本次设计一榀框架选用轴。框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二楼，基础标高根据地质条件，室内外高差为0.45m，初步设计基础顶面离室20外地面0.75m，底层层高为4.8m，故底层柱高为h1=4.8+0.75+0.45=6m，其余各层柱高从板底算至上一层板底（即层高），为3.6m。图2.3.1柱网布置图2.3.2框架梁柱的线刚度计算线刚度公式为lEIib(1)梁的线刚度各层框架梁、柱的线刚度经计算后列于图2.3.2上，其中在求梁截面惯性矩时考虑现浇楼板作用，取中框架I=2I0，边框架I=1.5I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩），E=3.0104N/mm2。1.AB轴间框架梁的截面惯性矩，Ib=2123h线刚度=5104KNmlEib4.56.00.372.BD轴间框架梁的截面惯性矩，Ib=2123h线刚度=10.24104KNmlib5.71280.3（2）柱的线刚度1底层边柱A=1.067104KNmlEIi6.4.32底层中柱B=3.47104KNmli125.0.37213底层边柱D=2.083104KNmlEIi6125.04.3374上部各层边柱A=1.778104KNmli.5上部各层边柱B=5.78104KNmlIi6.31250.376上部各层边柱D=3.47104KNmlEi.4.2.4荷载计算所选框架力的传递如图2.4.1、图2.4.2所示图2.3.2框架计算简图及构件线刚度（104KNm）22图2.4.1力的传递示意图图2.4.2第轴线横向框架简图2.4.1恒荷载计算2.4.1.1屋面（不上人）框架梁线荷载标准值屋面框架梁线荷载标准值：120厚钢筋混凝土楼板0.1225=3kN/m220厚1：3水泥砂浆找平层0.0220=0.4kN/m220-30厚1：8水泥炉渣找坡(0.02+0.03)/27=0.175kN/m24厚高聚合物改性沥青SBS防水卷材0.4kN/m240厚C30细石砼刚性面层（内配钢筋网片）0.0425=1kN/m240厚挤塑聚苯板保温隔热层0.0418=0.72kN/m2共计5.695kN/m2（1）qAB计算。1）板E传递荷载。板E的面荷载为5.695kN/m2，由图2.4可知，传递给AD段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：（1-22+3）p=1-2(1.5/5.4)2+(1.5/5.4)35.6951.5=7.407KN/m左右两边板E传递荷载，7.4072=14.814KN/m2）粱自重及粉刷。梁（250mm600mm）自重：25（0.6-0.12）0.25=3KN/m粉刷:0.02(0.6-0.12)172=0.3264KN/m小计：3+0.3264=3.3264KN/m3)qAB荷载小计。qAB=14.814KN/m+3.3264KN/m=18.14KN/m（2）qBC=0.02(0.8-0.12)172+25（0.8-0.12）0.3=5.56KN/m（3）Fc计算由CL-1传来的集中力。CL-1的计算简图如图2.4.3所示。23图2.4.31）q1和q2的计算。q1包括粱自重、粉刷和板F传递的荷载。CL-1（200mm450mm）自重1.65KN/m粉刷：170.022(0.45-0.12)=0.2244KN/m屋面板F传递的荷载：5.6952.1/2=5.98KN/mq2为板E传来的荷载，q2=5/81.55.695=5.339KN/m小计：q1+q2=1.65+0.2244+5.98+5.339=13.19KN/m2）FL-1计算。FL-1为L-1传递的集中荷载，L-1的计算简图图2.4.4所示，图2.4.4q1包括梁自重、粉刷：（0.45-0.12）0.225+0.2242=1.874KN/mq2为板E传来的荷载（1-22+3）p=1-2(1.5/5.4)2+(1.5/5.4)35.6951.5=7.407KN/m左右两边板E传递荷载，故板E传递荷载为7.4072=14.814KN/m则FL-1=（q1+q2）5.4/2=45.058KN3)Fc计算。Fc=（q1+q2）6+FL-1=124.2KN（4）qCD计算。1）板E传递荷载：14.814KN/m2)粱自重及粉刷：0.02217（0.8-0.12）+0.3(0.8-0.12)25=5.56KN/m小计q1+q2=20.374KN/m（5）FA计算1）q1包括梁自重、粉刷、梁上女儿墙荷载0.3（0.7-0.12）25+1720.02（0.7-0.12）+1910.24=9.30KN/m2)q2为板E传来的三角形荷载q2=5/85.6951.5=5.339KN/m3)FA计算q1+q2=9.30+5.339=14.64KN/mFA=14.646+45.058=132.9KN（6）FB计算24图2.4.5FLL-1计算简图1）q1包括粱LL-1自重及粉刷：0.02217（0.7-0.12）+0.3(0.7-0.12)25=4.74KN/m板F传递的荷载5.98KN/mq2为板E传来的荷载q2=5/81.55.695=5.339KN/m小计：q1+q2=16.05KN/mFL-1=（q1+q2）5.4/2=45.058KNFB=16.056+45.058=141.36KN（7）FD计算FD=FA=132.9KN2.4.1.2第一至第四层框架梁线荷载楼面面框架梁线荷载标准值：120厚钢筋混凝土楼板0.1225=3kN/m225mm水泥砂浆面层0.02520=0.5kN/m2纯水泥砂浆结合层200.02=0.4kN/m215厚干硬性水泥砂浆结合层0.01520=0.3kN/m2纯水泥砂浆一道0.00220=0.04kN/m2共计4.24kN/m2（1）qAB计算1）板E传递荷载。板E的面荷载为4.24kN/m2，由图2.4可知，传递给AD段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：（1-22+3）p=1-2(1.5/5.4)2+(1.5/5.4)34.241.5=5.51KN/m左右两边板E传递荷载，5.512=11.02KN/m2）粱自重及粉刷。梁自重、粉刷：25（0.6-0.12）0.25+0.02(0.6-0.12)172=3.32KN/m3)qAB荷载小计。qAB=11.02KN/m+3.32KN/m=14.34KN/m（2）qBC计算qBC=0.02(0.8-0.12)172+25（0.8-0.12）0.3=5.56KN/m（3）Fc计算由CL-1传来的集中力。CL-1的计算简图如图2.4.3所示。1）q1和q2的计算。q1包括粱自重、粉刷和板F传递的荷载。25CL-1（200mm450mm）自重1.65KN/m粉刷：170.022(0.45-0.12)=0.2244KN/m屋面板F传递的荷载：4.242.1/2=4.452KN/mq2为板E传来的荷载，q2=5/81.54.24=3.98KN/mq3梁上墙体荷载，q3=（190.24（6（3.6-0.45）-2.11）+0.252.11）/6=12.86KN/m小计：q1+q2=1.65+0.2244+4.452+3.98+12.86=23.16KN/m2）FL-1计算。FL-1为L-1传递的集中荷载，L-1的计算简图如2.4.4所示，q1包括梁自重、粉刷：（0.45-0.12）0.225+0.2244=1.874KN/mq2为板E传来的荷载（1-22+3）p=1-2(1.5/5.4)2+(1.5/5.4)34.241.5=5.51KN/m左右两边板E传递荷载，故板E传递荷载为5.512=11.02KN/m则FL-1=（q1+q2）5.4/2=34.81KN3)Fc计算。由图可知，Fc=（q1+q2+q3）6+FL-1=173.81KN（4）qCD计算。1）板E传递荷载：11.02KN/m2)粱自重及粉刷：0.02217（0.8-0.12）+0.3(0.8-0.12)25=5.56KN/m小计q1+q2=16.58N/m（5）FA计算1）q1包括梁自重、粉刷、梁上墙体荷载0.3（0.7-0.12）25+1720.02（0.7-0.12）+（6（3.6-0.7）-21.22.1）0.2419+22.11.20.45）/6=14.52KN/m2)q2为板E传来的三角形荷载q2=5/84.241.5=3.975KN/m3)FA计算q1+q2=14.52+3.975=18.495KN/mFA=18.4956+34.81=145.78KN（6）FB计算1）q1包括粱LL-1自重及粉刷：0.02217（0.7-0.12）+0.3(0.7-0.12)25=4.74KN/m板F传递的荷载4.452KN/mq2为板E传来的荷载q2=5/81.54.24=3.975KN/mq3梁上墙体荷载q3=(3.6-0.7)190.24=13.224KN/m小计：q1+q2+q3=26.39KN/m26FL-1=34.81KNFB=26.396+34.81=193.16KN（7）FD计算1）q1包括梁自重、粉刷、梁上墙体荷载q1=10.297KN/m2）q2为墙上梁荷载，q2=8.477KN/mFD=6(10.297+8.477)+36.43=149.07KN所以，恒载作用下的计算简图为图2.4.6恒载作用下的计算简图2.4.2活荷载计算2.4.2.1第五层框架计算简图27图2.4.6第五层计算简图（1）qAB计算1）梯形荷载等效转化为均布荷载为：（1-22+3）p=1-2(1.5/5.4)2+(1.5/5.4)30.51.5=0.65KN/m左右两边板E传递荷载，0.652=1.3KN/m（2）qBC=0（3）qCD=1.3KN/m（4）Fc计算由CL-1传来的集中力。1）q1由板F传递的荷载。屋面板F传递的荷载：0.52.1/2=0.525KN/mq2为板E传来的荷载，q2=5/81.50.5=0.47KN/m小计：q1+q2=0.993KN/m2）FL-1计算。FL-1为L-1传递的集中荷载（1-22+3）p=1-2(1.5/5.4)2+(1.5/5.4)30.51.5=0.65KN/m左右两边板E传递荷载，故板E传递荷载为0.652=1.3KN/m则FL-1=（q1+q2）5.4/2=3.51KN3)Fc计算。Fc=（q1+q2）6+FL-1=9.486KN（5）FA计算。q1=5/80.51.5=0.47KN/mFA=0.476+FL-1=6.33KN（6）FD计算。FD=FA=6.33KN（7）FB计算FB=Fc=9.486KN2.4.2.2第一至四层框架计算简图计算（1）qAB计算1）梯形荷载等效转化为均布荷载为：（1-22+3）p=1-2(1.5/5.4)2+(1.5/5.4)32.51.5=3.091KN/m左右两边板E传递荷载，3.0912=6.182KN/m（2）qBC=0（3）qCD=6.182KN/m（4）Fc计算由CL-1传来的集中力。1）q1由板F传递的荷载。28屋面板F传递的荷载：2.52.1/2=2.625KN/mq2为板E传来的荷载，q2=5/81.52.5=2.34KN/m小计：q1+q2=4.965KN/m2）FL-1计算。FL-1为L-1传递的集中荷载（1-22+3）p=1-2(1.5/5.4)2+(1.5/5.4)32.51.5=3.091KN/m左右两边板E传递荷载，故板E传递荷载为3.0912=6.182KN/m则FL-1=（q1+q2）5.4/2=18.546KN3)Fc计算。Fc=（q1+q2）6+FL-1=48.336KN（5）FB=Fc=48.336KN（6）FA计算。q1=5/82.51.5=2.34KN/mFA=2.346+FL-1=32.586KN（7）FD计算。FD=FA=32.58KN所以，活载作用下的计算简图如图2.4.7所示图2.4.7活载作用下的计算简图292.4.3风荷载标准值计算2.4.3.1作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值为了简化计算起见，通常将计算单元范围内外墙面的分布风荷载，化为等量的作用于楼面集中风荷载，计算过程见表2.4.1。计算公式如下:iz0=)/2sFwBh下上（风载标准值计算公式为：=ZSZ0z风振系数，本建筑物高度1.4Tg=1.40.45=0.63s，所以需要考虑顶部附加水平地震作用的影响。顶部附加地震作用系数为：=0.08T1-0.02=0.0432n顶部附加水平地震作用为：=119.62KNEKnF36由式计算各层水平地震作用标准值，进而求出各层地震剪力及楼iiEKnnjj1GHFF()层层间位移，计算过程详见表2.4.3表2.5.4各层横向地震作用/楼层地震剪力及侧移层次hi（m）Hi（m）Gi(kN)GiHi(kNm)ij1GHnj(kN)F(kN)iVDiu五3.620.412586.79256770.50.29767.13886.75933034.620.00095四3.616.813888.53233327.30.263697.091583.84933034.620.00170三3.613.213962.4184303.680.208550.632134.47933034.620.0023二3.69.613742.2131925.120.149394.142528.61933034.620.00271一6.0613403.5180421.060.091240.272768.882705600.0102图2.5.2水平地震作用下的计算简图(单位：)kN侧移验算：楼层最大位移与层高之比：ui/h=0.0102/6=1.70610-30.5180.910.5180.800.518偏心性质小偏心小偏心小偏心重新计算相对受压区高度A轴柱：=285mmsia-2eh=0.496bcsbcbhfahfN010121)(43.=28.09N/mm2=-360N/mm2,