30 m T梁吊装计算

鸡雄山大桥30 m T 架桥机力学简 第 1 页 共 8 页 3 30 0 m m 双双贝贝雷雷导导梁梁式式架架桥桥机机力力学学简简算算 一一 计计算算说说明明 为了方便结构验算 增大结构安全系数 对荷载计算模式作如下简化 整个贝雷架自重作线性荷载均布作用于导梁 30 m T 梁自 重通过吊梁天车 忽略吊梁天车轮矩 作单点集中力作用于导梁 考 虑到吊放过程中的冲击 取冲击系数 r 1 2 2 导梁计算模式简化 考虑到贝雷架本身高度与导梁长度的比例以及截面特性 作等截面超 静定连续梁计算 各点支撑简化为固定铰支 3 贝雷架结构分析简化 把超静定 桁架简化为内部静定的铰结桁架 销结中心与端竖杆距 离 t 0 二二 已已知知条条件件 根据对各种材料的综合考虑计算 梁体自重 70 t 天车及吊具等自重 40 t 架桥机总长 72 m 三个跨位分别为 a 33 m b 27 m c 12 m 集中荷载 保守起见 按每组3 片算 P 70 40 10 1 2 4 4 82 5KN 单片贝雷架折算为分布荷载 q 1 2KN m 单片贝雷架容许强度 M 788 KN m Q 245 KN 三三 工工况况1 1 即空载纵移至悬臂33m 时的工作状况 鸡雄山大桥30 m T 架桥机力学简 第 2 页 共 8 页 后支腿中支腿 12 后支腿中支腿 一一一一 一一一一一 2 一一一一一一一一一一一一一一一一一一一 一一一T M一 一一一一15 42 一一一一 12 i一 一一一一 69 35 一一一一 39 i一 一一一T一 一一一一4 08 一一一一 39 i一 一一一一 4 43 一一一一 38 j一 一一一T一 一一一一5 00 一一一一 65 i一 一一一一4 99 一一一一 39 i一 1 1 导导梁梁纵纵移移悬悬臂臂应应力力验验算算 导梁纵移过程中 贝雷架受力示意图如下 根据图中所示的荷载分布与尺寸分析 当导梁纵移至33m 时 中支腿处产生的弯矩一定最大 下图为 CAD 计算程序结果 Mmax 693 5 KN m 0 85 M 0 85 788 KN 670 KN m 693 5 670 670 3 4 0 85 M 0 85 788 KN 670 KN m 697 5 670 670 4 5 满足安全要求 鸡雄山大桥30 m T 架桥机力学简 第 6 页 共 8 页 一一一一 一一一一一 2 一一一一一一 mm 一一一一一一一一一一一一 一一一一 一一一一6 88 一一一一 47 j一 一一一一 8 57 一一一一 71 j一 一一一一 一一一一2 18 一一一一 7 j一 一一一一 86 33 一一一一 57 j一 一一一一 一一一一6 11 一一一一 71 j一 一一一一 1 11 一一一一 38 j一 在实际操作中 中支腿将作为重点用槽钢等进行特别处理加固 Qmax 86 5 KN 0 85 V 0 85 245 KN 208 KN 为吊梁过程中 对架桥机变形监控提供数据 特计算下图 由上图得 吊梁过程中 架桥机跨中挠度 f中 max 8 6cm 在架量过程中应加强 对架桥机跨中挠度的监控 综上所述 架桥机强度满足验算要求 鸡雄山大桥30 m T 架桥机力学简 第 7 页 共 8 页 5 一一 一一 一一一KN一 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 2 7059 1 7253 4 292 2 6816 3 9088 53 578 50 382 2 4001 4 1445 2 4601 2 683928 177 45 488 24 386 46 162 10 248 7 6451 61 602 68 215 24 47 1 7896 84 808 一一 一一 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 一 一 一 一一 一 一 一 一一一KN一 209 0 111 9011 1021 22 一一 一一 一一 一一 一 一 一 一一 一 一 一 360 40 360 40 111 90 54753 54753 7 8 6 5 18 19 16 17 42 672 53462 53462 42 6724 3 1 2 14 15 12 13 一一一N一一一一N一 5 54553 1122 3 54553 38969 36348 38585 38291 36348 38969 38291 38585 下面将单片贝雷架在吊梁过程中 各杆所受轴力计算如下 由上图计算结果可知 第一种情况下 6 7 12 15 16 17 21 杆所受轴力较