1450t全自动铝型材挤压机设计

1450t全自动铝型材挤压机设计摘要：1450t全自动铝型材挤压机是实现铝型材挤压加工的最主要设备。铝型材挤压加工是利用金属塑性压力成形的一种重要方法。其重要的特点是将金属锭坯一次加工成管、棒、型材完成在瞬息之间，几乎没有任何其他方法可以与之匹敌。关键词：全自动，铝型材，挤压机，金属，坯锭，型材1450tautomaticaluminumextrusionmachinedesignAbstract:Automaticaluminumextrusionmachineis1450taluminumextrusionprocessingofthemainequipment.Aluminumextrusionprocessingistheuseofmetalplasticpressureformingisakindofimportantmethod.Itsimportantcharacteristicisthemetalingotbilletoncecompletedprocessedintotubes,rods,profilesbetweeninstant,almostnoothermethodcanmatch.Keyword:full-automatic,Aluminium,Profile,Extrudingmachine,Metal,Billet,ProximatematterI目录前言.111450t全自动铝型材挤压机的工作原理.21.1概述.21.1.1主要技术参数与特点.21.1.2工作原理与基本结构.221450t全自动铝型材挤压机的机构系统的设计.52.1盛锭筒的设计.52.1.1盛锭筒的工作环境.52.1.2盛锭筒的受力条件.52.1.3盛锭筒的结构要素及特点.52.1.4盛锭筒的加热方式.62.1.5盛锭筒的结构尺寸设计.62.1.6盛锭筒的强度校核.82.2剪切机构的设计.102.2.1剪切机构的工作环境以及受力条件.102.2.2剪切机构的结构组成及特点.102.2.3剪切力及刀片尺寸的计算.112.2.4调整剪刀与模具之间的间隙.122.3移模滑块机构.122.3.1滑模移块机构的组成.122.3.2移模滑块机构中的特征以及选用的模座.132.4推棒机构.14II2.4.1推棒机构中挤压杆的工作环境以及受力情况.142.4.2推棒机构中挤压杆的结构及特点.142.4.3推棒机构的计算.152.4.4挤压垫片工作原理、结构形式以及优缺点.162.5供锭机构.182.5.1供锭机构的工作环境以及受力情况.182.5.2供锭机构的结构以及特征.192.6本章小结.2031450t全自动铝型材挤压机的液压系统的设计.213.1机械机构液压缸的设计.213.1.1主缸的主要零部件设计.213.1.2副缸的主要零部件设计.233.1.3盛锭筒油缸的主要零部件设计.263.1.4剪刀油缸的主要零部件设计.293.1.5方刀压余敲击油缸的主要零部件设计.323.1.6滑模油缸的主要零部件设计.353.1.7托料油缸的主要零部件设计.383.1.8防尘圈压盖的设计.403.1.9对液压缸设计的总结.413.2拟定液压原理图.423.2.1液压泵的配置.423.2.2液压原理控制回路设计.423.2.3液压阀的选择.43III3.2.4系统性能验算.443.2.5辅助元件的选择.4441450t全自动铝型材挤压机的电器系统的设计.474.1电器控制系统设计.474.1.1电器控制系统原理.474.1.2电器控制系统设计.474.1.3电器元件选择.484.2PLC系统硬件配置.504.2.1简述PLC可编程控制器.504.2.2PLC可编程控制器.504.2.3PLC的硬态组件.5151450t全自动铝型材挤压机的机体外壳设计以及总装.535.1主要结构设计.535.1.1组合结构机架.535.1.2三梁的设计.555.1.3张力柱的强度计算.575.1.4挤压机梁的强度计算.595.2整体结构设计.615.2.1机架结构类型.61毕业设计总结.63参考文献.64致谢.65IV1前言机械制造及其自动化是一门研究机械制造理论、制造技术、自动化制造系统和先进制造模式的学科。该学科融合了各相关学科的最新发展，使制造技术、制造系统和制造模式呈现出全新的面貌。机械制造及其自动化目标很明确，就是将机械设备与自动化通过计算机的方式结合起来，形成一系列先进的制造技术。作为机械制造及其自动化专业的一名学生，在即将毕业步入社会之际，需将自己所学到的理论知识与实际生产相对照，需明白生产的过程和原理，步骤和目的。而毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段，是深化、扩宽、综合教和学的重要过程，是对大学期间所学专业知识的全面总结。做好毕业设计可以为以后的工作打下坚实的基础，因此具有很重要的意义。随着机械制造及其自动化技术的发展，应用也越来越广泛，根据机械自动化在各行各业的应用和发展，显现出了机械自动化产品的优点和效益。就以铝型材挤压机为基础的半自动化、自动化已在我国批量生产，而且大量的引进和推广相关应用。在本次毕业设计中题目是1450t全自动铝型材挤压机设计，通过铝型材挤压机使用说明书对本次毕业设计做了系统的认识与了解。铝型材挤压机主要部分是机械部分、液压部分及电气部分，它们在整个挤压机中起着至关重要的作用，准确说是缺一不可，在设计铝型材挤压机时，不仅得保证能达到挤压力的情况同时，也要降低机器或设备的制造成本，大幅度地减轻其重量节省资源，提高挤压生产效率至为重要。在做全自动铝型材挤压机的主要部件的设计与选材等多方面，阐述了它的设计全过程。尤其在机构设计中，应用了大量的科技加工理论及计算公式，对它们进行了精确的计算、校核。特别实在液压缸部分，通过对缸体、活塞、前后法兰的计算、校核以及选取、通过各种科学的计算使设计出来的全自动铝型材挤压机更加能够满足各种实际需求。2311450t全自动铝型材挤压机的工作原理1.1概述1.1.1主要技术参数与特点全自动铝型材挤压机的主要特点：（1）结构采用四柱卧式，全面液压驱动，自动化电气控制。油箱上置，液压电气系统整体安装，排列整齐，安装，维修方便。（2）采用两工位横向换模机构，自动升锭机构，安全快捷。（3）空行程采用快速充液及回油装置，节省资源，工作效率高。（4）挤压速度有比例调试油泵作分段设定调速，可适用于不同挤压工艺要求。1.1.2工作原理与基本结构全自动铝型材挤压机的工作原理：通过铝铸棒坯料由加热炉加热到所需的挤压温度后放入盛锭筒内，然后由工作缸活塞带动挤压杆进行快速推进直至挤压杆杆头部进入模筒，此时预调好的主令开关发出信号，使工作缸由快速转为慢速“工进”，进行挤压加工。在挤压前，盛锭筒及模具先进行预热。在挤压过程中，盛锭筒由电加热圈预热，温度由控温仪根据所需的挤压要求自动调节，使其保持恒定。每次挤压工进结束后由剪切装置将残料部分与模具剪断分离。该系列挤压机采用行程自动循环，由液压与电气配合实现，并辅以手动调整，以应付意外情况的急停、暂停等功能，所以具备较好的安全性能。4图1.1全自动铝型材挤压机的结构组成1、横梁2、剪切机构3、上导轨4、活动横梁、盛锭筒5、挤压杆6、活塞托架7、油箱8、液压系统9、电机、油泵10、充液阀11、快速边缸12、机座13、主油缸14、主柱塞15、俱锭器（机械手）16、下导轨17、换模油缸18、滑模机构19、控制台该挤压机由四条优质结构钢涨主柱6将横梁1与主油缸13等连接坚固，中间装有柱塞14、活塞托架6、挤压杆5、盛锭筒4、滑模机构18、自动升锭机构俱锭器15和剪切机构2等大构件组成。这些构件置于槽钢与钢板焊接而成的机座12上，油箱7安装于主缸13上部。主油缸材料采用铸钢件，快速缸11固定于主缸13两侧，用于快速带动主柱塞14的进退，主缸内装有适当长度的导向衬套，以托住柱塞14，柱塞为冷硬铸件材料，表面硬度达。活塞托架6与柱塞14及快速边缸11的活塞杆用螺栓固定，底部用导板在机座导轨16上移动，以此来支撑主柱塞14的重量外，还可以保持工作中心轴线的一致。铸钢件盛锭筒，内置盛筒，电热圈和保温材料，底部也用导板在机座导轨16上滑移并保持工件中心轴线的一致。滑模机构18为双孔两位式机构，一边用于安装模具，另一边为清料机。移模滑块由移模缸17驱动，移模时兼有剪料功能。剪切机构2固定于前横梁内侧、滑模机构18上方，用于剪切挤压结束后的余料，剪切动力液压缸置于顶部，能很好地远离热源，延长密封圈的寿命。5剪切片与模具平面的间隙非常重要，应控制在.mm以内。供锭器15（升锭机构）采用液压上举结构，能迅速而正确地将坯锭上举至工作中心，当挤压杆5将挤压垫块快速推至挤压筒口时，它能迅速下降，转入挤压工进动作。升锭机构料斗的中心调整非常重要，调整方法为：升锭液压缸将料斗上举至极限位置（即液压缸行程终端），观察料斗内角面是否与盛锭筒内孔圆线相切，如位置不对，先松开活塞杆头部调节套锁紧螺帽，按调节方向转动调节套以改变联接长度，把料斗升降至内角尺面与之相切为止，锁紧调节套两端螺帽。活动横梁4内的盛锭筒需要更换时，先把机器各运动部件复位至原始状态，拆除盛锭筒靠模具端锁紧对开式档圈，取联接专用圈（装拆盛锭筒专用件），用螺栓把其固定于挤压杆压圈上，启动机器，进行快进动作，使联接圈前面靠盛锭筒端面。用螺栓把盛锭筒与联接圈固定住，启动已退动作，由联接圈带动盛锭筒脱离活动横梁。621450t全自动铝型材挤压机的机构系统的设计2.1盛锭筒的设计2.1.1盛锭筒的工作环境盛锭筒是重要的挤压工具。在挤压的过程中依靠盛锭筒盛容高温的坯料，从开始到挤压终了，盛锭筒需要承受可达到600的高温、高压、以及高摩擦的作用工作条件。2.1.2盛锭筒的受力条件在盛锭筒内壁要受到十分复杂的摩擦拉应力的作用；盛锭筒各层之间受到十分复杂的拉、压应力的作用；端面受到反复循环的冲击力的作用；整个盛锭筒受到不均匀的温度应力的作用等。由于大型盛锭筒工作条件恶劣，受力状态非常复杂，一般需要求高级合金钢来制造。2.1.3盛锭筒的结构要素及特点目前，绝大多数盛锭筒是由两层以上的衬套一过盈配合热装而成的多层组合式结构，即先按设计好的过盈量分别加工处理好各层衬套，将第二层套加热到一定的温度使之膨胀，然后将内衬套“红装”装入第二层衬套中，冷却后第二层套对第一层套产生了足够大的预紧压应力，把第一层套紧紧箍住，使之成为一个“整体”。同样，将第三层套加热到一定温度，把第一、二层套所组成的“整体”装入其中，又组成了第一、二、三层套的整体依次类推，就形成了多层组合式挤压筒。盛锭筒的主要特点：采用多层组合式结构挤压筒，可以改善挤压筒的受力条件，使筒壁中的应力分布均匀，降低工作时的应力峰值，增加承载能力，提高使用寿命。同时，在磨损或变形后只需要更换内衬套，可减少材料消耗，节省加工工作量和降7低成本。最后由于每层套的厚度和重量减少，便于材料的熔炼、锻造、机加工和热处理，而且使用材料的选择具有更大的灵活性和合理性。2.1.4盛锭筒的加热方式为了使金属流动性均匀和挤压筒免受过于激烈的热冲击，盛锭筒在工作之前应进行预加热，在工作时应保温。预加热与保温的温度应基本接近被挤压金属的温度，对于挤压铝合金是一般为400480。一般加热方式有：（1）在挤压开始之前，把加热好的胚料放入挤压筒内，或用煤气或特制的加热器从筒内加热；（2）在挤压筒加热炉内加热；（3）用电阻元件从挤压筒外部加热；（4）用预先设置在挤压筒体内的加热元件进行电阻加热或感应加热；而我所设计用到的加热方式是（1）（2），而对挤压筒进行保温加热的方式是工频感应加热。工频感应加热：即将加热元件系统经包覆绝缘层后插入沿挤压筒圆周分布的轴向孔中，然后将它们串联起来通电，靠磁场感应产生的涡流加热挤压筒，如图2.1.4，加热元件安放在挤压筒内受负荷最小的部位，如图2.1.4对圆挤压筒一般放置在中衬套中，这样可使整个挤压筒的温度在断面上分布均匀。图2.1装在盛锭筒衬套中的电磁感应加热器2.1.5盛锭筒的结构尺寸设计8盛锭筒的内径选择（式2.1）（式2.2）式中：F-挤压机的挤压力，N；S筒-挤压筒断面积，mm；P比-比亚，即作用在挤压筒断面上的单位压力，MPa；盛锭筒长度的Lt确定（式2.3）式中：Lmax-坯料的长度，对型棒材（实心胚料）为（34）Dt；对管材（实心坯料）来说取（23）Dt；对铝镁合金最大可取（46）Dt（但生产管材时不能大于3Dt）；Lb-坯料穿孔时金属向后倒流所增加的长度；Lm-模子进入挤压筒的深度；tp-挤压垫片的厚度，一般取（0.40.6）Dt，小挤压机取上限，大挤压机取下限；盛锭筒衬套厚度的确定为了确定盛锭筒各层衬套壁厚的尺寸，一般是先凭经验确定某一数值，然后通过强度校核进行修正。根据被挤压合金的性能和挤压筒的比亚大小，盛锭筒材料的不同等因素，盛锭筒外径应等于其内径的35倍，而每一层的厚度则根据内部受压的多层空心圆筒，当各层衬套直径比值（外径内径）相等时的强度最大的原则来确定。如果去盛锭筒的外径和内径的比值为4时，则2层的盛锭筒为D2D1=D1Dt=2，对3层盛锭筒为D3D2=D2D1=D1Dt=1.587。但在生产实际中，考察到外层套中有加热孔以及键槽等而引起的强度降低，各层直径比应保持为D1DtAmin282、液压缸活塞杆直径d的确定由已知条件可查（GB/T2348-1993），取d=120mm。查表知，45钢的屈服强度，所以符合要求。MPas353、液压缸壁厚的计算液压缸的壁厚由液压缸的强度条件来计算。液压缸的壁厚一般指缸筒结构中最薄处的厚度。从材料力学可知，承受内压力的圆筒，其内应力分布材料规律因壁厚的不同而各异。一般计算时可分为薄壁圆筒和厚壁圆筒。本设计按照薄壁圆筒设计，其壁厚按薄壁圆筒公式计算为：(该设计采用无缝钢管)（式2DPy3.7）pypyp5.1)5.1(，取MPay4.26.=100110（无缝钢管），取=100MPam92.10264.由计算的公式所得的液压缸的壁厚厚度很小，使缸体的刚度不够，如在切削加工过程中的变形，安装变形等引起液压缸工作过程中卡死或漏油。所以用经验法选取壁厚：=27.5mm4、缸体外径尺寸的计算缸体外径mD84.16392.1602查机械手册表：外径D2取215mm5、液压缸工作行程的确定根据执行机构实际工作的最大长度确定,可知工作行程为905mm。6、缸盖厚度的确定一般液压缸多为平底缸盖，其有效厚度按强度要求可用下式进行近似计算：29（式mPDt70.142.316043.43.0105.47313.8）式中：D缸盖止口内径(mm)T缸盖有效厚度(mm)T12.74mm7、最小导向长度的确定当活塞杆全部外伸时，从活塞支承面中点到缸盖滑动支承面中点距离为H，称为最小导向长度。如果导向长度过小，将使液压缸的初始挠度增大，影响液压缸的稳定性，因此在设计时必须保证有一定的最小导向长度。对一般的液压缸，最小导向长度H应满足：（式3.9）mDLH25.16029510式中：L液压缸的最大行程(mm)D液压缸内径(mm)取H=150mm8、活塞宽度B的确定活塞的宽度B一般取B=（0.6-1.0）D1即B=（0.6-1.0）160=（96-160）mm取B=130mm9、缸体长度的确定液压缸缸体内部的长度应等于活塞的行程与活塞宽度的和。缸体外部尺寸还要考虑到两端端盖的厚度，一般液压缸缸体的长度不应大于缸体内径D1的20-30倍。即：缸体内部长度905+130=1035mm缸体长度（20-30）D1=（3200-4800）mm即取缸体长度为1190mm10、副缸材料的选用（1）缸筒常用的缸筒材料有20、35和45号钢的无缝管。由于缸筒要和法兰焊接在一起30所以选用45#无缝钢管。（2）活塞及活塞螺母活塞的材料是选用QT60-2，活塞螺母选用45#。（3）活塞杆活塞杆与活塞之间还需要安装密封装置，采用缓存套的螺纹连接，所以选用45#即可。（4）前后法兰以及前后端盖前后法兰以及前后端盖均是与缸筒连接所以都选用45#。（5）外内铜套外内铜套选用ZQSn6-6-3（6）连接块与防尘圈压盖连接块与防尘圈压盖，选用45号钢。3.1.3盛锭筒油缸的主要零部件设计1、液压缸缸筒内径的d根据已知条件，可确定液压缸内径D1和活塞杆直径d的确定：查表得：d=95mm则：（式3.10）22265.708491.34mdA故必须进行最小稳定速度的验算，要保证液压缸工作面积A必须大于保证最小稳定速度的最小有效面积min又（式2mini67VqA3.11）式中：流量阀的最小稳定流量；min31液压缸的最小速度；Vmin故查表取D1=150mm当D1=150mm的时，保证了2215.17640.3mADAmin2、液压缸活塞杆直径d的确定由已知条件可查（GB/T2348-1993），取d=95mm。查表知，45钢的屈服强度，所以符合要求。MPas353、液压缸壁厚的计算液压缸的壁厚由液压缸的强度条件来计算。液压缸的壁厚一般指缸筒结构中最薄处的厚度。从材料力学可知，承受内压力的圆筒，其内应力分布材料规律因壁厚的不同而各异。一般计算时可分为薄壁圆筒和厚壁圆筒。本设计按照薄壁圆筒设计，其壁厚按薄壁圆筒公式计算为：(该设计采用无缝钢管)（式2DPy3.12）pypyp5.1)5.1(，取MPay4.26.=100110（无缝钢管），取=100MPa（式3.13）m8.10254.由计算的公式所得的液压缸的壁厚厚度很小，使缸体的刚度不够，如在切削加工过程中的变形，安装变形等引起液压缸工作过程中卡死或漏油。所以用经验法选取壁厚：=25mm4、缸体外径尺寸的计算缸体外径mD6.1538.2150232查机械手册表：外径D2取200mm5、液压缸工作行程的确定根据执行机构实际工作的最大长度确定,可知工作行程为305mm。6、缸盖厚度的确定一般液压缸多为平底缸盖，其有效厚度按强度要求可用下式进行近似计算：（式3.14）mPDt78.135.215043.43.010.47531式中：D缸盖止口内径(mm)T缸盖有效厚度(mm)T11.74mm7、最小导向长度的确定当活塞杆全部外伸时，从活塞支承面中点到缸盖滑动支承面中点距离为H，称为最小导向长度。如果导向长度过小，将使液压缸的初始挠度增大，影响液压缸的稳定性，因此在设计时必须保证有一定的最小导向长度。对一般的液压缸，最小导向长度H应满足：（式3.15）mDLH5.92102350式中：L液压缸的最大行程(mm)D液压缸内径(mm)取H=100mm8、活塞宽度B的确定活塞的宽度B一般取B=（0.6-1.0）D1即B=（0.6-1.0）150=（90-150）mm取B=120mm9、缸体长度的确定液压缸缸体内部的长度应等于活塞的行程与活塞宽度的和。缸体外部尺寸还要考虑到两端端盖的厚度，一般液压缸缸体的长度不应大于缸体内径D1的20-30倍。即：缸体内部长度350+120=470mm缸体长度（20-30）D1=（3000-4500）mm33即取缸体长度为635mm10、副缸材料的选用（1）缸筒常用的缸筒材料有20、35和45号钢的无缝管。由于缸筒要和法兰焊接在一起所以选用45#无缝钢管。（2）活塞及活塞螺母活塞的材料是选用QT60-2，活塞螺母选用45#。（3）活塞杆活塞杆与活塞之间还需要安装密封装置，采用缓存套的螺纹连接，所以选用45#即可。（4）前后端盖前后端盖是与缸筒连接所以都选用45#。（5）外内铜套外内铜套选用ZQSn6-6-3（6）垫块与防尘圈压盖垫块与防尘圈压盖选用45#。3.1.4剪刀油缸的主要零部件设计1、液压缸缸筒内径的d根据已知条件，可确定液压缸内径D1和活塞杆直径d的确定：查表得：d=90mm则：（式3.16）2225.6384901.3mdA故必须进行最小稳定速度的验算，要保证液压缸工作面积A必须大于保证最小稳定速度的最小有效面积min又（式2mini56VqA343.17）式中：流量阀的最小稳定流量；qmin液压缸的最小速度；Vin故查表取D1=140mm当D1=140mm的时，保证了2211538640.3mADAmin2、液压缸活塞杆直径d的确定由已知条件可查（GB/T2348-1993），取d=90mm。查表知，45钢的屈服强度，所以符合要求。MPas353、液压缸壁厚的计算液压缸的壁厚由液压缸的强度条件来计算。液压缸的壁厚一般指缸筒结构中最薄处的厚度。从材料力学可知，承受内压力的圆筒，其内应力分布材料规律因壁厚的不同而各异。一般计算时可分为薄壁圆筒和厚壁圆筒。本设计按照薄壁圆筒设计，其壁厚按薄壁圆筒公式计算为：(该设计采用无缝钢管)（式2DPy3.18）pypyp5.1)5.1(，取MPay4.26.=100110（无缝钢管），取=100MPam68.1024.由计算的公式所得的液压缸的壁厚厚度很小，使缸体的刚度不够，如在切削加工过程中的变形，安装变形等引起液压缸工作过程中卡死或漏油。所以用经验法选取35壁厚：=25mm4、缸体外径尺寸的计算缸体外径mD36.148.21402查机械手册表：外径D2取190mm5、液压缸工作行程的确定根据执行机构实际工作的最大长度确定,可知工作行程为520mm。6、缸盖厚度的确定一般液压缸多为平底缸盖，其有效厚度按强度要求可用下式进行近似计算：（式3.19）mPDt86.1274.1403.43.0105.4731式中：D缸盖止口内径(mm)T缸盖有效厚度(mm)T10.74mm7、最小导向长度的确定当活塞杆全部外伸时，从活塞支承面中点到缸盖滑动支承面中点距离为H，称为最小导向长度。如果导向长度过小，将使液压缸的初始挠度增大，影响液压缸的稳定性，因此在设计时必须保证有一定的最小导向长度。对一般的液压缸，最小导向长度H应满足：（式3.20）mDL962140520式中：L液压缸的最大行程(mm)D液压缸内径(mm)取H=100mm8、活塞宽度B的确定活塞的宽度B一般取B=（0.6-1.0）D1即B=（0.6-1.0）140=（84-140）mm取B=110mm9、缸体长度的确定36液压缸缸体内部的长度应等于活塞的行程与活塞宽度的和。缸体外部尺寸还要考虑到两端端盖的厚度，一般液压缸缸体的长度不应大于缸体内径D1的20-30倍。即：缸体内部长度520+110=630mm缸体长度（20-30）D1=（2800-4200）mm即取缸体长度为760mm10、副缸材料的选用（1）缸筒常用的缸筒材料有20、35和45号钢的无缝管。由于缸筒要和法兰焊接在一起所以选用45#无缝钢管。（2）活塞及活塞螺母活塞的材料是选用QT60-2，活塞螺母选用45#。（3）活塞杆活塞杆与活塞之间还需要安装密封装置，采用缓存套的螺纹连接，所以选用45#即可。（4）前后端盖及前后法兰前后法兰及前后端盖均是与缸筒连接所以都选用45#。（5）外内铜套外内铜套选用ZQSn6-6-3（6）防尘圈压盖防尘圈压盖选用45#3.1.5方刀压余敲击油缸的主要零部件设计1、液压缸缸筒内径的d根据已知条件，可确定液压缸内径D1和活塞杆直径d的确定：查表得：d=30mm则：（式3.21）2225.706431.mdA故必须进行最小稳定速度的验算，要保证液压缸工作面积A必须大于保证最小稳37定速度的最小有效面积Amin又（式2mini67VqA3.22）式中：流量阀的最小稳定流量；min液压缸的最小速度；in故查表取D1=50mm当D1=50mm的时，保证了2215.19640.3mADAmin2、液压缸活塞杆直径d的确定由已知条件可查（GB/T2348-1993），取d=30mm。查表知，45钢的屈服强度，所以符合要求。MPas353、液压缸壁厚的计算液压缸的壁厚由液压缸的强度条件来计算。液压缸的壁厚一般指缸筒结构中最薄处的厚度。从材料力学可知，承受内压力的圆筒，其内应力分布材料规律因壁厚的不同而各异。一般计算时可分为薄壁圆筒和厚壁圆筒。本设计按照薄壁圆筒设计，其壁厚按薄壁圆筒公式计算为：(该设计采用无缝钢管)（式3.23）2DPypypyp5.1)5.1(，取MPay4.26.=100110（无缝钢管），取=100MPa38m6.01254.由计算的公式所得的液压缸的壁厚厚度很小，使缸体的刚度不够，如在切削加工过程中的变形，安装变形等引起液压缸工作过程中卡死或漏油。所以用经验法选取壁厚：=25mm4、缸体外径尺寸的计算缸体外径mD2.516.0521查机械手册表：外径D2取64mm5、液压缸工作行程的确定根据执行机构实际工作的最大长度确定,可知工作行程为100mm。6、缸盖厚度的确定一般液压缸多为平底缸盖，其有效厚度按强度要求可用下式进行近似计算：（式3.24）mPDt592.41.5043.43.0105.4731式中：D缸盖止口内径(mm)T缸盖有效厚度(mm)T3.74mm7、最小导向长度的确定当活塞杆全部外伸时，从活塞支承面中点到缸盖滑动支承面中点距离为H，称为最小导向长度。如果导向长度过小，将使液压缸的初始挠度增大，影响液压缸的稳定性，因此在设计时必须保证有一定的最小导向长度。对一般的液压缸，最小导向长度H应满足：（式3.25）mDLH3025012式中：L液压缸的最大行程(mm)D液压缸内径(mm)取H=50mm8、活塞宽度B的确定活塞的宽度B一般取B=（0.6-1.0）D139即B=（0.6-1.0）50=（3-50）mm取B=35mm9、缸体长度的确定液压缸缸体内部的长度应等于活塞的行程与活塞宽度的和。缸体外部尺寸还要考虑到两端端盖的厚度，一般液压缸缸体的长度不应大于缸体内径D1的20-30倍。即：缸体内部长度100+35=135mm缸体长度（20-30）D1=（1000-1500）mm即取缸体长度为168mm10、副缸材料的选用（1）缸筒常用的缸筒材料有20、35和45号钢的无缝管。由于缸筒要和法兰焊接在一起所以选用45#无缝钢管。（2）活塞及活塞螺母活塞的材料是选用QT60-2，活塞螺母选用45#。（3）活塞杆活塞杆与活塞之间还需要安装密封装置，采用缓存套的螺纹连接，所以选用45#即可。（4）前后端盖前后端盖是与缸筒连接所以都选用45#。（5）防尘圈压盖防尘圈压盖选用ZQSn6-6-33.1.6滑模油缸的主要零部件设计1、液压缸缸筒内径的d根据已知条件，可确定液压缸内径D1和活塞杆直径d的确定：查表得：d=70mm则：（式3.26）2225.3846701.4mdA40故必须进行最小稳定速度的验算，要保证液压缸工作面积A必须大于保证最小稳定速度的最小有效面积Amin又（式2mini67Vq3.27）式中：流量阀的最小稳定流量；min液压缸的最小速度；in故查表取D1=120mm当D1=150mm的时，保证了22113044.3mADAmin2、液压缸活塞杆直径d的确定由已知条件可查（GB/T2348-1993），取d=70mm。查表知，45钢的屈服强度，所以符合要求。MPas353、液压缸壁厚的计算液压缸的壁厚由液压缸的强度条件来计算。液压缸的壁厚一般指缸筒结构中最薄处的厚度。从材料力学可知，承受内压力的圆筒，其内应力分布材料规律因壁厚的不同而各异。一般计算时可分为薄壁圆筒和厚壁圆筒。本设计按照薄壁圆筒设计，其壁厚按薄壁圆筒公式计算为：(该设计采用无缝钢管)（式2DPy3.28）pypyp5.1)5.1(，取MPay4.26.41=100110（无缝钢管），取=100MPaMPam4.102.由计算的公式所得的液压缸的壁厚厚度很小，使缸体的刚度不够，如在切削加工过程中的变形，安装变形等引起液压缸工作过程中卡死或漏油。所以用经验法选取壁厚：=19.5mm4、缸体外径尺寸的计算缸体外径mD8.124.1202查机械手册表：外径D2取159mm5、液压缸工作行程的确定根据执行机构实际工作的最大长度确定,可知工作行程为1240mm。6、缸盖厚度的确定一般液压缸多为平底缸盖，其有效厚度按强度要求可用下式进行近似计算：（式3.29）mPDt02.16.12043.43.0105.4731式中：D缸盖止口内径(mm)T缸盖有效厚度(mm)T9.74mm7、最小导向长度的确定当活塞杆全部外伸时，从活塞支承面中点到缸盖滑动支承面中点距离为H，称为最小导向长度。如果导向长度过小，将使液压缸的初始挠度增大，影响液压缸的稳定性，因此在设计时必须保证有一定的最小导向长度。对一般的液压缸，最小导向长度H应满足：（式3.30）mDLH1202140式中：L液压缸的最大行程(mm)D液压缸内径(mm)取H=140mm428、活塞宽度B的确定活塞的宽度B一般取B=（0.6-1.0）D1即B=（0.6-1.0）120=（72-120）mm取B=110mm9、缸体长度的确定液压缸缸体内部的长度应等于活塞的行程与活塞宽度的和。缸体外部尺寸还要考虑到两端端盖的厚度，一般液压缸缸体的长度不应大于缸体内径D1的20-30倍。即：缸体内部长度1240+110=1350mm缸体长度（20-30）D1=（2400-3600）mm即取缸体长度为1485mm10、副缸材料的选用（1）缸筒常用的缸筒材料有20、35和45号钢的无缝管。由于缸筒要和法兰焊接在一起所以选用45#无缝钢管。（2）活塞及活塞螺母活塞的材料是选用QT60-2，活塞螺母选用45#。（3）活塞杆活塞杆与活塞之间还需要安装密封装置，采用缓存套的螺纹连接，所以选用45#即可。（4）前后端盖及前后法兰前后法兰及前后端盖均是与缸筒连接所以都选用45#。（5）外内铜套外内铜套选用ZQSn6-6-3（6）防尘圈压盖防尘圈压盖选用45#3.1.7托料油缸的主要零部件设计1、液压缸缸筒内径的d43根据已知条件，可确定液压缸内径D1和活塞杆直径d的确定：查表得：d=45mm则：（式22263.15894.3mdA3.31）故必须进行最小稳定速度的验算，要保证液压缸工作面积A必须大于保证最小稳定速度的最小有效面积min又（式2mini67VqA3.32）式中：流量阀的最小稳定流量；min液压缸的最小速度；in故查表取D1=80mm当D1=150mm的时，保证了2215048.34mADAmin2、液压缸活塞杆直径d的确定由已知条件可查（GB/T2348-1993），取d=45mm。查表知，45钢的屈服强度，所以符合要求。MPas353、液压缸壁厚的计算液压缸的壁厚由液压缸的强度条件来计算。液压缸的壁厚一般指缸筒结构中最薄处的厚度。从材料力学可知，承受内压力的圆筒，其内应力分布材料规律因壁厚的不同而各异。一般计算时可分为薄壁圆筒和厚壁圆筒。本设计按照薄壁圆筒设计，其壁厚按薄壁圆筒公式计算为：(该设计采用无缝钢管)（式2DPy3.33）44pypyp5.1)5.12(，取MPay4.6.=100110（无缝钢管），取=100MPam96.01284.由计算的公式所得的液压缸的壁厚厚度很小，使缸体的刚度不够，如在切削加工过程中的变形，安装变形等引起液压缸工作过程中卡死或漏油。所以用经验法选取壁厚：=10mm4、缸体外径尺寸的计算缸体外径mD92.816.02812查机械手册表：外径D2取100mm5、液压缸工作行程的确定根据执行机构实际工作的最大长度确定,可知工作行程为132mm。6、缸盖厚度的确定一般液压缸多为平底缸盖，其有效厚度按强度要求可用下式进行近似计算：（式3.34）mPDt35.71.68043.43.0105.4731式中：D缸盖止口内径(mm)T缸盖有效厚度(mm)T5.74mm7、最小导向长度的确定当活塞杆全部外伸时，从活塞支承面中点到缸盖滑动支承面中点距离为H，称为最小导向长度。如果导向长度过小，将使液压缸的初始挠度增大，影响液压缸的稳定性，因此在设计时必须保证有一定的最小导向长度。对一般的液压缸，最小导向长度H应满足：45（式3.35）mDLH6.42801320式中：L液压缸的最大行程(mm)D液压缸内径(mm)取H=50mm8、活塞宽度B的确定活塞的宽度B一般取B=（0.6-1.0）D1即B=（0.6-1.0）80=（48-80）mm取B=50mm9、缸体长度的确定液压缸缸体内部的长度应等于活塞的行程与活塞宽度的和。缸体外部尺寸还要考虑到两端端盖的厚度，一般液压缸缸体的长度不应大于缸体内径D1的20-30倍。即：缸体内部长度132+50=182mm缸体长度（20-30）D1=（1600-2400）mm即取缸体长度为222mm10、副缸材料的选用（1）缸筒常用的缸筒材料有20、35和45号钢的无缝管。由于缸筒要和法兰焊接在一起所以选用45#无缝钢管。（2）活塞及活塞螺母活塞的材料是选用QT60-2，活塞螺母选用45#。（3）活塞杆活塞杆与活塞之间还需要安装密封装置，采用缓存套的螺纹连接，所以选用45#即可。（4）前后端盖前后端盖是与缸筒连接所以都选用A3。（5）前端盖防尘圈压盖前端盖防尘圈压盖选用ZQSn6-6-3463.1.8防尘圈压盖的设计为防止落入活塞杆的尘埃，随着活塞杆的伸缩运动被带进端盖和缸筒内，从而使密封件和支承导向环受到损失和过早的磨损，所以，伺服液压缸也要设计安装防尘圈。防尘圈的选择原则：不给伺服液压缸增加摩擦；不产生爬行不粘着滞涩不磨损活塞杆防尘圈的选择不当，会引起摩擦力的增加，将保护活塞杆表面起润滑作用的粘附性油膜层刮下来，造成粘附性渗透，这种渗透在原理上市允许的。防尘圈的作用：以防止活塞杆内缩时把杂质，灰尘及水分带到密封装置区，损伤密封装置。综上所述，副油缸所用的密封装置材料为45号钢，尺寸为215mm；盛锭筒油缸所用的密封装置材料为45号钢，尺寸为170mm；剪刀油缸所用的密封装置材料为45号钢，尺寸为178mm；方刀杆压余油缸所用的密封装置材料为ZQSn6-6-3，尺寸为90mm；滑模油缸所用的密封装置材料为45号钢，尺寸为158mm；托料油缸所用的密封装置材料为ZQSn6-6-3，尺寸为115mm；3.1.9对液压缸设计的总结表3.2挤压机液压缸计算参数表主缸副缸盛锭筒油缸剪刀油缸方刀压余敲击油缸滑模油缸托料油缸柱塞（活塞）杆直径7501209590307045473.2拟定液压原理图3.2.1液压泵的配置根据工艺及挤压技术要求，参照液压系统液压泵的配置，新系统初步拟定液压泵配置如下：（1）两台主柱塞泵：两台主泵均采用德国力士乐公司生产的轴向柱塞泵，型号：A15VSO280，工作压力：35MPa，流量：69.7转速：1800。由于该泵流h3mminr量控制精度高，泄露小，流量稳定性好，因此，用于低速高精度挤压。当挤压机需d/mm缸体内径D1/mm7601601501405012080缸体外径D2/mm103821520019064159100缸筒壁厚/mm13927.52525719.510导向长度H/mm1501001005014050行程L/mm9059053505201001240132活塞宽度B/mm1301201103511045缸体长度/mm1190635760168148522248要高速挤压时，两台泵同时投入，满足挤压最大挤压速度大小。另外，两台主泵还负责供给主油缸、副油缸、剪刀油缸、滑模油缸、托料油缸所需要的动作。（2）两台叶片泵：两台双联叶片泵均采用日本东京计器公司生产的叶片泵，1#双联叶片泵，型号：SQP43-60