汽轮机轴向位移、胀差传感器的安装探讨+以及异常问题分析归纳.doc

汽轮机轴向位移、胀差传感器的安装探讨+以及异常问题分析归纳 Sep.2019No.3DONGFANG TURBINE2019年9月第3期?汽轮机轴向位移、胀差传感器的安装探讨以及异常问题分析归纳缪水宝(芜湖发电有限责任公司,安徽芜湖,241009)摘要轴向位移和胀差是直接反映汽轮机动静间隙的两项最重要的技术参数,也是两项重要保护,安装的正确与否直接影响着汽轮机能否正常可靠运行。 文章探讨了汽轮机轴向位移、胀差传感器的安装、调试过程以及机组运行中存在的一些问题,对此问题加以分析、提出解决对策,保证了机组安全稳定运行,为同类型机组提供了借鉴。 关键词轴向位移,胀差,安装,调试,分析,建议TK36,TK268B1674-9987 (2019)03-0060-09Discussion onInstallation ofAxial DisplacementandExpansion Sensorfor SteamTurbine andAnalysis andInductionof AbnormalProblemsMiao Shuibao(Wuhu PowerGeneration Co.,Ltd.,Wuhu Anhui,241009)Abstract Axialdisplacement anddifferential expansionare twomost importanttechnical parametersthat directlyreflect thestaticand dynamilearance ofsteam turbine,they arealso twoimportant protections,whether theinstallation iscorrect ornot directlyaffectswhether turbinecan runnormally orreliably.The installationand missioningprocess ofturbine axial displacement andexpansiondifferential sensorand someproblems in the operation of theturbine arediscussed.The problemsare analyzed,andcountermeasures areput forwardto ensurethe safeand stableoperationofthe unit,which providesa referencefor thesame typeofunits.Key wordsaxialdisplacement,expansion difference,installation,debugging,analysis,suggestionDOI:10.13808/j.ki.issn1674-9987.2019.03.014作者简介缪水宝(1979-,安徽繁昌人,本科,工程师,现主要从事设备调试工作。 0引言在高参数、大容量汽轮发电机组中,轴向位移和胀差是直接反映汽轮机动静间隙的两项最重要的技术参数,也是两项重要保护。 目前,由于许多机组的轴系机械安装零位和监测保护系统的电气零位不统一,经常发生检修后的机组因胀差、汽轮机轴向位移、胀差传感器的安装探讨以及异常问题分析归纳60万方数据No.3Sep.2019DONGFANG TURBINE2019年9月第3期?位移监测系统传感器的零位锁定不当,使该系统在机组启动后,测量误差较大,甚至无法正常监测和投入保护,只能停机处理。 因此,检修后机组的轴向位移、胀差传感器的安装正确与否直接影响机组的正常运行1。 汽轮机监测仪表系统Turbine SupervisoryInstrumentation(简称TSI是一种可靠的连续监测汽轮发电机组转子和汽缸的机械工作参数的多路监控系统,可用于连续显示机组的启停和运行状态,为记录表提供输出信号,并在被测参数超出预置的运行极限时发出报警信号,必要时采取自动停机保护。 此外,还能提供用于故障诊断的各种测量数据2。 其中TSI监测的重要参数就包括对轴向位移和胀差测量、监视。 1系统简介1.1主机系统说明(简称大机)芜湖发电有限责任公司2台燃煤机组汽轮机采用由东汽制造的N660-25/580/600型超超临界、一次中间再热、单轴、凝汽式汽轮机；汽轮机监测系统(TSI为德国EPRO公司的旋转机械监测保护系统,由东汽成套提供,主要由传感器、延伸电缆、前置器、就地电缆和监测保护系统组成；DCS系统为FOXBORO I/A Series系统。 利用DCS实现汽轮机紧急跳闸系统emergency tripsystem(ETS功能,用独立的DCS机柜、独立的控制站、I/O卡件冗余配置具有极快的运算速度,有利于机组事故分析、运行管理和检修维护。 由TSI输出的轴向位移1/2超限停机信号、高中压缸胀差超限停机信号以及低压缸胀差超限停机信号分别送至3块FOXBORO FBM219卡件进行“或”逻辑判断后,3块FBM219卡件每块输出2副DO信号再进行3取2继电器硬逻辑判断后输出ETS跳闸信号。 1.2给水泵汽轮机系统说明(简称小机)芜湖发电公司给水泵有3台,1台30的电动给水泵,2台50的汽动给水泵,给水泵汽轮机为杭汽提供的型号为NK63/71,单缸、单流程、下排汽凝汽式汽轮机,通过联轴器直接带动给水泵运行。 额定工况功率9.21MW,额定转速5506r/min；额定进汽压力1.185MPa；额定排汽压力6.6kPa。 该汽轮机在设计工况运行时,采用双机并列运行,即每台汽动给水泵供给锅炉50的额定给水量。 每台给水泵汽轮机轴向位移传感器系统设置两套,以满足重要参数二取一的选择原则。 2安装前电缆的绝缘测试在胀差和轴向位移安装之前,将轴向位移、胀差前置器至监测卡件的信号线全部拆除,使前置器、探头与TSI系统全部分离3,然后用500V兆欧表对电缆进行绝缘测试,绝缘电阻不低于1M。 3轴向位移测量系统芜湖发电有限责任公司每台机组出厂设计了6套轴向位移测量系统,其中大机2套,给水泵汽轮机A/B每台2套,分别安装于大、小机轴承箱内。 轴向位移监测系统是利用电涡流传感器的输出电压与其被测金属表面的垂直距离在一定范围内成正比的关系,将位移信号转换成电压信号送至监测仪表,从而实现监测和保护的目的4。 3.1大机轴向位移测量系统轴向位移电涡流传感器位于汽轮机中间轴承箱右侧,两只轴向位移传感器安装于2与3轴承箱的侧面,固定在同一支架上,探头朝汽轮机方向安装,见图1。 轴向位移检测的是推力轴承相对于汽缸的相对位移,在机组运行过程中,要使动静部件之间保持一定的轴向间隙及油膜,避免汽轮机转动部件和静止部件之间发生摩擦和碰撞5。 轴向位移监测采用了两只传感器,对应-2+2mm的轴向位移测量范围,型号为MMS6000PR6424/010-040(根据MMS6000用户手册说明PR6424/010-040表示该传感器为公制螺纹M181. 5、电缆有铠装、传感器头的长度13mm、螺纹长度40mm、1m电缆处有接头、电缆总长度10m、电缆末端为Lemo CON插头,都是利用涡流传感器将其与被测表面的位移转换成电压信号送61万方数据Sep.2019No.3DONGFANG TURBINE2019年9月第3期?至前置放大器,经整形放大后,输出024V DC电压信号,送至MMS6210监测器进行信号处理。 当任一两个通道的轴向位移信号大于或小于报警值或危险值时(见表1,报警或危险继电器动作,输出开关量信号至ETS系统实现保护功能,同时送出420mA模拟量信号至DEH；通道故障、报警等开关量信号送至DCS进行画面显示以及光字牌报警,以便于机组运行人员监视,见图2。 表1汽轮机轴向位移/胀差定值一览表图1胀差/轴向位移分布图图2轴向位移测量系统原理图监测项目轴向位移SP1/mm轴向位移SP2/mm高中压缸胀差/mm低压缸胀差/mm报警值+0.6/-1.05+0.6/-1.05+10.5/-5.3+19.8/-4.6危险值+1.2/-1.65+1.2/-1.65+11.6/-6.6+30.0/-8.0高中压缸胀差高中压缸低压缸A低压缸B发电机2轴承3轴承4轴承5轴承6轴承7轴承8轴承1轴承轴向位移1轴向位移2HP LP LP LPLPLP低压缸胀差B低压缸胀差AG汽轮机侧转子发电机侧双推力盘正向(工作瓦反向(定位瓦推力间隙0.460.51mmPR6424/010-040PR6424/010-040CON21前置器CON21前置器12双通道监测模块SPMMS621001231轴向位移420mA(至DEH1轴向位移超限停机(至ETS1/2轴向位移报警(至DCS1/2轴向位移通道故障(至DCS2轴向位移420mA(至DEH2轴向位移超限停机(至ETS3.2轴向位移安装调试轴向位移用于保护汽轮机的动静部分不碰撞磨损,生产厂家不一样,动静间隙也不一样,所以定值也不一样。 有些汽轮机的零位在紧靠推力瓦工作面设定,此时双向报警值和停机值的绝对值是不相等的；有些需根据推力瓦间隙的1/2折算出间隙电压加至零位电压设定,此时双向报警值和停机值的绝对值都是相等的,这些都是因为其动静部分结构设定的。 而东汽厂的轴向位移零位规定机组冷态时,将转子的推力盘推向推力瓦的工作瓦块(发电机侧,并与工作面靠紧,此时将轴向位移定为零位,即调整探头位置显示为062万方数据No.3Sep.2019DONGFANG TURBINE2019年9月第3期?mm,在安装时无需考虑推力间隙,故轴向位移的双向报警值和停机值的绝对值是不相等的,见表1。 通过旋转调整架手轮确保测量范围,并锁紧调整架上的锁紧螺栓。 松开固定螺栓,可以旋转调整架手轮使轴向位移探头远离或靠近汽机转子凸缘,确保轴向位移在测量线性范围,见图3。 图3轴向位移传感器安装示意图(1根据校验报告确定探头安装间隙电压,在前置器输出为-12V处定位零位。 (2轴向位移方向的确定。 探头靠近推力盘为正,远离推力盘为负。 即当大轴向发电机方向移动时为正,向机头方向移动为负。 (3现场轴向位移探头安装在支架上的位置从上到下依次为轴向位移 1、轴向位移2。 定位时应先固定好轴向位移探头1,测量前置器输出电压为-12V DC,然后定轴向位移2,测量两个轴向位移前置器输出电压都是-12V,最后将两个轴向位移锁紧螺栓固定好。 (4旋转调整架手轮至轴向位移报警值和危险值,检查MMS6210轴向位移监视器、ETS系统画面报警和汽机光字牌画面报警正常。 (5最终定位移动旋转调整架手轮使前置器输出电压为-12V,DEH画面显示0mm。 将锁紧螺栓固定好。 3.3给水泵汽轮机轴向位移测量系统3.3.1给水泵汽轮机轴向位移测量系统简介每台给水泵汽轮机设计有2套轴向位移测量系统,安装于前轴承箱内。 小机轴向位移报警值和危险值分别为0.56mm和0.8mm。 2个信号任一达到危险值跳闸给水泵汽轮机。 测量原理与大机基本相似,在此就不再多加详细说明。 电涡流传感器型号为PR6423/004-010,根据MMS6000用户手册说明PR6423/004-010表示该传感器为公制螺纹M10 1、电缆无铠装、传感器头的长度9mm、螺纹长度65mm、1m电缆处有接头、电缆总长度5m、电缆末端为Lemo CON插头。 3.3.2给水泵汽轮机轴向位移安装调试(1参考检修后的校验报告,PR6423/004-010电涡流传感器零位电压、灵敏度以及量程见表2。 表2PR6423/004-010电涡流传感器安装参数(2安装前机务专业已经将A/B两台小汽轮机推力盘推向推力瓦的非工作瓦块(小机侧),并与非工作面靠紧,小机轴位移监测的方向为轴系由前箱侧向小机侧窜动视为正方向。 机务专业将A/B两台小机轴系推力盘均靠在非工作面,等于将轴系从推力瓦的中间零位向小机侧推了1/2mm。 (推力间隙推力盘是转子的一部分,推力瓦安装在推力盘两侧,推力盘在推力轴承的工作面和非工作面之间的移动距离,见图4机务专业测量告知A/B小汽轮机推力间隙分别为0.40mm和0.39mm。 当小机轴系紧贴非工作面时,正向2个电涡流传感器安装电压V如下式计算A小汽轮机轴向位移1VV0-F1/2-10.042-7.6901/20.40-11.58V；A小汽轮机轴向位移2VV0-F1/2-10.042-7.6901/20.40-11.58V；B小汽轮机轴向位移1VV0-F1/2-10.019-7.9191/20.39-11.56V；B小汽轮机轴向位移2VV0-F1/2-10.104-7.4291/20.39-11.55V。 监测项目A小机轴向位移1A小机轴向位移2B小机轴向位移1B小机轴向位移2零位电压V0(-V10.04210.04210.01910.104灵敏度F(V?mm-17.697.697.9197.429量程mm2222发电机侧轴向位移支架汽机转子凸缘测量盘轴向位移2涡流传感器轴向位移1涡流传感器汽轮机侧调整架调整架手轮63万方数据Sep.2019No.3DONGFANG TURBINE2019年9月第3期?图4给水泵汽轮机轴向位移测量原理图监测项目A小机轴向位移1/mmA小机轴向位移2/mmB小机轴向位移1/mmB小机轴向位移2/mm显示数据0.23300.22630.21580.2203推力间隙PR6423/004-010PR6423/004-010CON21前置器CON21前置器12双通道监测模块SPMMS62100123推力盘非工作瓦测量盘工作瓦轴小机侧1轴向位移420mA(至MEH1轴向位移超限停机(至METS1/2轴向位移报警(至DCS1/2轴向位移通道故障(至DCS2轴向位移420mA(至MEH2轴向位移超限停机(至METS小汽轮机前箱侧(3最终两台小汽轮机轴向位移安装调试完成后,DCS画面显示数据见表3。 表3给水泵汽轮机轴向位移安装数据4胀差监测系统工作原理在机组正常运行中,胀差传感器固定在缸体上,而传感器的被测金属表面铸造在转子上即测量盘。 汽缸和转子受热膨胀的相对差值称为“胀差”,大型火电机组胀差有高中压胀差、低压缸胀差。 当汽轮机减负荷或停机时,转子和汽缸分别以各自的死点为基准膨胀或收缩。 由于转子温度较汽缸低,转子的轴向膨胀值会比汽缸小,两者的膨胀差为负值,又称为负胀差。 由此可知,凡转子轴向膨胀大于汽缸的膨胀时,称为正胀差,反之,称为负胀差6。 一般来说,在冷态启动过程中,主要表现为正胀差,在热态启动和停机过程中,主要表现为胀差往负向走7。 高压缸胀差探头位于汽轮机前箱左侧,低压缸胀差位于6与7中间。 (1高中压缸胀差监测采用了1只传感器,对应于-7.5+12.5mm胀差测量范围,是利用涡流传感器将其与被测表面的位移转换成电压信号送至前置放大器,经整形放大后,输出024V DC电压信号,送至MMS6210监测器进行信号处理。 当高中压缸胀差信号大于或小于报警值或危险值时(见表1,报警或危险继电器动作,输出开关量信号至ETS系统实现保护功能。 同时送出420mA模拟量信号至DEH、通道故障、报警开关量信号至DCS进行画面显示和光字牌报警,以便于机组运行人员监视。 (2低压缸胀差监测采用了2只传感器,对应于-9+31mm胀差测量范围,都是利用涡流传感器将其与被测表面的位移转换成电压信号送至前置放大器,经整形放大后,输出024V DC电压信号,送至MMS6210监测器进行信号处理。 当低压缸胀差信号大于或小于报警值或危险值时(见表1,报警或危险继电器动作,输出开关量信号至ETS系统实现保护功能。 同时送出420mA模拟量信号至DEH、通道故障、报警开关量信号至DCS进行画面显示和光字牌报警,以便于机组运64万方数据No.3Sep.2019DONGFANG TURBINE2019年9月第3期?A零位间隙转子被测面低压转子及低压缸膨胀方向支架(发电机侧支架(汽轮机侧B-9mm0mm31mm发电机侧胀差支架B调整架手轮低压转子凸缘测量盘调整架胀差支架A汽轮机侧12行人员监视。 4.1补偿式胀差测量原理胀差测量如果范围较大,已超过探头的线性范围时,则可采用斜面式测量和补偿式测量方式。 由于低压缸胀差的测量范围较大(量程040mm,东汽660MW机组低缸胀差测量时采用补偿式测量方法。 如图6所示,在轴端推力盘的两端各安装一支探头,在热膨胀过程中,当被监测推力盘的移动超出第一个探头的测量范围后,紧接着就进入第二个探头监测范围(见图58。 两个探头输出信号经过前置器至MMS6210卡件合成为胀差信号9。 (a低压缸胀差安装位置图(b低压缸胀差安装调整图图5低压缸胀差安装示意图4.2胀差传感器安装调试机组冷态时,按制造厂规定,用千斤顶将汽轮机转子顶向一侧,使转子的推力盘紧靠推力瓦块非工作面或顶向发电机侧紧靠工作面。 用笔记本连接MMS6210监测器进行组态时,channel Output选项的子项“Inver MeasuringRange”中不选,意为当被测面远离A探头时胀差增大。 通过旋转调整架手轮确保测量范围,并锁紧调整架上的锁紧螺栓。 松开固定螺栓,可以旋转调整架手轮使胀差探头远离或靠近汽机转子凸缘,确保胀差在测量线性范围(见图5。 (1低压缸胀差采用补偿式测量原理,即由2个探头合成进行胀差测量。 现场低压缸胀差探头A安装靠近汽轮机侧,低压缸胀差探头B安装靠近发电机侧。 定位时分别固定好低压缸胀差探头A和B,移动探头支架,测量低压缸胀差A和B前置器输出电压均为-20V,此时转子上的被测面处于支架中间位置,最后将两个胀差锁紧螺栓固定好。 (2使支架连同探头一起向右(发电机侧移动11mm,零位间隙即调停(见图5。 (3旋转调整架手轮至低压缸胀差报警值和危险值,检查MMS6210低压缸胀差监视器、ETS系统画面报警和汽机光字牌画面报警正常。 (正向报警值和危险值由于调整架移动范围所限,现场无法进行全行程模拟,故没有进行模拟试验。 (4最终定位移动旋转调整架手轮使DEH画面显示0mm,将锁紧螺栓固定好。 高压缸胀差与低压缸胀差安装方式类似,在此就不在详细说明。 5机组运行中存在的问题以及采取的对策、防范措施5.1给水泵汽轮机运行中出现的问题以及采取的措施5.1.1接头问题(1xx年8月3日2机A给水泵汽轮机轴向位移1点突变,随即进行就地前置器和转接头检查,当确定前置器无异常后,对转接头进行重新包扎处理,处理后正常。 (2xx年7月13日2机组A给水泵汽轮机机轴向位移2点显示不准,检查历史趋势另外一点显示正常且振动、推力轴承温度均正常,未65万方数据Sep.2019No.3DONGFANG TURBINE2019年9月第3期?负荷/MW150549.7660轴向位移(左/mm-0.64-0.98-1.02轴向位移(右/mm-0.72-1.09-1.14高中压缸胀差/mm-0.80-1.39-1.20低压缸胀差/mm11.3813.0612.40负荷/MW520轴向位移(左/mm-0.62轴向位移(右/mm-0.68高中压缸胀差/mm0.55低压缸胀差/mm14.47探头中间接插件探头引线使用耐油热缩套管封装发现明显异常,判断该测点本身存在问题,开工作票退轴向位移保护,检查延伸电缆接头,对其进行清洗、重新包扎后恢复正常。 因此,机组每次检修后重新安装时,探头电缆与延伸电缆之间的接插件连接好后,应用耐油热缩套管封装,使之与外部铠装电缆绝缘；此处禁止采用绝缘胶布等易腐材料进行封装,否则会影响传感器的阻抗,致使测量误差。 探头安装时为防止机械损坏,应把探头引线与延伸电缆分开,不能握住传感器引线旋转,应用工具夹住探头上的扳手平台紧固,探头引线随之旋转(见图6。 (a探头电缆无铠装(b探头电缆带铠装图6电涡流传感器探头图5.1.2电缆引线问题(11机给水泵汽轮机在xx年5月检修期间,安装探头时进行线性范围模拟试验时测量前置器电压不在正常范围内,后检查发现传感器引线处有破损影响了测量精度,见图6。 由于给水泵汽轮机电涡流传感器引线为无铠装,且从机组投产至今随着机组检修次数的增多,探头的拆装次数也增加,这必将缩短探头的寿命。 因此在安装探头时,引线必须要随着探头旋转,否则引线受力后容易破损。 后更换全新的一套校验好的传感器安装后正常。 5.2#1机组A级检修后胀差、轴向位移出现异常现象分析以及解决方案xx年1机A修后汽轮机高中压缸差胀、低压缸胀差相对检修前异常；汽轮机轴向位移比修前绝对值偏大。 按照东汽相关图纸要求,轴向位移、高中压缸胀差、低压缸胀差的安装必须将汽轮机转子紧贴工作面,即向发电机侧推至正向(工作瓦。 5.2.1安装调试过程(1xx年4月19日机务专业告知,已经将将汽轮机转子紧贴工作面,即向发电机侧推至正向(工作瓦。 随后,仪控专业进行了轴向位移、高中压缸胀差、低压缸胀差探头的安装、调整工作。 (24月19日上午11点各探头安装完毕后,轴向位移DEH画面显示-0.0673mm和-0.0305mm,高中压缸胀差显示0.3074mm,低压缸胀差显示0.0156mm。 在此期间,利用现场探头调整架手轮进行了探头前后移动的测试,方向、报警和危险值的开关量输出均正确无误,安装正确。 (31机A修后机组负荷与胀差、轴向位移变化见表4,A修前机组负荷与胀差、轴向位移变化见表5,进行比对后有较大变化,且当机组负荷增加时高中压缸胀差绝值变大与机组负荷表现为成一定的正向关系,低压缸同时成一定的反向线性关系。 表4不同负荷下胀差/轴向位移变化值(修后)表5高负荷下胀差/轴向位移变化值(修前)5.2.2原因分析66万方数据No.3Sep.2019DONGFANG TURBINE2019年9月第3期?(1高中压缸胀差大修前后由+0.55mm变为-1.20mm是由于高中压缸返厂处理,在高中压内缸外壁加装汽封装置后,减少了高排的蒸汽对高中压内缸外壁的冷却,由此汽缸夹层温度变高,相应的高中压外缸温度升高,从而汽缸绝对膨胀增加(由大修前膨胀值23mm变为目前的28mm。 高中压缸胀差制造厂满负荷设计值为-2.5mm,机组报警值(-5.3mm、10.50mm,故此目前高中压缸胀差-1.20mm是机组正常运行状态。 (2关于低压缸胀差由修前的14.47mm变为修后的13.06mm,应为低压缸的滑销系统修后保持了良好的膨胀性、胀差缩小,机组运行的安全性更高。 (3轴向位移的零位确定为把转子(轴系向发电机侧推足(其位移量包括推力间隙、轴套移动间隙以及球面座移动间隙再由仪控进行探头定位以及测定。 机组检修后的轴向位移绝对值比检修前大,见表4绝对值逐渐变大,此现象与机组大修时对高中压缸通流间隙及B低压缸通流间隙进行了调整有关,高压缸通流定位由大修前的H14.40mm调整到设计值H16.00mm、B低压缸通流间隙由大修前的定位H35.00mm调整到设计值H37.00mm；也就是说轴系的推力动态平衡发生了变化,其平衡随着机组负荷的变化不断重新平衡。 从目前的变化量结合制造厂关于此问题的回复,轴向位移数据满足机组运行要求。 轴向位移正常报警值见表1。 (4轴向位移的零位确定为把转子(轴系向发电机侧推足。 大修中转子轴系定位时,实际应为严重推过,而检修人员在未能及时发现这一现象的情况下即通知热工人员转子已推到零位。 热工人员据此调整轴向位移测量装置值,机组启动运行时发现转子前窜(轴向位移A-0.84mm、轴向位移B-0.82mm。 依据轴向位移测量系统的工作原理证明转子轴系前移,推力盘靠向机头侧。 轴向位移数据已接近报警值(见表1。 此数值包含了轴系转子推向发电机侧的过推量以及推力间隙量,实际运行中推力盘靠向定位推力瓦块,所以造成了汽轮机轴向位移负值较大10。 从目前的变化量结合制造厂关于此问题的回复,轴向位移数据满足机组运行要求。 5.2.3纠正措施以及建议(1机组在高负荷变动下运行,加强对轴向位移的监视；(2机组下次检修或停运期间轴系重新定零位以及对轴向位移探头重新进行安装调整。 6目前存在的问题以及建议(1虽然大小机轴向位移均为双重冗余配置,但是大小机轴向位移2个信号均送至EPPROMMS6000系统MMS6210的同一卡件,(双通道卡件,若发生卡件损坏,使轴向位移失去监视,严重时可能引起跳机事故,影响机组运行,且冗余的轴向位移为或逻辑,存在误动可能,建议在机组等级检修中应该再增加2套轴向位移测量系统和一套双通道卡件与原来的2个信号进行“两或一与”的四取二冗余方式。 (2胀差为单点保护,受限与汽轮机内部空间,胀差测量系统无法进行冗余配置。 (3对于1m电缆处有接头的传感器更换为中间没有接头的延伸电缆,由于1m处电缆有接头处于汽缸内部,一旦汽缸扣盖后接头有问题无法进行检查处理,存在严重隐患。 7结束语通过对汽轮机两项重要监测参数轴向位移、胀差传感器安装方面的探讨,以及机组运行当中存在的一些问题进行了分析并采取相应的对策以及设计当中存在的一些问题提出了相应的建议、应采取的措施,以确保机组安全稳定运行。 在实际运行中,有可能存在着一些不易发现的隐患,在以后的运行中以及机组等级检修中继续加强现场问题的总结,避免由于热工测量装置的原因导致机组出现误动或拒动的可能性。 参考文献1杨宗秀.汽轮机轴位移、胀差传感器的零位锁定J.电力安全技术,xx,4 (3):13-15.67万方数据Sep.2019No.3DONGFANG TURBINE2019年9月第3期?(上接第49页)对所得铸件进行宏观腐蚀,观察发现,当抽拉速度为恒速3mm/min时,1模组中的4只叶片有2只在缘板横向凸出部分形成杂晶缺陷,2只试板有1只(测温试板在第一和第二层台阶上形成杂晶缺陷,整个模组的单晶率为50,图6所示为1模组中叶片缘板横向凸出部分和试板凸台的杂晶缺陷形貌。 当采用3-1-3mm/min变速抽拉工艺时,2模组中的6只叶片全部为单晶叶片,整个模组的单晶率为100。 4讨论随着抽拉的进行,模组散热方式从高效率的热传导(铸件与水冷铜盘转变为低效率的热辐射,由于模组内外侧热辐射程度不同,导致模组内外侧铸件的冷却速度不相同,从而形成倾斜的凝固界面,随着缘板部分的抽拉速度从3mm/min降低为1mm/min,模壳通过热辐射散热更加充分,促使凝固界面倾斜程度减小,从而使缘板横向凸出部分的过冷度降低,有效降低了晶粒形核、长大的几率,这就得到了2模组较1模组50的单晶率提升。 5结论采用Procast数值模拟技术与定向凝固实验相结合的方式可以正确指导单晶工艺方案优化。 通过本文的研究发现,在叶片横截面突然扩展部分(如缘板合理降低抽拉速度可以减少杂晶缺陷,从而提高单晶率。 对于本文研究的叶片模组,采用3-1-3mm/min分段变速抽拉工艺,可以有效提高单晶率。 参考文献1W Wang,A Kermanpur,PD Lee.et al.Simulation ofden-dritic growthintheplatform regionof singlecrystal superal-loy turbinebladesJ.Journal ofMaterials Science