工程方案塔吊基础专项方案（定稿）.doc

工程方案塔吊基础专项方案（定稿） 塔吊基础专项方案 一、编制依据 1、本工程施工图纸 2、本工程施工组织设计 3、浙江工业大学建筑规划设计研究院出具的岩石工程勘察报告 4、塔吊起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-xx） 5、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-xx） 6、混凝土结构设计规范（GB50010-xx） 7、建筑桩基础技术规范（JGJ94-xx） 8、建筑桩基技术规范（JGJ94-94） 9、钢结构设计规范（GB50017-xx） 10、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-xx） 11、建筑钢结构焊接技术规程JGJ 8112、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-xx 二、工程概况建设单位杭州学军中学设计单位浙江工业大学建筑规划设计研究院有限公司监理单位浙江新世纪工程咨询有限公司基坑围护设计单位浙江工业大学建筑规划设计研究院有限公司施工单位浙江宝恒建设有限公司杭州市学军中学改扩建工程位于杭州文三路与保俶路交叉口西北角杭州学军中学内，拟建工程主要由1幢6层教学楼、1幢3层国际文化交流中心及4层食堂组成，设一层地下室(2919)总建筑面积为13482.9，为框架结构。 基础采用钻孔灌注桩桩基，0.000标高相当于黄海绝对标高6.100米。 三、塔吊的位置选择根据本工程的平面布置，并考虑塔吊基础对结构的影响和拆装的便利，以及钢筋、木工加工车间的布置和工程进度的需要，拟计划布置1台塔吊，在8-9轴/1/DF轴位置，QTZ-60,臂长为40米。 塔吊布置具体位置及基础设计详见塔吊平面布置和基础详图。 四、塔吊基础的计算塔吊格构式基础计算书本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、钢结构设计规范（GB50017xx）、钢结构设计手册（第三版）、建筑结构静力计算手册（第二版）、结构荷载规范（GB5009xx）、混凝土结构设计规范（GB50010-xx）、建筑桩基技术规范（JGJ9494）、建筑地基基础设计规范（GB50007xx）等编制。 基本参数 1、塔吊基本参数塔吊型号QTK60；标准节长度b3m；塔吊自重Gt434kN；塔吊地脚螺栓性能等级高强8.8级；最大起重荷载Q60kN；塔吊地脚螺栓的直径d30mm；塔吊起升高度H35m；塔吊地脚螺栓数目n12个；塔身宽度B:1.65m； 2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo6m；格构柱缀件类型缀板；格构柱缀件节间长度a10.5m；格构柱分肢材料类型L140x14；格构柱基础缀件节间长度a22m；格构柱钢板缀件参数:宽200mm，厚10mm；格构柱截面宽度b10.49m；格构柱基础缀件材料类型L140x14； 3、基础参数桩中心距a1.65m；桩直径d0.8m；桩入土深度l29.5m；桩型与工艺泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级C30；桩钢筋型号HRB335；桩钢筋直径20mm；钢平台宽度2.5m；钢平台厚度0.04m；钢平台的螺栓直径30mm；钢平台的螺栓数目12个；钢平台的螺栓性能等级高强10.9级； 4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别C类有密集建筑群的城市郊区；风荷载高度变化系数1.25；主弦杆材料角钢/方钢；主弦杆宽度c250mm；非工作状态所处城市浙江杭州市，基本风压00.45kN/m2；额定起重力矩Me600kNm；基础所受水平力P30kN；塔吊倾覆力矩M1375.95kNm；工作状态所处城市浙江杭州市，基本风压00.45kN/m2，额定起重力矩Me600kNm；基础所受水平力P30kN；塔吊倾覆力矩M1375.95kNm；非工作状态下荷载计算 一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算作用在基础上的垂直力N=Gt=434.00=434.00kN 2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值Mmax=1375.95kNm 3、塔吊水平力计算挡风系数计算=(3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数=0.78水平力V=1.2(BH+P)=1.2(0.451.6535.000.78+30.00)=60.27kN 4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力N=434.00kN Mmax=1375.95kNm V=60.27kN图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。 （1）、桩顶竖向力的计算Ni=(F+G)/4Mxyi/yi2Myxi/xi2；式中N单桩个数，n=4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值；G桩基承台的自重；Mx,My承台底面的弯矩设计值；xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离；Ni单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值最大压力Nmax=N/4+(Mmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=434.00/4+(1375.951.652-0.5)/(2(1.652-0.5)2)=698.16kN最小压力Nmin=N/4-(Mmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=434.00/4-(1375.951.652-0.5)/(2(1.652-0.5)2)=-481.16kN需要验算桩基础抗拔力。 （2）、桩顶剪力的计算V0=V/4=60.27/4=15.07kN 二、塔吊与承台连接的螺栓验算 1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力Nvb=nvd2fvb/4=13.1430.002250/4=176.71kN Nv=V/n=60.27/12=5.02kN176.71kN螺栓抗剪强度满足要求。 2、螺栓抗拉验算n1Nt=Nmin其中n1塔吊每一个角上螺栓的数量，即n1=n/4；Nt每一颗螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.1426.722400/4=224.23kN Nt=Nmin/n1=481.16/3.00=160.39kN224.23kN螺栓抗拉强度满足要求。 3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算(Nv/Nvb)2+(NtNtb)2)1/21其中Nv、Nt一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；Nvb、Ntb、Ncb一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.02/176.71)2+(160.39/224.23)2)0.5=0.72螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。 三、承台验算 1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力Nv=V/n=60.27/12=5.02kN；Nvb=nvd2fvb/4=13.1430.002310/(41000)=219.13kN；螺栓抗剪强度满足要求。 2、螺栓抗拉验算n1Nt=Nmin其中n1塔吊每一个角上螺栓的数量，即n1=n/4；Nt每一颗螺栓所受的力；Nt=Nmin/n1=481.16/3.00=160.39kN；Ntb=de2ftb/4=3.1426.722500/(41000)=280.29kN；螺栓抗拉强度满足要求。 3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算(Nv/Nvb)2+(NtNtb)2)1/21其中Nv、Nt一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；Nvb、Ntb、Ncb一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.02/219.13)2+(160.39/280.29)2)0.5=0.57kN；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。 四、单肢格构柱截面验算 1、格构柱力学参数L140x14A=37.57cm2i=4.28cm I=688.81cm4z0=3.98cm每个格构柱由4根角钢L140x14组成，格构柱力学参数如下Ix1=I+A（b1/2z0）24=688.81+37.57(49.00/2-3.98)24=66033.70cm4；An1=A4=37.574=150.28cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=66033.70/(49.00/2-3.98)=3218.02cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(66033.70/150.28)0.5=20.96cm； 2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=698.16103/(150.28102)=46.46N/mm2 3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=6.00m；x1=L0x1102/ix1=6.00102/20.96=28.62；单肢缀板节间长度a1=0.50m；1=L1/iv=50.00/2.75=18.18；0x1=(x12+12)0.5=(28.622+18.182)0.5=33.91；查表x=0.92；Nmax/(xA)=698.16103/(0.92150.28102)=50.37N/mm2 4、刚度验算max=0x1=33.91=150满足；单肢计算长度l01=a1=50.00cm；单肢回转半径i1=4.28cm；单肢长细比1=l01/i1=50.00/4.28=11.680.7max=0.733.91=23.74；因截面无削弱，不必验算截面强度。 分肢稳定满足要求。 五、整体格构柱基础验算 1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数Ix1=66033.70cm4An1=150.28cm2W1=3218.02cm3ix1=20.96cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)24=66033.70+150.28(1.65102/2-0.49102/2)24=2286302.48cm4；An2=An14=150.284=601.12cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=2286302.48/(1.65102/2-0.49102/2)=39419.01cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(2286302.48/601.12)0.5=61.67cm； 2、格构柱基础平面内整体强度N/An+Mx/(xW)=434.00103/(601.12102)+1375.95106/(1.039419.01103)=42.13N/mm2 3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=6.00m；x2=L0x2/ix2=6.00102/61.67=9.73；An2=601.12cm2；Ady2=237.57=75.14cm2；0x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(9.732+40601.12/75.14)0.5=20.36；查表x=0.97；NEX=2EAn2/1.10x22NEX=267948.70N；N/(xA)+mxMx/(Wlx(1-xN/NEX)f N/(xA)+mxMx/(Wlx(1-xN/NEX)=-53.86N/mm2f=300N/mm2；格构式基础整体稳定性满足要求。 4、刚度验算max=0x2=20.36=150满足；单肢计算长度l02=a2=200.00cm；单肢回转半径ix1=20.96cm；单肢长细比1=l02/ix1=200.00/20.96=9.540.7max=0.720.36=14.25；因截面无削弱，不必验算截面强度。 刚度满足要求。 六、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条。 根据以上的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值；N=698.16kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式0NfcA其中，o建筑桩基重要性系数，o=1.00；fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；A桩的截面面积，A=d2/4=0.50m2；则，1.00698.16=698.16kN698.16kN，桩的竖向极限承载力满足要求! 八、桩基础抗拔验算非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值Uk=iqsikuili其中Uk桩基抗拔极限承载力标准值；ui破坏表面周长，取u=d=2.51m；qsik桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；i抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比小于20时，取小值；li第i层土层的厚度。 经过计算得到Uk=iqsikuili693.15kN；整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值Ugk=（uliqsikli）/3=900.93kN ul桩群外围周长，ul=4（1.65+0.8)=9.80m；桩基抗拔承载力公式0NUgk/2+Ggp0NUuk/2+Gp其中N-桩基上拔力设计值，Nk=481.16kN；Ggp-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp=885.37kN；Gp-基桩自重设计值，Gp=370.71kN；Ugk/2+Ggp=900.93/2+885.369=1335.83kN1.0481.163kN Uuk/2+Gp=693.148/2+370.708=717.28kN1.0481.163kN桩抗拔满足要求。 九、桩配筋计算 1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。 As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm 22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！ 3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值HRB335钢筋，1120。 实际配筋值3456.2mm2。 依据建筑桩基设计规范(JGJ94-94)，箍筋采用68200-300mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷载较大的桩基和抗震桩基，桩顶3-5d范围内箍筋应适当加密；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m左右设一道12-18焊接加劲箍筋。 桩锚入承台30倍主筋直径，伸入桩身长度不小于10倍桩身直径，且不小于承台下软弱土层层底深度。 工作状态下荷载计算 一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算作用在基础上的垂直力N=1.2(Gt+Q)=1.2(434.00+60.00)=592.80kN 2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值Mmax=1375.95kNm 3、塔吊水平力计算挡风系数计算=(3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数=0.78水平力V=1.2(BH+P)=1.2(0.451.6535.000.78+30.00)=60.27kN 4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力N=592.80kN Mmax=1375.95kNm V=60.27kN图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。 （1）、桩顶竖向力的计算Ni=(F+G)/4Mxyi/yi2Myxi/xi%2%；式中N单桩个数，n=4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值；G桩基承台的自重；Mx,My承台底面的弯矩设计值；xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离；Ni单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值最大压力Nmax=N/4+(Mmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=592.80/4+(1375.951.652-0.5)/(2(1.652-0.5)2)=737.86kN最小压力Nmin=N/4-(Mmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=592.80/4-(1375.951.652-0.5)/(2(1.652-0.5)2)=-441.46kN需要验算桩基础抗拔力。 （2）、桩顶剪力的计算V0=V/4=60.27/4=15.07kN 二、塔吊与承台连接的螺栓验算 1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力Nvb=nvd2fvb/4=13.1430.002250/4=176.71kN Nv=V/n=60.27/12=5.02kN176.71kN螺栓抗剪强度满足要求。 2、螺栓抗拉验算n1Nt=Nmin其中n1塔吊每一个角上螺栓的数量，即n1=n/4；Nt每一颗螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.1426.722400/4=224.23kN Nt=Nmin/n1=441.46/3.00=147.15kN224.23kN螺栓抗拉强度满足要求。 3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算(Nv/Nvb)2+(NtNtb)2)1/21其中Nv、Nt一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；Nvb、Ntb、Ncb一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.02/176.71)2+(147.15/224.23)2)0.5=0.66螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。 三、承台验算 1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力Nv=V/n=60.27/12=5.02kN；Nvb=nvd2fvb/4=13.1430.002310/(41000)=219.13kN；螺栓抗剪强度满足要求。 2、螺栓抗拉验算n1Nt=Nmin其中n1塔吊每一个角上螺栓的数量，即n1=n/4；Nt每一颗螺栓所受的力；Nt=Nmin/n1=441.46/3.00=147.15kN；Ntb=de2ftb/4=3.1426.722500/(41000)=280.29kN；螺栓抗拉强度满足要求。 3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算(Nv/Nvb)2+(NtNtb)2)1/21其中Nv、Nt一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；Nvb、Ntb、Ncb一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.02/219.13)2+(147.15/280.29)2)0.5=0.53kN；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。 四、单肢格构柱截面验算 1、格构柱力学参数L140x14A=37.57cm2i=4.28cm I=688.81cm4z0=3.98cm每个格构柱由4根角钢L140x14组成，格构柱力学参数如下Ix1=I+A（b1/2z0）24=688.81+37.57(49.00/2-3.98)24=66033.70cm4；An1=A4=37.574=150.28cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=66033.70/(49.00/2-3.98)=3218.02cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(66033.70/150.28)0.5=20.96cm； 2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=737.86103/(150.28102)=49.10N/mm2 3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=6.00m；x1=L0x1102/ix1=6.00102/20.96=28.62；单肢缀板节间长度a1=0.50m；1=L1/iv=50.00/2.75=18.18；0x1=(x12+12)0.5=(28.622+18.182)0.5=33.91；查表x=0.92；Nmax/(xA)=737.86103/(0.92150.28102)=53.24N/mm2 4、刚度验算max=0x1=33.91=150满足；单肢计算长度l01=a1=50.00cm；单肢回转半径i1=4.28cm；单肢长细比1=l01/i1=50.00/4.28=11.680.7max=0.733.91=23.74；因截面无削弱，不必验算截面强度。 分肢稳定满足要求。 五、整体格构柱基础验算 1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数Ix1=66033.70cm4An1=150.28cm2W1=3218.02cm3ix1=20.96cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)24=66033.70+150.28(1.65102/2-0.49102/2)24=2286302.48cm4；An2=An14=150.284=601.12cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=2286302.48/(1.65102/2-0.49102/2)=39419.01cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(2286302.48/601.12)0.5=61.67cm； 2、格构柱基础平面内整体强度N/An+Mx/(xW)=592.80103/(601.12102)+1375.95106/(1.039419.01103)=44.77N/mm2 3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=6.00m；x2=L0x2/ix2=6.00102/61.67=9.73；An2=601.12cm2；Ady2=237.57=75.14cm2；0x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(9.732+40601.12/75.14)0.5=20.36；查表x=0.97；NEX=2EAn2/1.10x22NEX=267948.70N；N/(xA)+mxMx/(Wlx(1-xN/NEX)f N/(xA)+mxMx/(Wlx(1-xN/NEX)=-20.35N/mm2f=300N/mm2；格构式基础整体稳定性满足要求。 4、刚度验算max=0x2=20.36=150满足；单肢计算长度l02=a2=200.00cm；单肢回转半径ix1=20.96cm；单肢长细比1=l02/ix1=200.00/20.96=9.540.7max=0.720.36=14.25；因截面无削弱，不必验算截面强度。 刚度满足要求。 六、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条。 根据以上的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值；N=737.86kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式0NfcA其中，o建筑桩基重要性系数，o=1.00；fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；A桩的截面面积，A=d2/4=0.50m2；则，1.00737.86=737.86kN1.0441.463kN Uuk/2+Gp=693.148/2+370.708=717.28kN1.0441.463kN桩抗拔满足要求。 九、桩配筋计算 1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。 As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm 22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！ 3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值HRB335钢筋，1120。 实际配筋值3456.2mm2。 依据建筑桩基设计规范(JGJ94-94)，箍筋采用68200-300mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷载较大的桩基和抗震桩基，桩顶3-5d范围内箍筋应适当加密；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m左右设一道12-18焊接加劲箍筋。 桩锚入承台30倍主筋直径，伸入桩身长度不小于10倍桩身直径，且不小于承台下软弱土层层底深度。 五、塔吊基础及桩基确定本工程基础拟采用800钻孔灌注桩钢格构柱组合式基础，根据上述计算，塔吊基础采用桩基础，桩采用4根800钻孔灌注桩，桩心距1.65米，有效桩长29.5米，桩身配筋为1220，螺旋箍8200，上部格构桩范围加密至100，桩身配筋长度为桩全长。 桩顶标高为-8.90米（相对正负0.00标高），桩身混凝土为C30.。 塔吊承台采用钢承台，具体详见附图-基础施工图；钢构柱截面尺寸为490490mm，主肢采用角钢L14014，缀板为45020010500，钢格构柱长8.5米，钢格构柱直接埋设在混凝土桩内，与桩钢筋笼主筋帮条电焊焊接，格构柱插入桩内2.5米，钢格构柱与塔身基础节连接的转换承重钢板40厚，Q235钢，截面尺寸25002500mm，横腹杆为L1251251021400角钢，斜腹杆为L125125102920，肢间距为2米，组成一四肢缀条式结构。 六、塔吊基础施工 1、基础施工1.1桩基施工塔吊基础桩基为4根直径800钻孔灌注桩，桩顶标高-8.90米，塔吊桩在基础桩施工期间施工完毕，确保有一定的养护时间。 桩基施工做好相应的施工资料记录和试块。 桩基施工时，格构柱与每根桩身钢筋焊接10d长度，进行有效连接以保证桩的抗拔力的传递。 1.2钢格构柱施工1.2.1格构柱采用的14号角钢、12号角钢、10厚钢板、焊条等应有材料合格证，进场时必须验收产品质量。 1.2.2格构柱的放样、下料严格按照详图尺寸进行，防止下料过短人为接长造成质量缺陷。 1.2.3格构柱施工的电焊工必须持证上岗，正式焊接作业前进行试焊。 电焊作业由2名持证焊工进行，中途不得换人，确保焊接质量。 1.2.4格构柱由4根角钢加缀板焊接组成，缀板焊接质量是整个格构柱加工质量的关键。 缀板与角钢的接触边应全部焊接，采用直角焊缝，焊缝应分次焊接饱满。 1.2.5由于格构柱加工长度长，为8.5米在缀板焊接中严禁由一端向另一端连续焊接，应采用跳隔焊接，防止焊接热效应导致格构柱变形。 1.2.6质量员及时检查焊接质量，发现焊缝不符合要求的立即整改，整根格构柱焊接完成后应检查焊缝质量、格构柱顺直度、平面扭曲变形等，符合要求的格构柱才能使用。 1.2.7塔吊钢承台完成并安装塔吊后，在承台下部基坑土方逐步开挖中，及时施工水平和斜向加强杆，使4根格构柱形成整体，增加稳定性。 1.3钢格构柱与钢承台连接格构柱与钢承台通过增加加劲板焊接连接成整体，加劲板焊接有水平焊缝和竖向焊缝，该部位的焊缝质量是塔基安全的关键部位，若焊缝质量不过关可导致基础根部脱开致使塔吊倾翻。 焊接前做焊缝试件进行试验，符合要求后正式开始作业。 每根格构柱的加劲板焊接由2名持证焊工同步对称作业，焊接应细致，焊缝应饱满。 焊接作业完成后对焊缝等进行检查，确认质量符合规范要求再安装塔吊。 1.4塔吊基础土方开挖由于塔吊要在土方施工期间安装完成在垫层施工时投入使用，故塔吊必须提前安装完成。 QTZ-60塔吊钢承台标高为2.9米，考虑格构柱柱顶与钢承台的焊接人员操作空间1.8米，则土方需开挖至标高4.7米，场地自然地面标高为2.0米，经计算开挖深度为2.7米。 土方采取临时放坡，破率为11，基础土方量为150立方，土方开挖采用1台PC200挖掘机进行开挖，配合3辆黄河牌自卸车出土。 土方开挖分层厚度控制在1.5米以内，挖除的土方由车辆运送至场外堆土点。 2、塔吊基础下方土方开挖要点为确保塔吊钢承台下方土方开挖安全和防止碰伤钢格构柱，采取以下措施2.1为确保钢格构柱的安全，在基坑土方开挖时严禁挖机及车辆碰撞塔基及钢格构柱，格构柱0.5米范围内严禁机械开挖，采用人工掏土。 2.2基坑土方开挖时严格控制塔基边的土方坡度，防止土体的侧压力过大对塔机钢构格柱造成的影响，并控制塔机周边的一次性挖土深度不超过1.5米。 2.3在土方开挖到水平加强杆下方0.5米时，立即按照塔吊格构柱详图要求进行钢构格柱水平连接杆、水平剪刀撑及斜向连接杆的焊接安装，确保钢构格柱稳定性符合设计要求.(水平连接杆、水平剪刀撑及斜向连接杆的具体做法详见附图) 七、焊接质量控制钢格构柱由四根角钢通过缀板焊接而成，格构柱与钢承台通过增加加劲板焊接连接成整体，尤其是加劲板焊接由水平焊缝和竖向焊缝，因此焊接质量的控制将成为塔吊安全的重要保证，将通过以下几方面的控制来确保焊接质量。 7.1焊接质量控制内容控制阶段质量控制内容焊接前质量控制焊接部位的质量和合适的夹具母材和焊接材料的确认与必要复验焊接设备和仪器的正常运行情况焊接范围的调整和必要的试验评定焊工操作技术水平的考核焊接中质量控制焊接工艺参数是否稳定焊条、焊剂是否正常烘干焊接材料选择是否正确焊接设备运行是否正常焊接热处理是否及时焊接后质量控焊接外形尺寸、缺陷的目测焊接接头的质量检验（非破坏无损检测制性试验）焊接区域的清除工作7.2人员保证本工程从事焊接作业的人员，从工序负责人到具体操作的施焊技工、配合工以及负责对焊接接头进行无损检测的专业人员，均为资格人员和曾从事过配合作业的人员，且在工程开始前针对本项目实际情况组织相关技术人员开展针对性学习了解，保证相关人员明白工程的质量要求及施工时需注意事项。 施工时，即便是辅助工，也需通晓焊接作业顺序和作业所需时间，从而准备好焊前工作，知道包括完工清场的具体要求及焊材的分类，首先从人员组织上杜绝质量事故发生。 7.3焊接材料选择与管理序号要点1选用的焊材强度和母材强度应相符，焊机种类、极性与焊材要求相匹配。 焊接部位的组装和表面清理的质量，如不符合要求，应修磨补焊合格后方能施焊。 各种焊接方法焊接坡口组装允许偏差值应符合建筑钢结构焊接技术规程jgj81-xx中的规定。 2焊接材料到货后由质检员会同材料管理员对焊材观感质量，质保书批号，焊材牌号进行核对检查，合格后方可入库。 3材料管理人员及时建立进货台帐，并按要求对焊接材料进行保管，建立标识，保证焊材的温度湿度处于受控范围，并坚持做好每日记录。 4焊材发放前必须按焊材技术要求进行烘焙，烘焙时间，温度不同的焊材必须分箱烘焙。 5焊材发放时须明确焊材使用部位，焊条牌号，建立发放记录。 6焊材当日未使用完必须退回焊材库保管。 7经烘焙过的焊条必须放置在保温筒内，随用随取。 8经烘焙过两次以上的焊条或其它因素造成不能继续使用的焊材必须申请报废处理，并及时分区存放，并标识明确9严格焊接材料的管理制度，保证无不合格材料在工程上使用。 7.4焊接环境要求现场焊接对焊接环境要求严格，具体满足下列各项序号环境要求1对于手工电弧焊，焊接作业区风速超过8m/s的应设防风棚或采取其他防护措施。 2焊接作业区相对湿度不应大于90%3当焊接表面潮湿或有冰雪覆盖时，应采取加热去湿除潮措施4雨天原则上停止焊接7.5焊后缺陷返修措施序号返修措施1焊缝表面缺陷超标时对气孔、夹渣、焊瘤、余高过大等缺陷应用砂轮打磨、铲凿、钻、铣等方法去除，必要时进行补焊，对焊缝尺寸不足、咬边、狐坑未填满等进行补焊。 2清除缺陷时刨槽加工成四侧边斜面大于10的坡口，必要时用砂轮清除渗碳层，用MT、PT检查裂纹是否清楚干净。 3补焊时应在破口内引弧，熄弧时应填满焊坑，多层焊的焊层之间接头应错开，当焊缝长度超过500时，应采用分段退焊法4返修部位应连续焊成，如中断焊接时应采取后热、保温措施，再次施焊时应用MT、PT确认无裂纹时方可焊接5补焊预热温度应比正常预热高。 根据工程节点决定焊接工艺，如低氢焊接，后热处理等。 6焊缝正反面各作一个部位，同一部位返修不宜超过两次。 八、塔吊避雷接地塔吊基础桩为钻孔灌注桩，桩钢筋笼与钢格构柱进行焊接，塔身基础节与钢承台通过螺栓连接，塔身与钢承台通过一根40-3的镀锌扁铁进行焊接连接，使之形成上下连通的接地通道。 九、塔吊总包管理方案 1、塔吊定位及基础施工1.1根据单体施工分布，计划搭设1台塔吊，型号为QTZ-60，臂长为40米。 1.2塔吊设置在地下室内，因此塔吊基础的施工随挖土工作的开展同步进行。 1.3塔吊基础顶面要求用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/1000.1.4塔吊安装固定脚必须按砼基础中心线对称预埋，并按塔身截面尺寸要求安装成2M的正方形。 固定脚鱼尾板必须保证其安装尺寸150.1.5塔吊避雷接地采用-40的镀锌扁铁，下部与格构柱焊接（格构柱与桩身钢筋焊接），上部与塔身焊接。 1.6土方开挖时严禁挖机及车辆碰撞塔机钢构格柱，施工时设置警示标志，并由专人负责看护。 1.7土方开挖时严格控制塔机边的土方坡度，防止土体的侧压力过大对塔机钢构格柱造成的影响，并控制塔机周边的一次性挖土深度不超过1.5米。 1.8随着土方的开挖，每开挖2米高度，马上按设计要求进行钢格构柱水平连接杆及斜连接的安装，确保钢构格柱的稳定符合设计要求。 2、塔吊使用和管理为保证施工过程中塔吊能够正常的运行及安装、运行、拆除等环节要确保塔吊的安全状态，必须严格按照塔吊技术说明进行操作，且必须严格按照有关法律、法规及各相关规范进行管理。 以下为总包方对现场塔吊制定的各项管理措施2.1塔吊钻孔灌注桩砼应留置强度试块并及时送样试压。 2.2场地清理，清除场内道路上的障碍物，保证具备应有的作业空间，地面平整，高空无线电。 2.3由工地负责按三相五线制供电，塔吊采用专用配电箱，放置在塔机附近，有防雨及安全技术措施。 2.4要求塔吊安装单位派安拆工6人，指挥人1人，机电工1人协调作业，工作前对操作人员进行安全技术交底，明确责任。 2.5塔吊在顶升作业过程中，必须有专人指挥，专人照管电源，专人指挥爬升机械，专人紧固螺栓。 非有关操作人员，不得登上爬升架的操作平台，更不得擅自启动电能电泵阀门开关和其他电气设备。 2.6顶升作业必须在白天进行，严禁夜间作业。 2.7只许在风速