减少梗丝在干燥风选工序中造碎

常德卷烟厂一车间制丝QC小组活动报告书一、 小组简介表一 制表：胡建华 2003年9月小组名称常德卷烟厂一车间制丝QC小组课题名称减少梗丝在干燥风选工序中造碎小组类型现场型成立时间2003年1月课题注册2003年9月注册编号小组成员8人活动频率每月23次QC教育时间100小时以上出勤率98%活动起止时间2003年9月至2004年12月小组成员简介序号姓 名性别岗位文化程度组内职务1毛先武男主任工程师本科组长2胡建华男车间机械技术员大专组员3史利民男车间电气技术员大专组员4邓新斌男制丝机械技术组组长大专组员5孙英明男制丝电气技术组组长大专组员6汪 利女班统计大专组员7张 捷男车间干事本科组员8苏文爱男车间工艺员大专组员二、 选题理由图一 制图：毛先武减少梗丝在干燥风选工序中造碎选定课题切丝后各工序梗丝整丝率下降值排列图618干燥风选 梗丝膨胀 梗丝回潮 定量喂料 其 他 120100%080%60%40%20%1266.7%211277.8%83.3%88.9%现场测试梗丝整丝率下降值（%）百分率郑州烟草研究院提供的数据：选用DICKINSONLEGG公司的干燥风选设备，梗丝整丝率下降值可以控制在6%以下。权威数据2003年58月份干燥风选工序梗丝整丝率下降值统计表月份5678平均下降值（%）1312111212生产现状三、 现状调查为了了解梗丝干燥风选工序梗丝整丝率的下降情况，2003年9月，小组成员于梗丝干燥机FBD入口处和梗丝风选落料器APS出口处随机获取若干样品进行测试，分别测得FBD入口整丝率和APS出口处整丝率，并计算出其整丝率的下降值，同时进行分析整理（见下表）：表二 FBD入口处和APS出口处整丝率（%）及其下降值（%）统计表取样批次白班取样批次中班FBD入口APS出口下降值FBD入口APS出口下降值184721228574113837013483758585751068470147837013884701498474101085751011847212128371121383721114836914158575101685721317857015188371121984701420857312平均847212平均847212总平均：FBD入口整丝率=84%；APS出口整丝率=72%；整丝率下降值=12%从表二测试数据可以看出，梗丝经过干燥风选工序后，梗丝整丝率下降值平均为12%，最高值达15%，梗丝干燥风选工序确实造碎严重。四、 活动目标根据郑州烟草研究院提供的数据，我们将活动目标确定为：梗丝经干燥风选后整丝率下降值6%。图二 制图：胡建华五、 原因分析图三 原因分析树图 制图：毛先武梗丝干燥风选工序造碎严重风送管道布置不合理风送管道拐弯太多未设置排风匀风装置干燥风分配不合理机料物料分布不均匀不稳定物料来料不均匀法运行参数设置不合理未进行运行参数的优化工作环气、汽、水供压不稳定人工作责任心不强检查考核不到位考核不严考核频次不足操作设备不熟练培训次数少培训效果差工人技能培训不够为了查找导致梗丝干燥风选工序造碎严重的原因，我们小组成员从人、机、料、法、环五个方面进行调查分析：六、 要因确认为了找出导致梗丝在干燥风选工序造碎严重的主要原因，小组成员对各末端因素进行逐一分析：原因一：考核不严车间管理制度完善，而且职能人员考核认真负责。经查证，车间职能人员每天都能进行认真检查考核，而且考核的结果严格与经济责任制挂钩。因此，此项不是主要原因。原因二：考核频次不足查证车间职能人员的考核记录，每班考核的次数不低于2次，而且每次考核都在车间网站上公布。因此，此项不是主要原因。原因三：培训次数少查阅梗丝干燥风选工序上岗人员的培训档案，自2002年8月一车间制丝线正式投产以来至2003年8月，在一年的时间内，共进行理论培训3次，培训时间共48小时，现场操作培训2次。因此，此项不是主要原因。原因四：培训效果差查阅梗丝干燥风选工序上岗人员的培训档案，理论考试的平均成绩为94.6，而且每人每次的理论成绩均在90分以上，现场操作培训后实践考核的结论均是“优秀”。因此，此项不是主要原因。原因五：风送管道拐弯太多梗丝风选系统由风选器、落料气锁、风送管道组成，由于物料在管道中输送速度快，一旦与管壁接触，就容易出现物料造碎情况。在管道弯头处，由于物料的惯性作用，物料在输送过程中势必与弯头发生碰撞，物料造碎严重，因此，风送管道拐弯越多，物料造碎就越严重。现场查看梗丝风选物料输送管道布置情况，梗丝输送管道为了避开隔栅层吊筋和其他管道，共有6处弯道，除3处必需外，其他几处可以通过调整将其拉直。因此，我们确认，“风送管道拐弯太多”是导致梗丝干燥风选干燥工序造碎严重的主要原因。原因六：未设置排风匀风装置在梗丝风选器前，梗丝干燥设备出口处取样，测量梗丝干燥后沿FBD宽度方向不同点的水分值，共取样10次，其测量平均值如下（见表三）：表三 梗丝干燥后沿FBD宽度方向不同点的水分值 制表：毛先武测量点左左中中右中右水分值6%10%16%11%7%从上表可以看出，梗丝经FBD干燥后，沿FBD宽度方向不同点的水分值不同，中间高，两侧低，水分值相差达10%。是什么原因造成梗丝干燥水分不均衡呢？小组成员从干燥原理入手进行分析：要使梗丝经FBD干燥后沿宽度方向水分一致，要具备两个条件：一是梗丝物料在FBD内沿宽度方向分布均匀一致；二是干燥热风沿FBD宽度方向分布均匀一致。现场观察梗丝在FBD内的分布状况，发现梗丝在FBD宽度方向上分布基本上是均匀的。那么干燥热风的分布是否均匀呢？由于没有好的观察手段，小组成员从设备结构入手进行分析：FBD是采用由下向上的吹风方式对梗丝进行干燥，图四是其底部匀风装置示意图，从示意图上可以看出，设计是合理的，应有好的匀风效果。但出风口设置在顶蓬两侧，而且未设置匀风装置（见图五），热风干燥梗丝后要进入到除尘设备进行除尘处理，这样，干燥热风在除尘风机的引力作用下，离顶蓬出风口近的风量相对较强，导致热风在FBD内沿宽度方向如图六形状分布。图四 制图：毛先武图五 制图：毛先武图六 制图：毛先武为了验证以上分析，小组成员根据图六风量分布图，在FBD干燥网板上贴上封箱胶带，两侧贴的多，并逐渐向中间减少，人为改变风量分布，同时测试梗丝干燥后沿宽度方向不同点的水分值和APS出口处梗丝整丝率，共取样10次，其测量平均值如下：表四 制表：毛先武测量点左左中中右中右整丝率水分值9%13%14%13%10%74%从表四可以看出，通过人为均匀热风风量后，干燥后中间和两侧水分值相差只有5%，与10%相比，水分均衡了很多，而且水分均衡后，梗丝造碎也有所下降，与表二相比，APS出口处梗丝整丝率由72%提高了74%。因此，我们确认，“未设置排风匀风装置”是导致梗丝干燥风选工序造碎大的主要原因。原因七：物料来料不均匀在梗丝干燥风选前，需通过梗丝预膨胀设备STS对梗丝进行增温增湿处理，STS落料口宽度只有400mm，而且也并非安置在干燥设备FBD的中心位置，因此，如何将STS处理后的物料均匀分布在FBD内存在一定难度，在投料生产初期，确实存在物料在FBD分布不均匀的现象，但通过调整、增设导流板，在课题注册前，物料来料已基本稳定均匀。2003年9月，现场观察梗丝在FBD内的分布情况，未再发现有物料分布不均匀的情况。因此，此项不是主要原因。原因八：未进行运行参数优化工作梗丝干燥设备在投入使用后，一致沿用设备供应商提供的运行参数，未进行运行参数的优化工作。为了验证梗丝干燥工序设备运行参数对整丝率的影响，小组成员在技术中心的指导下，共使用4套运行参数进行对比测试，测试结果见表五：表五 制表：史利民测试编号干燥一区干燥二区APS出口处整丝率热风温度风机转速热风温度风机转速112080%9070%72%213070%8070%69%311085%10080%73%410095%10080%68%注：表中风机转速是指相对于风机满速的百分比；编号1为厂家提供的参数。从表五可以看出，设备运行参数不同，APS出口处整丝率也发生变化，相差达5%，可见，设备运行参数对梗丝整丝率的影响较大。因此，我们确认，“未进行运行参数的优化工作”是导致梗丝干燥风选工序造碎严重的主要原因。原因九：气、汽、水供压不稳定现场观察各供气、供汽、供水压力表显示状况，未发现异常波动情况。因此，此项不是主要原因。通过以上分析，小组成员一致认为，导致梗丝干燥风选工序造碎严重的主要原因是：1、 风送管道拐弯太多；2、 未设置排风匀风装置；3、 未进行运行参数优化工作。七、 制定对策根据确定的要因，小组成员制定了具体的对策和详细的实施措施，并设定了要达到的目标，指定了项目的负责人和完成时间。见表六：表六 对策表 制表：毛先武序号要因对策目标实施措施责任人地点完成时间1风送管道拐弯太多调整管道布局弯头数量不大于3个。通过调整气、汽、水管及电缆桥架的布置，拉直梗丝风送管道。胡建华现场2004年2-3月2未设置排风匀风装置安装排风匀风装置沿FBD宽度方向不同点水分值相差4%制作、安装排风匀风装置；并调整匀风装置各风门开度。毛先武现场2003年4-5月3未进行运行参数优化工作优化运行参数确定最佳运行参数采用正交试验法获取最佳运行参数苏文爱现场2003年6-7月八、 组织实施对策实施一：调整管道布局u 为解决梗丝风送管道拐弯太多的问题，小组成员深入现场进行勘察，本着一切为风送管道让路的原则，调整与梗丝风送管道发生冲突的其他气、汽、水管和电缆桥架布局，拉直梗丝风送管道。为避免影响生产，管道调整工程安排在2004年春节假期期间进行，在调整管道布局的同时，加大弯头圆弧半径。 实施后，整个梗丝风送管道的弯道数量由原来的6处减少为3处，并且弯头的圆弧半径由1100mm增加到1900mm。对策实施二：安装排风匀风装置u 为了解决排风不均匀的问题，小组成员在了解设备结构的基础上，通过分析揣摩，决定将两侧的排风口用一根管道连接起来，并在连接管道上安装5组风门，其示意图见图七：图七 排风匀风装置示意图 制图：毛先武排风匀风装置的安装安排在2004年“五一”假期进行，并于2004年5月8日21日进行风门的跟踪调节。 排风匀风装置安装并调试后，小组成员于2004年5月23日29日进行对比验证，共取样10次，测试沿FBD宽度方向不同点的水分值，测试结果见表七：表七 制表：史利民左左中中右中右相差幅值113%14%16%14%13%3%213%14%15%14%12%3%311%13%15%13%12%4%413%14%15%14%13%2%512%14%16%14%13%4%612%13%16%13%12%4%711%13%15%13%12%4%812%14%14%14%12%2%911%13%15%13%12%4%1013%14%16%13%12%4%平均值3.4%实施后，梗丝干燥后沿FBD宽度方向不同点的水分值相差的平均值只有3.4%，与实施前的10%相比，水分均衡了很多。对策实施三：优化运行参数为了用最少的试验次数获得最佳运行参数，小组成员决定采用正交试验法进行最佳运行参数的探索：l 试验目的：减少梗丝在干燥过程中的造碎l 试验考核指标：整丝率下降值l 经研究，有四个因素需确定最佳条件，每个因素确定四个位级。选定的因素及位级见表八：表八 制表：胡建华因素位级一区热风温度（）A一区风机转速（%）B二区热风温度（）C二区风机转速（%）D11008010065211085110703120901207541309513080注：表中风机转速是指相对于风机满速的百分比；l 选用正交表，并将表八所列参数对号入座，小组成员于2004年6月上旬开始试验，测试结果见表九：表九 制表：毛先武因素试验号一区热风温度（）A一区风机转速（%）B二区热风温度（）C二区风机转速（%）D试验结果整丝率下降值（%）11111112122283133384144495212386221497234178243289313471032437113312612342161341428144231815432471644138位级1结果之和36343432位级2结果之和32322930位级3结果之和26283131位级4结果之和31313032极差R10652 结果分析从极差R可以看出，各因素对结果影响的重要程度的次序是：ABCD直接看，第11号和12号试验结果最好，其运行参数为A3B3C1D2和A3B4C2D1算一算位级之和（越小越好），最佳运行参数应是：A3B3C2D2作趋势分析，见图八从趋势图上可以看出，各趋势线段的最低点均位于线段的中间位置，因此，各因素都没有必要再提高（或降低）位级进行试验。综合评定计算出的最佳运行参数A3B3C2D2包含在第11号和12号试验运行参数之中，综合评定，小组成员将最佳运行参数组合确定为：A3B3C2D2即：一区热风温度 120 一区风机转速 90%二区热风温度 110% 二区风机转速 70%按确定的最佳运行参数组合跟踪试验一周，测试梗丝整丝率的下降值，测试结果见表十：表十 制表：汪利生产日期FBD入口整丝率（%）APS出口整丝率（%）整丝率下降值（%）2004年7月26日847862004年7月27日857962004年7月28日847952004年7月29日837852004年7月30日84786平均值8478.45.6平均值低于11号和12号试验值，试验结果甚佳，取得成功。九、 效果检查与效益分析（一）效果检查在实施上述措施后，2004年8月，小组成员于梗丝干燥机FBD入口处和梗丝风选落料器APS出口处随机获取若干样品进行测试，测试结果见表十一：表十一 措施实施后FBD入口处和APS出口处整丝率（%）及其下降值（%）统计表取样批次白班取样批次中班FBD入口APS出口下降值FBD入口APS出口下降值18478628478638580548579658377668478678377688378598479510847951184786128580513837761483776158580516837851785805188579619847862084786平均8478.45.6平均8478.45.6总平均：F