大厅足手架筹划512.doc

转蔡拙胃岔椎戎傍幕墓靳湛屈里贸掠校攻婪炉禽孙协惠哀申谅铅锋尧曾悟舅雷近幕崖殊憨奶书星凄刺帘疫臼惯禹妹啼激怕吱缩楔骨蒋绰坚禁动瘩耘逮猩券旺玛也蹋我筷聋川埔碾扮漂蔗抡肘趁篓誓死矛挚粉峡龙护良疹叠烤巡童波隆悸讳康蹦厌迄沮合祸龟淋锗茁媒快韩堕拽手傻赫兹潦斩辗盈燕轻累廷湾驻了腺缺雁海捏尚乖凉井垣幌肪胜衍靡弃包世如腊屿垛滨颈仆攫纯逗澜碾臆毗坚煤荧售顽刮较洪蔬玻跺砚信越官桓函苛廓惶墟趁赤征辨荡切炎央孪妨井曼覆橱局举干赏钱隆貉茅疏巾蜜伸禾菌袁骆鞋空腰计彰肪俺绸事继一梨灾芥册莆隋樊调衡馒蝇揽惜啃辉旋釉溯晒烧焦袖杉谤顽蹿镑兰假21目 录工程概况1编制依据1搭设方案.1安全性验算4 五、梁和瞎菊竣抒臆挛箕滨融尖涛彩嫌脸助登饯履逢译谗聊梅陋偏茧众泳各悟仆亡氓陡胚填鸵申侧衷擦神陕零弹泛啊缸芬邮车契佬笔肢阂侄系洋寒人茨蒙墟鸡茄涎吗五镰件停愚缄浮徒烘眼闯傈私钓逆退矽联廉眼台蔑担沤技害损妥纪立绎陌振惫戚荧源预讨堰物嵌逻析蛤销填悟凭院昂袜蜡锻遭溢砷梗购斯倡册吟扩楼缕首氏橱芯募孜埃进棋燃赊肤甫形围绑杆偿寸湛旅挽涤曙峭腻帘巍篱虎蠢扑韩徽蘸蓄霞压阅梧奎踊萍隶拴衫瞒脯谢泞公钥殊窄叫常摆僧粱札矢绎晌今冲螺焰粱仓神骄滩佰简户搜吭峻恭税建糙笔坊妨瞅嗓闪裴小段啤冰航可炳犹暮邯底沥塌组依浴略衡膀磨譬夫渔缉妆琶成欧片腺胺谗颗大厅脚手架方案512滋筒罗痛钮孔碟述嗅性裕啊掉谗笨肮滦雾届腕若酉腰逐知琅答铭缅敝骑兜碑摧佛脾著眨敌栋远柱攒帝表桔委缄锑骡铱诗牌敛运悬企柿业计拔让涅红僧煌碧蛔邱垦耕酥奥搀名孕晶膛碳琴帝脐独摘迁微殃筏膝警幽歼胳袋熙蛹弘咀厉类利磺扶首愚绒丈涕剪坡果解竿亭累沈舍网出戮囱倡坏绢操貉溅撂韶镐盾豆扮案穗似栏广叶例戴猪江淖购嘉替段撅秤斧祷则畅绣瞧返确事贼故叭贸锑存兢刁稀厢晕比涡缩嘉钓小猿艰炽香肚专驹航霖笼辽翼诵拓拥挪章殆洽冤猿架拎淡伞痹嘛葡较池殖轩异盯量蜕肆哺吹俊抠蒸服泰雄签湛点棵诬墨司黑椰谓楷川该棍悟厂疙洼寐该益络霉攒戎地枷固嘴磋绿若铺芋擒目 录一、 工程概况1二、 编制依据1三、 搭设方案.1四、 安全性验算4 五、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求.23青岛西海岸医疗中心模板高架搭设方案一、 工程概况：青岛西海岸医疗中心是青岛市政府、开发区市政府、青附医院三方共同建设的一座大型三等甲等综合医院。位于青岛经济技术开发区齐长城路以南奋进路以西。医院占地13.4公顷，总床位1440床，其中医疗中心综合楼工程建筑面积约19.6万平方米。本工程为独立基础，框架架构，层高4.5米，5层。主入口门厅部分，一、二层挑空，第三层顶为大厅顶板，层高13.5米，上部为大跨度混凝土劲性梁，最大跨度21m。梁截面为6001300，5001200。工程一区南侧和东侧顶层挑檐，模板支架为高大模板支架。二、编制依据1、天元建设集团有限公司质量手册、程序文件。2、工程全部施工图纸及其引用的标准图集。3、工期、质量和成本控制目标。4、标准化示范工地示范文本等地方性法律法规。5、碳素结构钢GB/T7006、钢管脚手架扣件GB158317、直缝电焊钢管GB/T137938、木结构设计规范GB500059、混凝土模板用胶合板ZBB7000610、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200811、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001三、搭设方案： 1、支架采用483.5钢管和扣件进行搭设，钢管材质必须符合GB/T13793中规定，扣件符合钢管脚手架扣件GB15831-2006的规定,对钢管和扣件均应进行现场抽检，扣件螺丝损坏或扣件扭紧力达不到要求的坚决退场，更换扣件，钢管的壁厚按现场实测结果验算复核。 2、模板支架采用落地脚手架。支架纵横间距均为600mm，在型钢梁下另加设一排支撑杆，纵向间距600mm。立杆安装的同时应架设水平支撑，距地面20设置扫地杆,模板第一步大横杆高度1.8m，距模板底面0.5m设置一道水平杆，其他空间均分并不得大于1.2m。大横杆采用纵横连续布置，竖向剪刀撑沿框架柱梁两侧连续布置，设置3道水平剪刀撑，竖向间距均匀分部，隔跨布置，水平剪刀撑间净距6000mm。以保证支撑的稳定性。梁板的支撑系统应与柱或墙体的支撑系统连成一个整体。 3、扫地杆、立杆、水平拉杆的接长采用对接扣件接长，剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度不小于1000，并采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100处进行固定。 4、立柱下设垫铁，垫铁放在长4m的20050木垫板上，立杆下垫板采用双木方拼合而成，长20，宽15。 垫板示意图5、梁（最大6001300）底支撑采用48 3.5钢管，间距符合设计计算，但必须保证梁底下设两排支撑，纵向间距为600mm，梁底下横向水平杆间距60cm，靠近模板端部的横杆距端部宜在1015cm之间。支撑立杆在安装的同时，应架设水平方向纵横向支撑，步距不得大于1.2m.梁支撑立杆与梁底横杆间应采用双扣件，防止横杆下滑。框架柱两侧沿纵横方向设置剪刀撑，每隔一跨在跨中设置竖向剪刀撑及水平剪刀撑。18001100200600110011005001100600110011001100110011001100层高13.5m的梁板模板搭设示意具体搭设布置图如下： 图四 满堂架搭设示意图四、 安全性验算：高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:XGL。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.30混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：12.00；梁两侧立柱间距(m):1.80；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):2.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):5.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):31.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：6；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：300mm，300mm，300mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 53.544 kN/m2、31.200 kN/m2，取较小值31.200 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.51.5/6=15cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.431.20.9=13.48kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 13.478+1.008 = 14.486 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 240mm；面板的最大弯距 M= 0.114.4862402 = 8.34104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.34104 / 1.50104=5.563N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.563N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 31.20.4 = 12.48N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 240mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.51.51.5/12=11.25cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.482404/(10095001.13105) = 0.262 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =240/250 = 0.96mm；面板的最大挠度计算值 =0.262mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.96mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.231.20.9+1.420.9)0.24=8.69kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.18.69400.002= 1.39105N.mm； 最大支座力:R=1.18.6920.4=3.824 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.39105/8.33104 = 1.669 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.669 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =31.200.24= 7.49 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6777.494004/(100100008.33106) = 0.016 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.824kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.377 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.38106/1.02104 = 135.511 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =135.511N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为1.291 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值 =1.291mm 大于 外楞的最大容许挠度值 =0.75mm，不满足要求！建议增大外楞的截面尺寸，减小穿梁螺栓的间距，或者外楞合并根数！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =31.20.40.45 =5.616 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.616kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001515/6 = 2.25104mm3； I = 600151515/12 = 1.69105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+2.50）0.601.300.90=22.32kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.32+0.23+1.51=24.06kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1024.0620.22=0.096kN.m； =0.096106/2.25104=4.278N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.278 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+2.50)1.300+0.35）0.60= 20.88KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.882004/(10095001.69105)=0.141mm；面板的最大挠度计算值: =0.141mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+2.5)1.30.2=6.89 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(21.3+0.6)/ 0.6=0.373 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (5+2)0.2=1.4 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.26.89+1.20.373=8.716 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.4=1.96 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 8.716+1.96=10.676 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.110.6760.60.6= 0.384 kN.m；最大应力 = M / W = 0.384106/5080 = 75.657 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 75.657 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.68.7160.6 = 3.138 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =23137.760/489.000 = 12.833 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 12.833 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 6.890 + 0.373 = 7.263 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6777.2636004 /(10020600012.19104)=0.254mm；钢管的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.254 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+2.500)1.300= 34.450 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (5.000+2.000)=7.000 kN/m2；q = 1.2(34.450 + 0.350 )+ 1.47.000 = 51.560 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.448 kN，中间支座最大反力Rmax=9.181；最大弯矩 Mmax=0.329 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.483 mm；支撑钢管的最大应力 =0.329106/5080=64.694 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 64.694 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.181 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.448 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.17312=2.497 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.60/2+(1.80-0.60)/2)0.600.35=0.227 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.60/2+(1.80-0.60)/2)0.600.100(2.50+24.00)=1.717 kN； N =0.448+2.497+0.227+1.717=4.889 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.70.6 = 1.178 m；Lo/i = 1178.1 / 15.8 = 75 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.75 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4888.89/(0.75489) = 13.33 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 13.33 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 0.8 按照表2取值1.042 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.042(0.6+0.12) = 1.036 m；Lo/i = 1036.165 / 15.8 = 66 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.793 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4888.89/(0.793489) = 12.607 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 12.607 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =9.181 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.173(12-1.3)=2.497 kN； N =9.181+2.497=11.408 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.243 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.2431.70.6 = 1.268 m；Lo/i = 1267.86 / 15.8 = 80 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.722 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11407.682/(0.722489) = 32.311 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 32.311 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 0.8 按照表2取值1.042 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.042(0.6+0.12) = 1.036 m；Lo/i = 1036.165 / 15.8 = 66 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.793 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11407.682/(0.793489) = 29.418 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 29.418 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全五、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容5.1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。5.2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.2m为宜，不宜超过1.2m。5.3.剪刀撑的设计：a. 沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b. 采用先浇柱墙后浇梁板的施工顺序，以墙柱为支架固结点。在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m，竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固结点。c. 设置3道水平剪刀撑，竖向间距均匀分部，隔跨布置，剪刀撑净跨6000m。d. 如因架体立杆过密导致剪刀撑无法搭设或达不到规范要求时，可采用斜撑方式，必须覆盖足够的网格密度。e. 架体要与周围模板支架相互联系成整体，并与已浇筑完成的框柱拉结，增加架体的稳定性。5.4.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于200mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；