现浇箱梁施工支撑体系的质量保证

现浇箱梁施工支撑体系的质量保证1、工程概况1.1简介现浇箱梁具有整体性好、外形美观、刚度大、可做成复杂形状、线形等特点，越来越多地被广泛地用于高速公路和城市道路高架桥。现浇箱梁施工支撑体系设计中，环节繁多，主要决定了现浇箱梁的施工质量。所以，搞好其支撑体系的设计与安装，具有重要意义。沙溪互通C匝道跨主线桥上部结构为2563025米，八孔一联的预应力砼连续箱梁，箱梁采用满樘支架现场浇筑施工，箱梁下部宽10.5米，桥面宽15.5米，混凝土总方量为2317.8m3。1.2工程特点(1)工程量大，全部箱梁均为现浇混凝土，搭设支架安装方木、板材等的工作量较大。(2)土质情况不是很好，地质报告显示03.7米为中等压缩性粘土，3.713.65米为淤泥质亚粘土，因跨越一条10米宽小河沟，土质情况不很均匀。1.3工程质量标准公路桥涵施工技术规范中对模板工程明确规定：相邻两块模板表面高差不大于2mm，表面平整度不大于5mm。支撑体系的基础部分要牢固、密实，不能产生不均匀沉降，支撑体系要有足够刚度、强度和稳定性。2、支架基础处理对跨内的地基用推土机整平，再用震动压路机予以压实，至少碾压3遍，保证其密实度在90以上，碾压时出现弹簧现象的区域，开挖50cm深，回填砂砾石并压实。特别对扩大基础开挖段，要抽干水分层回填压实，每层松铺厚度不大于30cm且至少碾压3遍，为提高地基承载力，防止地基沉降造成结构变形，除对地基压实及掺加石灰土硬化处理外(不少于25cm)另外在地基上浇筑15cm厚的C25混凝土。对于跨越小河沟的地方，两端做下宽2米高1.5米，宽、厚均为50cm厚长16m的T型梁，内部配置20150的钢筋保证T梁自身的结构安全，上面搁置台囹。经过这样处理的地基，其抗剪能力完全足够，经过预压后观测，最终沉降值为5mm12mm，没有出现不均匀沉降，从而保证了支架的稳定性，最终保证了现浇箱梁的质量。3、支架及模板设计与安装3.1支架模板设计本工程支架主要采用轻型支架和钢管脚手支架两种形式。钢管采用外径4.8cm，壁厚3.5mm的钢管。轻型支架为100cm100cm，材质为合金，强度不低于钢管脚手架，而它的重量则比钢管轻很多，它的具体的搭设工艺及间距和钢管脚手架一样，为此后面的支架验算将以钢管脚手架作为不利荷载条件。支架横纵向间距均为一米，考虑到在中腹板、边腹板及横隔梁处混凝土较多，中腹板、边腹板处支架间距为0.6m，横隔梁处支架间距为0.5m。模板构造为横向为15cm15cm的方木搁于可调托顶上，上面纵向搁置10cm10cm的方木，然后搁置模板。布置方式见图一、图二。(略)3.1.1几个参数对接立杆容许荷载为3.0t，安全系数为1.2，方木抗弯强度fm=17Mpa，抗剪强度fm=17Mpa,弯距系数km=0.121，剪力系数kv=0.620，挠度系数kn=0.967,弹性模量E=1.010Mpa。3.1.2支架验算(1)立杆承载力验算因为每孔的箱梁混凝土方量差别不大，所以现在以30米跨孔的箱梁数据为例进行验算：1恒载：每跨混凝土及钢筋重量即恒载，Gm=(2.52317.8)/23030=756T。2验算荷载：考虑到支架模板、方木、施工机具自重及浇筑混凝土时的冲击力等荷载，安全系数定为1.2。即每跨支架承受荷载为G验=1.2G验=907T。3单跟立杆承担重量(2)立杆稳定性验算根据=114，查钢结构设计规范得=0.489立杆容许荷载N=Af=0.489489.3106215106=5.14t由此可见g=1.63tN=5.14t稳定性满足要求。支架横杆因承受的拉力和压力较小，钢管与立杆结构相同，无需验算。3.1.3模板设计设计按四等跨箱梁计算，按最不利荷载布置。竖向荷载q=2.4t/m21m=2.4t/m(1)对1515方木来说3.2支架模板安装(1)每一跨底托顶部要在同一水平面上，这样整个支架所受力能均匀传递到支架基础上，是基础均匀受力。(2)为保证支架整体网度，用长架杆每隔二行支架设剪刀撑，顺桥向和横桥向均架设。(3)横桥向用15cm15cm方木放在可调顶托上其上铺10cm10cm方木(顺桥向放置)，与方木钉在一起，其上再铺模板。4、预压及卸载后模板调整4.1预压根据设计要求，现浇箱梁模板支架要进行预压，预压重量不小于混凝土重量，预压期为7天，混凝土容重取2.5t/m3，预压用砂容重为1.5t/m3。考虑到两侧翼缘板混凝土较少，支架几乎不存在沉降，足够安全，只对中间部分进行预压。扣除翼缘板混凝土50m3，重量为125T，每平方米重量p=(9071251.2)/(10.530)=2.4t/m2。预压用砂高度：h=2.4/(1.51)=1.6m预压过程中同时进行沉降观测，超过7天且沉降稳定后卸载。4.2调整模板卸载完毕后，检查模板沉降情况，同时调整模板标高和平整度，使各点标高既符合设计要求又满足平整度要求。同时满足预压前后弹性变形的要求。见表一。由上表可知：底模弹性变形量=预压后高程预压中高程；底模非弹性变形量=预压前底板高程预压后高程。则H弹=(H后iH中iH拱)/nH非弹=(H前iH后i)/n式中H弹=平均弹性变形量H非弹平均非弹性变形量H后i各点预压卸载后高程总和；H中i各点预压七天后高程总和(未卸载)；H前i各点预压前高程总和；H拱各点预留拱度之和；n总测点数（不包括墩、台顶上的点)。从表1数据可知：H后iH中iH拱=33.3cmH前iH后i=37.8cmn=36则：H弹=0.925cm;H非弹=1.05cm。总变形量H=1.975cm预留压缩量2cm.由此说明：确定的预压重量，预留压缩量及预留拱度是正确的。表(略)5、结论随着进行了混凝土的浇筑、养生等工作，经拆模后复测，各点