毕业设计 厂房钢结构设计.doc

1 摘 要 本次设计是我在调研过程中 某配套车间的设计 设计按照 毕业设计任务书 的要求 进行了厂房结构布置和构件的设计两个部分 各部分均按照钢结构设计规范设计 门式刚架轻型结构是单层工业厂房 民用及仓储房屋中一种常见的结构形式 特别是近十 多年来 随着我国经济的迅速发展 由于生产的需要 这类结构以其用钢量低 重量轻 造价低 适用范围广等特点而广泛应用 工程实践表明 门式刚架轻型钢结构的用钢量在 20 50kg m2左右 因此不仅国外是轻钢生产厂家纷纷将整套的厂房结构体系推向我国市场 国内的轻钢生产厂家 设计单位也纷纷转向这类结构的生产和设计 因此 作为结构工程 专业毕业生 进行一次完整的钢结构厂房设计 具有重要意义 本次设计是对四年大学所 学知识的检验 也为今后的工作奠定了坚实的基础 本设计主要包括 通过方案比较 选择双跨双坡门式刚架结构 对结构布置进行设计 确 定柱网布置图 通过内力计算及钢结构设计原理 确定梁 柱截面 通过钢结构设计原理 及设计规范对各细部构件进行设计 对主要构件 非型钢 进行制造工艺设计 关键词 门式刚架 结构设计 结构布置 制造工艺 Abstract This design is the design of twin spins double pitch fitting shop the design includes the plant layout structure design of each components In the design process first according to the length and the span determine the structural arrangement of the workshop Latter uses the Structual Mechanics solver to calculate the inner force of structure according to Steel structure principle of design and Steel structure Design Specification for the menber check computations Finally 2 carries on the design to various components manufacture craft as well as the anticorrosion craft The entire design abides by Steel structure and Portal frame Design Specification the design is economical and reasonable satisfying the request under construction Key words Portal frame structure design structural arrangement manufacturing process 目目 录录 第一章第一章 工程概况工程概况 4 4 1 1 设计资料 1 2 钢架布置 第二章第二章 屋面及柱间支撑布置屋面及柱间支撑布置 5 5 2 1 基本资料 2 2 屋面与柱间支撑布置 第三章第三章 计算一榀门式钢架计算一榀门式钢架 6 6 3 1 荷载计算 3 2 内力分析 3 3 内力组合 3 4 钢架梁柱截面的设计及验算 3 3 5 节点的设计及验算 第四章第四章 檩条的设计檩条的设计 20 20 4 1 基本资料 4 2 荷载计算及强度校核 第五章第五章 其他构件的设计其他构件的设计 24 24 5 1 隅撑设计 5 2 墙梁设计 5 3 山墙抗风柱设计 第六章第六章 基础设计基础设计 28 28 6 1 钢架柱下独立基础设计 6 2 山墙抗风柱下独立基础设计 第一章第一章 工程概况工程概况 某加工厂厂房 该厂房为单层 采用单层双跨门式刚架 刚架跨度 15m 柱距 7 5m 总长 52 5 米 屋面坡度 1 20 地震设防列度为 6 度 设计地震分组为第一组 设计基本地震加 速度值 0 05g 刚架平面布置见图 1 1 刚架形式及几何尺寸见图 1 2 屋面及墙面板均为 彩色压型钢板 内填充以保温玻璃棉板 详细做法见建筑专业设计文件 考虑经济 制造和 安装方便 檩条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边 C 型钢 间距为 1 5m 钢材采用 Q235 钢 焊 条采用 E43 型 4 刚架平面布置图 刚架形式及几何尺寸 第二章第二章屋面及柱间支撑布置屋面及柱间支撑布置 2 1 基本资料 屋面支撑布置 檩条间距 1 5m 水平支撑间距 3m 为了保证厂房的强度 空间结构的稳定 门式钢架结构左右跨横梁顶面设置横向水平支撑 在柱间设置柱间支撑 2 2 屋面与柱间支撑布置 1 柱间支撑简图如下 5 2 按规范 低于 10m 取 1 08 015 0 65 0 s z z 0 8 1 0 1 05 0 35 0 294 k 7 5 52 5 0 5 57 88 1 k 按一半山墙荷载的一半考虑节点活荷载的标准值 0 5 0 5 14 47 k F 1 即节点荷载设计值 1 4 20 26 F k F 柱间支撑构件为柔性构件只能承受拉力 则斜杆的反力设计值为 N cos 23 55 F 杆件验算 斜杆采用20 圆钢 截面性质 A 314 2 2 mm 强度验算 N A 74 95N f 215N 满足要求 2 mm 2 mm 刚度验算 张紧的圆钢不需要考虑长细比 第三章第三章计算一榀门式钢架结构计算一榀门式钢架结构 3 1荷载的取值和计算 3 1 1 屋盖永久荷载标准值 对水平投影面 YX51 380 760 型彩色压型钢板0 15 KN m2 附加荷载 0 20 KN m2 PVC 铝箔及不锈钢丝网0 02 KN m2 檩条及支撑 0 15 KN m2 刚架斜梁自重0 15 KN m2 6 合计0 67 KN m2 3 1 2 屋面可变荷载标准值 活载中雪荷载 Sk rS0 0 50 KN m2 屋面均布活载为 30 7 5 225 60 所以屋面均布活载取值为 0 3KN 根据规范要求 二者取最大值 取活载为 0 5KN 3 1 3 风荷载标准值 按 门式刚架轻型房屋钢结构技术规程 CECS102 2002 附录 A 的规定计算 基本风压 0 1 05 0 35 KN m2 地面粗糙度类别为 B 类 风荷载高度变化系数按 建筑 结构荷载规范 GB50009 2001 的规定采用 屋面坡度不大于 10o 屋面平均高度不大于 18m 房屋宽高比不大于 1 檐口高度不大于房屋的最小水平尺寸的时 中间区刚架的风载 体型系数如图 2 1 所示 风荷载体型系数图 3 1 4 地震作用 据 全国民用建筑工程设计技术措施 结构 中第 18 8 1 条建议 单层门式刚架轻型房屋 钢结构一般在抗震设防烈度小于等于 7 度的地区可不进行抗震计算 故本工程结构设计不 考虑地震作用 3 1 5 各部分作用的荷载取值 屋面 恒荷载标准值 0 67 6 4 02KN m 活荷载标准值 0 50 6 3 00KN m 柱荷载 恒荷载标准值 0 5 6 6 4 02 9 54 18KN 活荷载标准值 3 00 9 27 00KN 风荷载标准值 迎风面 柱上 qw1 0 35 6 0 25 0 55KN m 7 横梁上 qw2 0 35 6 1 0 2 2KN m 背风面 柱上 qw3 0 35 6 0 55 1 21KN m 横梁上 qw4 0 35 6 0 65 1 43KN m 3 2 内力分析 考虑本工程刚架跨度较小 厂房高度较低 荷载情况及刚架加工制造方便 钢架柱采用等 截面柱 梁采用变截面梁 柱脚按铰接承载设计 采用弹性分析方法计算钢架内力 刚架在恒荷载作用下的内力如图 内力计算的 号规定 弯矩图以刚架外侧受拉为正 在弯矩图中画在受拉侧 轴 力以杆件受压为正 剪力以绕杆端顺时针方向旋转为正 8 钢架在活荷载作用下的内力图 9 钢架在风荷载作用下的内力图 10 3 3 内力组合 刚架结构构件按承载能力极限状态设计 根据 建筑结构荷载规范 GB50009 2001 的规 定 采用荷载效应的基本组合 0S R 本工程结构构件安全等级为二级 0 1 0 根据建筑结构荷载规范要求 永久荷载分项系数取 1 2 可变荷载分项系数取 1 4 下面取 几种最不利情况进行分析 恒载 活载 q 1 2 1 4 9KN m 1 q 2 q 恒载 风载 q 1 2 1 4 5 57KN m 1 q 3 q 恒载 0 85 活载 风载 q 1 2 0 85 1 4 1 4 9KN m 1 q 3 q 2 q 3 4 钢架梁柱截面的设计及验算 3 4 1 钢架柱的设计 以 GJ 2 的边柱 即 1 号单元 为例进行计算 柱截面根据软件初选为等截面柱 11 H500 x300 x8x10 下面对其进行验算 钢架柱的截面特性 A 9840 1735710 433928000 2 mm X W 3 mm X I 4 mm N 72 3KN M 159 9KN M V 57 2KN 1 强度验算 正应力 N M 72 3 9840 159 9 10 1 05 1735710 n A X W 3 10 6 7 35 87 73 95 08 f 215KN 3 mm 剪应力 v 2 3 fmm 3 14 8500 10 2 57 N th v ww 2 稳定验算 钢架柱长度系数 4 14 r 3 khEICO K H u u 2 12 1 3 C EI Hh bC hILI 1 所以78 1 1829025 3254400 10406454500 10 8 433927500 4 4 1 2 12 h1 1 3 C EIK 56 0 63 0 12 2 r m4 35 435 1 56 0 h0 r OX L 平面内稳定验算 长细比 b 类截面 查表得 平面稳定系数19 16 210 104 3 3 x 98 0 x KN EA N X EX 2 69316 19 161 1 98401006 2 14 3 1 1 2 52 2 2 对于有侧移的钢架 则 0 1 mx 1 EX XX XMX X N N W A N 2 3 63 mm 215f 3 95 8 875 7 2 69316 3 72 98 0 11071 1735105 1 10 9 1590 1 984098 0 10 3 72 N 12 平面外稳定 平面外的计算长度取 有 b 类截面 查表得 m5 1 OY L 2 22 6 67 1500 y 0 1 235 f 44000 07 1 y 2 b 2 1by 1t eo 0 mm 310f77 99 1 9265 7 N W M A N Y 3 4 2 钢架梁的设计 以 GJ 2 的梁为例进行计算 梁截面根据软件初选 H400 700 x200 x6x10 由于从内力表易知 3 号单元受的内力均大于 2 号单元 故仅对 3 号单元进行验算 1 所选梁的相关参数见下表 M kN m N kN V kN面积 2 mm惯性矩 44 10 mm 大头159 960 665 3808063335 小头 66 611 3 6 8628017957 2 进行最大宽厚比验算 翼缘板自由外伸宽厚比 满足要求 4 12f 235157 9 10 2 6200 y t b 腹板宽厚比 满足限值要求206f 2351136 210 700 t h y w w 满足限值要求206f 23525063 6 210 400 t h y w w 腹板屈曲后强度的抗剪承载力设计值按如下考虑 梁腹板高度变化率 700 400 12 6 23 8 60mm 根据规程 6 1 1 条 腹板抗剪可以考虑屈曲后的强度 3 梁大头端面强度验算 计算腹板抗剪承载力设计值 其中 因为梁腹板不设横向加劲肋 vwwd fthV 34 5 k 13 89 0 20634 5 37 63 23537 y ww w fk th 因为 0 8 所以4 1 w 9 0f 8 0 64 0 f vwv v f KNV96 6601809 06680 d 腹板有效截面计算 a 计算腹板两边缘的压应力不均匀系数 f 2 8375 755 7 2 1 mmNWMAN 82 0 fmm 24 6875 755 7 2 1 2 2 NWMAN b 计算受压构件板件稳定系数 75 19 1 1112 0 41 16 k 22 C 由于板边最大应力 故计算f 1 1 1345fy pp R Q 钢 对于来代替公式中的时用 2 1 mm 52 91 2 831 1N R 8 051 0 4 218 113 p 所以有效宽度系数有效 即此时大头截面全部1 强度验算 由于 V 65 3KN 0 5 330KN 则 H 型截面压弯构件在剪力 V 弯矩和轴力的共同作用下 d V 的截面强度须满足 9 159m 5 544 f eeee MKNWANANWMM E N 故大头截面强度满足要求 4 梁小头截面的强度验算 其中 因梁腹板不设横向加劲肋 vwwd fthV 34 5 k 14 89 0 20634 5 37 63 23537 y ww w fk th 因为 0 8 所以 169 24 1 w 9 0f 8 0 64 0 f vwv v f KNVd78 385 2 1696380 腹板有效截面计算 f 3 57 1017957 1501066600 6280 11300 2 4 3 1 mmNWMAN 06 1 fmm 8 53 1017957 1501066600 6280 11300 2 1 2 4 3 2 NWMAN b 计算受压构件板件稳定系数 99 5 1 1112 0 41 16 k 22 c 根据规程 1 1 R 2 1 mm 63 3 571 1N R 所以有效宽度系数部有效 即此时小头端截面全1 强度验算 由于 V 6 8 0 5 须满足共同作用下的截面强度 轴力 弯矩型截面压弯构件在剪力 则NMVHKNV89 192 d m 5 276 f eeee KNWANANWMM E N M 66 7 276 5 故小头截面满足要求 N Me 5 梁平面内稳定验算 根据规程要求 实腹式钢架梁坡度小于 10 时 在钢架内可仅按压弯构件计算其强度 本 屋坡度为 5 故可不验算梁平面内稳定性 6 梁平面外稳定验算 取梁平面外计算长度mmLOY1500 对大头进行验算 15 b 类截面 查表得37 6 40 1500 y oy y i L 91 0 y 067 1 1 44000 37 07 1 23544000 07 1 2 2 yy b f 对于两段弯曲应力基本相同的区段 1 t 215fmm 6 96 18095600 1 10 9 1590 1 808091 0 10 6 60 63 b xt y N W M A N X 对小头进行验算 b 类截面 查表得 6 32 6 40 1500 y oy y i L 925 0 y 067 1 1 44000 37 07 1 23544000 07 1 2 2 yy b f 对于两段弯曲应力基本相同的区段 1 t 215fmm 1 76 8978400 1 10 6 660 1 6280925 0 10 3 11 63 b xt y N W M A N X 满足要求 3 5 节点设计 3 5 1 梁柱连接节点 1 螺栓强度验算 梁柱节点采用 10 9 级 M22 高强度摩擦型螺栓连接 构件接触面采用喷砂 摩擦面抗滑移 系数 0 45 每个高强度螺栓的预拉力为 190KN 连接处传递内力设计值 N 60 6KN V 65 3KN M 159 9KN M 每个螺栓的拉力 KNKN n N y My N1521908 074 8 6 60 16 0 265 0 4 16 0 9 159 222 1 2 1 螺栓群的抗剪力 满足要求 KNVKNpnN f b V 60 77 6 615819045 019 09 0 最外排一个螺栓的抗剪 抗拉力 16 满足要求 195 0 152 65 128 8 6 615 8 6 60 b t t b V V N N N N 2 强度验算 按二边支承类端板计算 mm feeebe Nee t wffw twf 9 20 205 4640 40220046 1065 12846406 2 6 3 取 t 21mm 3 柱节点域的剪应力验算 满足要求 22 6 125 11 88 10426426 10 9 159 mmNfmmN tdd M v ccb 4 栓处腹板强度验算 Nt2 75 70KN 0 4P 0 4 190 76 0KN 满足要求 22 3 215 52 206 846 101904 04 0 mmNfmmN te P ww 17 钢架梁柱节点图 3 5 2横梁跨中节点 梁节点 节点 3 和 6 采用如图 17 a 所示的连接方式 螺栓布置如图 5 2 所示 连接处的内力组合值 N 11 3KN V 6 8KNMKNM 6 66 梁连接节点示意图 18 螺栓布置示意图 螺栓验算 采用10 9 摩擦型高强螺栓连接 预拉力 每27M290PKN 0 40 个螺栓的抗剪承载力 0 90 9 1 0 40 290104 4 b vf NnPkN 螺栓布置如图 5 3 所示 螺栓群承受的最大拉力值 KNKN ym My n N Nt2322908 0 5 69 21383222 2131000 6 66 8 3 11 22 1 1 1 均小于零 3t N 4t N 螺栓群的抗剪承载力设计值按下式计算 0 9 1 25 b vfti NnnPN 0 9 1 0 4 8 290 1 25 201 2 744 6621 9kNkN 19 故螺栓抗剪抗拉均满足要求 连接板设计端板厚度 根据支撑条件计算确定 在本设计中连接板的计算类型为两边支t 撑类端板 端板外伸 按照技术规程 7 2 9 条规定 用相应公式计算该板区的厚度值 两边支撑类板区 65 f emm 65 w emm 232 t NkN 240bmm 2 310 fN mm 6 6 65 65 232000 23 16 2 65 2402 65 6565 310 fwt wffw e e N tmm e beeef 取端板厚度 24tmm 第四章第四章檩条的设计檩条的设计 4 1 基本资料 檩条选用冷弯薄壁卷槽形钢 按单跨简支构件设计 屋面坡度 1 5 檩条跨度 7 5m 于跨 中设一道拉条 水平檩距 1 5m 材质为钢材 Q235 檩条跨度 在处设一根拉条 水平檩距 1 5m 材料为钢 屋面坡度为7 5lm 3l235Q 1 20 4 2 荷载情况 1 静 载 0 67KN 已知 活 载 2 2 0 50 kN m 风 载 基本风压 0 35KN m 2 内力计算 永久荷载与屋面活荷载组合 Pk 0 35 0 5 1 5 1 275KN m 20 P 1 2 0 67 1 4 0 5 1 5 2 25KN m sin0 15 x ppkN m mKNPpy 2 2cos 弯矩设计值 mKN lP M y x 47 15 8 2 由于 取处的负弯矩 3 5 xy pp 3l1125 0 90 2 lp M x y 注 以上 x 轴方向平行于屋面 以上 y 轴方向垂直于屋面 永久荷载 风荷载 吸力 风荷载高度变化系数取 按技术规程附录 A 有关规定 风荷载体形系数取0 1 z 垂直于屋面的风荷载标准值 1 15 s 2 0 1 051 05 1 15 1 0 0 350 423 ksz wwkN m 0 4230 45cos4 76 1 50 077 ky pkN m 从而檩条上作用的线荷载 0 35 1 5sin0 044 x pkN m 1 4 0 43 1 50 35 cos4 76 1 50 45 x pkN m 弯矩设计值 2 2 0 45 7 5 83 16 8 y x p l MkN m 2 0 3 8 x y p l MkN m 取第一种荷载组合进行强度及稳定运算 屋面能阻止檩条侧向失稳和扭转 故仅需对强度 进行校核 3 强度校核 截面选取 取简支梁计算模型 考虑屋面对檩条的作用 挠度控制取 利用 3D3S 8 0 进行截面1 150 优选 最终确定选用 其截面特性如下 250 70 20 3C 21 2 1252Amm 0 17 6xmm 4 10805540 x Imm 92 9 x imm 3 86444 x wmm 4 716840 y Imm 23 93 y imm 3 max 40729 y wmm 3 min 13680 y wmm 6 8227320000 w Imm 4 4280 t Imm 0 44emm 截面有效宽度的计算 a 确定各个板件上受压部分的有效宽度 腹板 2 max 150 42 3152 7 y x max xy M M N mm WW 2 min max 148 1 y x xy M M N mm WW 下翼缘全截面受拉 全截面有效 上翼缘 2 max 152 7 y x max xy M M N mm WW 2 min min 143 5 y x xy M M N mm WW 腹板压应力不均匀系数 min max 0 97 上翼缘压应力不均匀系数 min max 0 94 腹板的计算系数 上翼缘的计算系数15 1 1 150 15 0 941 01 腹板的受压区宽度 上翼缘的受压区宽度 1 126 9 c bbmm mmbc70 腹板属于加劲板件 腹板的稳定系数 上翼0 2 7 86 2949 7823 11k 缘属于局部加劲板件 最大应力在支承边 上翼缘的稳定系数 2 5 89 11 596 680 9k 22 对于腹板 7023 11 1 421 1 2500 9 c ck bk 则板组约束数 小于上限值 1 7 1 2 0 93 0 110 61 0 05 k 腹板计算系数 考虑檩条维压弯构件 取钢材强度设计值 1 1 205 0 74 k k 1 2 205mmNf 进而得出 故腹板的有效宽度 78 125b t 3832 34 38 b t 25 11 5 ec bb tb tt 故腹板上受压部分的有效宽度为 34 5 e bmm 对上翼缘板组约束系数 2500 9 0 701 1 7023 11 c kc bk 1 11 1 192 4 0 70 k 对于受压翼缘 1 1 205 1 03 k k 1818 72 21 8753839 52b t 21 8 0 164 3 ec bbmm b t b 确定有效面积的分布并计算有效截面特性 确定有效面积分布情况 如图 7 1 所示 由分布图可得到截面的有效面积和截面模量为 23 有效截面分布图 2243 92 5 1080554092 5 3 18 7 5 7 3 125 1 5 9374093 74993 2 exex Imm Wmm 2224 35 73 71684092 5 3 17 6 5 7 3 8 1 16 3 17 6 630417 222 ey Imm 33 maxmin 35819 12031 eyey Wmm Wmm 强度校核 取第一种荷载组合时的弯矩进行强度校核 屋面能阻止檩条侧向失稳和扭转 拉条的半径为 距上下翼缘等距 有效净截面模量8Rmm 3 74993 ex Wmm 33 maxmin 35819 12031 eyey Wmm Wmm 22 1 max 175 6 205 y x enxeny M M N mmfN mm WW 22 2 min 180 8 205 y x enxeny M M N mmfN mm WW 强度满足要求 3 挠度计算 满足要求 4 5 26 450 384150 ky x p l L mmmm EI 第五章第五章其他构件的计算其他构件的计算 5 1 隅撑的设计 隅撑按轴心受压构件设计 轴心力 N 按下式计算 24 刚架梁跨隅撑布置 KNN f Af N y 16 121009 12 68 44cos60 21512200 235cos60 3 连接螺栓采用普通 C 级螺栓 M12 隅撑的计算长度取两端连接螺栓中心的距离 l0 633mm 选用 L50 4 截面特性 A 3 90cm2 Iu 14 69cm4 Wu 4 16cm3 iu 1 94cm iv 0 99cm u l0 iu 633 19 4 32 6 200 b 类截面 查表得 u 0 927 单面连接的角钢强度设计值乘以折减系数 y 633 9 9 63 94 y 0 6 0 0015 0 696 满足要求 22 3 215 0 48 390927 0 696 0 1016 12 mmNfmmN A N uy 5 2 墙梁设计 1 基本资料 本工程为单层厂房 刚架柱距为 7 5 标高 1 200m 以上采用彩色压型钢板 墙梁间距 1 5m 跨中设一道拉条 钢材为 Q235 2 墙梁采用冷弯薄壁卷边 C 型钢 160 60 20 2 5 自重 g 7kg m 墙重 0 22KN m2 风荷载 25 基本风压 0 1 05 0 35 0 368KN m2 风荷载标准值按 CECS102 2002 中的围护结构计算 k s z 0 s 1 1 1 0 本工程外墙为落地墙 计算墙梁时不计墙重 另因墙梁先安装故不计拉条作用 qx 1 2 0 07 0 084KN m qy 1 1 0 368 1 5 1 4 0 85KN m 3 内力计算 Mx 0 084 7 52 8 0 6KN m My 0 85 7 52 8 6 KN m 4 强度计算 墙梁 C160 60 20 2 5 平放 开口朝上 Wxmax 19 47cm3 Wmin 8 66cm3 Wy 36 02cm3 Iy 288 13cm4 取 Wenx 0 9 Wx Weny 0 9 Wy 22 3 6 3 6 205 2 200 1002 369 0 10919 4 1066 8 9 0 10378 0 mmNfmmN W M W M eny y enx x 在风吸力下拉条位置设在墙梁内侧 并在柱底设斜拉条 此时压型钢板与墙梁外侧牢固相 连 可不验算墙梁的整体稳定性 5 挠度计算 满足要求 4 34 51 1 0 368 1 5 7500 25 20030 384206 10288 13 10 mmlmm 5 3 抗风柱设计 1 基本资料 本工程山墙墙板为自承重墙 抗风柱 6274mm 间距采用 7 5m 承受的荷载有自重 墙梁 重量及山墙风荷载 抗风柱与基础铰接 按压弯构件设计 抗风柱视为支承于刚架横梁和 基础的简支构件 该地区基本风压 0 0 40KN m2 地面粗糙度类别为 B 类 隅撑间距 3 0m 抗风柱采用 Q235 钢 2 荷载计算 抗风柱选用焊接工字钢 300 200 6 10 自重 g1 44 6kg m 墙梁及其支撑构件重量取 g2 7kg m 风荷载 按 CECS102 2002 中的围护结构计算 26 k s z 0 s 1 0 1 0 0 1 05 0 35 0 368KN m2 qz 1 2 0 07 6 3 44 6 6 274 10 2 4 87KN qy 1 4 1 0 1 0 0 368 6 3KN m 墙梁自重对抗风柱的偏心力矩为 1 2 0 07 6 3 0 23 0 35KN m 3 内力计算 N 4 87KN M 1 8 3 6 2742 0 35 15 11KN m 4 验算构件的局部稳定性 翼缘宽厚比 b t 96 10 9 6 y f 23513 36 max2 min 3 23 82 4 87 1019 88 10 23 8156800634 1 10 x x MN N mm AW 因 1 6 0 2 0 maxmin 0 max 1 95 l0 6274mm x l0 ix 48 5 150 故 满足要求 7 46 6 280 5 91 235 2 265 048 0 0 wy t h f 5 强度验算 截面特性 A 56 8cm2 Ix 9511cm4 Wx 634 1cm3 ix 12 94cm Iy 1334cm4 Wy 133 4cm3 iy 4 85cm 36 22 3 4 87 1015 11 10 23 82 215 568001 05 634 1 10 x nxnx MN N mmfN mm AW 6 验算弯矩平面内稳定性 48 5 b 类截面 查表得 x 0 863 mx 1 0KN EA NEX1 4463 5 481 1 568010206 1 1 2 32 2 2 36 3 1 4 87 101 0 15 11 10 4 87 0 863 56800 1 0 8 1 05 634 1 10 1 0 8 4463 1 mxx x xx EX MN N A W N 28N mm2 f 215 N mm2 满足要求 7 验算弯矩平面外稳定性 考虑隅撑为抗风柱平面外的侧向支撑点 27 l0y 3000mm y l0y iy 3000 48 5 61 9 150 b 类截面 查表得 y 0 797 1 0 tx 1 0983 0 23544000 07 1 2 yy b f 36 3 1 4 87 101 0 1 0 15 11 10 0 797 568000 983 634 1 10 txx ybx MN AW 28N mm2pkmax pkmin 0 pkmax pkmin 2L 取 ab 1000mm am at ab 2 650mm Fu 0 7 hpftamh0 0 7 1 0 1 1 650 355 177 7 103N 177 7KN Fl pjAl 156 86 1 5 2 0 55 2 0 355 1 0 74 5KN Fu 满足要求 6 1 4 基础底面配筋计算 2 2 12 1 maxmax 2 1 lpp A G ppalaM 2 1 0 475 2 1 00 3 187 88 100 03