高大模架在建筑工程中的应用_secret.doc

高大模架在建筑工程中的应用 通过北京*国际中心-东塔楼工程施工中应用高大模架的工程实例，介绍了碗扣架和钢管扣件脚手架在特殊建筑构造中的应用，特别是根据建筑造型结构标高、层高进行了楼板承载力、架体稳定性验算，在施工中取得了良好效果。 1、工程概况北京*国际中心-东塔楼工程位于北京市朝阳区*大街4号（北京*厂现址7号）。基础形式为筏板基础，主体结构形式为框架剪力墙结构。总建筑面积94448，其中地上建筑面积55766, 地下建筑面积38682。其中地上19层，地下5层，檐高87.95m，东段北侧地上十四层至屋面层楼板收缩形成高大空间，外观呈内凹“喇叭口”状。结构北侧地上十五层至地上十九层每一层楼板向南收缩，收缩后每层楼板结构边缘距H轴6300mm；东、西两侧楼板分别以45角向内对称收缩，收缩后楼板结构边缘距H轴最大距离为6000mm，收缩层数与北侧相同，东、西、北三侧楼板收缩后平面呈倒梯形状；高大空间范围内屋面为45挑檐板，板厚150m，挑檐高差2.5m。挑檐顶H轴处为一根高2.7m“T”型预应力梁，跨度为29m，梁顶标高85.278m。 2、高大空间模架的组成、构造及施工2.1、总体设计本工程北侧高大空间范围内屋面楼板为45挑檐，板厚150mm挑檐顶H处轴为一根高2.7m“T”型预应力梁，跨度为29m，梁顶标高85.278m，高大空间及挑檐造型参见附图1和附图2。挑檐楼板支撑采用碗扣架，除预应力梁下碗扣架间距为600mm*600mm*1200mm外，其余部分间距为900mm*900mm*1200mm。支撑从十四层楼板至屋面挑檐最高点近28m，支撑体系采用斜抛撑、水平拉结、钢丝绳拉结等稳定性措施，挑檐板做特殊加固。2.2、部件组成及构造2.2.1、碗扣架立、横杆的选用及平面布置2.2.1.1、碗扣架立杆选用48*3.5*900mm、48*3.5*1300mm、48*3.5*1500mm、48*3.5*2100mm、48*3.5*3000mm等规格，横杆选用48*3.5*600mm、48*3.5*900mm等规格，可调顶托选用600mm和800mm两种，另采用48钢管用于碗扣架模数不足部位。2.2.1.2、在十四层楼板高大空间范围内，居中向四周排布间距900mm*900mm碗扣架，预应力梁底排布四道间距600mm*600mm碗扣架，周边及转角处横杆模数不足部位用钢管拉结。2.2.1.3、碗扣架排布参见附图3。2.2.2、十五至十九层预埋拉环2.2.2.1、在施工十五至十九层楼板过程中，在楼板边缘用16圆钢预埋拉环两道，每列两个拉环正交布置，间距1000mm，第一道距楼板边缘1000mm，纵向间距900mm。2.2.2.2、拉环预埋位置参见附图4、附图5、附图6。2.2.3、模架抛撑及水平拉结2.2.3.1、十五至十九层距楼板边缘较远一道拉环穿纵向通长钢管，连接采用搭接。另采用钢管与之成30扣件连接，形成抛撑，另一端与碗扣架及外防护架连接，间距900mm。2.2.3.2、距每层楼板较近一道拉环穿横向钢管，一端与楼板内纵向钢管扣件连接，另一端与碗扣架及外防护架连接，形成水平拉结，间距900mm。2.2.3.3、距十五至十九层每层楼板面2m处设一道水平拉结杆，一端与未楼板内拆除碗扣架连接，另一端与高大空间内碗扣架及外防护架连接。2.2.3.4、抛撑及水平拉结钢管长度不够时采用搭接，搭接长度不小于1000 mm，且用3个扣件分别扣紧在搭接长度的两端和中间部位。2.2.3.5、抛撑及水平连接参见附图7，十五至十九层未拆除碗扣架区域参见附图8。2.2.4、钢丝绳拉结2.2.4.1、十七、十九层每层各设置一道钢丝绳，两端绕过框架柱与墙体预埋拉环连接，钢丝绳距每一层楼板面2m。2.2.4.2、钢丝绳拉结参见附图9。2.2.5、挑檐板特殊加固2.2.5.1、挑檐板下碗扣架支撑完毕后，用钢管加顶托做挑檐板斜支撑，扣件连接于碗扣架上，共5道，间距900mm，纵向间距900mm。2.2.5.2、用8钢筋穿挑檐板，与模板连接，另一端与屋顶机房层墙体预埋拉环连接，纵向间距2000mm。2.2.5.2、挑檐板特殊加固参见附图10。2.2.6、十二、十三层回顶区域及屋面挑檐施工缝留置2.2.6.1、高大空间内模架及防护架荷载较大，因此在十二层和十三层该范围内进行满堂红式回顶，回顶间距900mm*900mm，参见附图11。2.2.6.2、屋面挑檐板和预应力梁之间留置施工缝，分两次浇筑，第一次浇筑挑檐板，第二次浇筑预应力梁，施工缝留置参见附图10。2.3、高大空间模架的施工2.3.1、施工流程测量放线铺垫木板立杆横杆剪刀撑抛撑水平安全网验收2.3.2、根据高大空间模架平面布置图将碗扣架立杆纵横间线放在十四层楼板上。2.3.3、垫木板采用50mm厚松木板材，宽度不小于200mm，根据所放的立杆位置线通长铺设脚手板，其间距为900mm和600mm。2.3.4、模架施工时，十五至十九层外防护架已拆除，高大空间外防护架施工完毕，拉结已到位。按照碗扣架平面布置图在铺设好的垫木上支立立杆和横杆。2.3.5、设置剪刀撑宽度为4根立杆间距，斜杆与地面夹角应为4560，斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。剪刀撑采用搭接连接，搭接长度不小于1000 mm，且用3个扣件分别扣紧在搭接长度的两端和中间部位，参见附图12。2.3.5、挑檐模架的水平拉结与高大空间外防护架相同，当严格控制精度，当施工至拉结部位时，用扣件连接。抛撑与碗扣架如有冲突，可根据实际情况做适当调整。2.3.6、在十七层和十九层，按照附图9沿碗扣架外围拉结钢丝绳，绕过框架柱，与墙体预埋拉环连接。钢丝绳与柱子转角接触处垫软木，以防柱子边角破坏。2.3.7、挑檐板下碗扣架支撑牢固后，用钢管加顶托做成45挑檐板斜支撑，扣件连接于碗扣架上，共5道，间距900mm，纵向间距900mm，与挑檐板主龙骨顶紧。用8钢筋穿挑檐板，与主龙骨连接，另一端与屋顶机房层墙体预埋拉环连接，纵向间距2000mm。2.3.8、高大空间挑檐板下每隔2层应保证有一层水平大眼安全网兜底。2.3.9、高大空间模架必须通过项目工程部、技术部、质量部、安全部管理人员联合验收合格后使用。3、高大空间防护架的组成、构造及施工3.1、总体设计3.1.1、本工程十五至十九层楼板为收缩部分，其施工过程中，采用48*3.5mm钢管搭设双排架，生根于十四层楼板上，作为十五至十九层楼板的施工防护；施工完毕后在每一层楼板边缘搭设1.5m高防护栏杆，并拆除双排架。3.1.2、高大空间外防护架无处生根，在十四层楼板边缘预埋拉环，穿工字钢，满铺脚手板后作为高大空间外防护架的生根处。3.2、部件组成及构造3.2.1、十五至十九层外防护架3.2.1.1、立杆双排单立杆防护架宽0.9m，立杆间距1.2m，内立杆距结构外沿500mm。各接头必须采用对接扣件对接，对接应符合以下要求：（1）立杆上对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不得设在同步内，接头在高度方向错开的距离应不小于50cm，各接头中心距立杆与大横杆交叉主节点的距离应小于1/3步距，转角处采用双立杆。（2）每根立杆必须设置钢质底座，底座下铺通长50200mm木板；立杆顶端高出楼板边缘上皮高度1.5m。（3）立杆底部必须设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆（大横杆）采用直角扣件固定在距底座下皮100mm处的立杆上，横向扫地杆（小横杆）采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。（4）十五至十九层防护架布置见附图13。3.2.1.2、纵向水平杆（大横杆）（1）纵向水平杆设置于横向水平杆之下，立杆内侧，用直角扣件与立杆扣紧，步距1.5m；根据层高可适当调整，但步距不大于1.8m。（2）纵向水平杆采用对接扣件连接，对接接头交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于500mm，避免设在纵向水平杆跨中；（3）纵向水平杆的长度不小于3跨，不小于6m。3.2.1.3、横向水平杆（小横杆）（1）每一个主节点处必须设置一个横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150mm，由于工程需要，靠结构一侧的外伸长度350mm。挑出部分离结构面距离不大于150mm，外防护架外侧的外伸长度为不小于100mm（应平齐）。（2）操作层上非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要等间距设置，间距不大于柱距的1/2。3.2.1.4、连接杆（1）十五层至十九层每层楼板边缘采用16圆钢预埋拉环两道，间距1000mm，第一道距楼板边缘1000mm，纵向间距900mm，参见附图4、附图5、附图6。（2）每一层均用钢管穿拉环，用扣件锁定，另一端与双排架水平拉结，间距与拉环纵向间距相同。另用钢管做45抛撑,与纵向钢管和双排架连接,间距900.（3）在距每一层楼板2m高处，用钢管做水平拉结，连接双排架立杆与楼板内侧未拆除碗扣架，拉结杆纵向间距3600mm。（4）双排架拉结要求达到水平6m、竖向4m布置。3.2.1.5、剪刀撑（1）剪刀撑宽度为4根立杆间距，斜杆与地面夹角应为4560。（2）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。（3）剪刀撑采用搭接连接，搭接长度不小于1000 mm，且用3个扣件分别扣紧在搭接长度的两端和中间部位。3.2.1.6、脚手板、挡脚板、护栏、安全网操作层脚手板要满铺、铺稳、拴牢，不得有探头板、飞跳板，脚手板总挑长度小于150mm，全架高度上脚手板铺设不得超过三层。防护架操作层设挡脚板一道，其高度为180mm。护栏高度不低于1.5m两道水平杆紧贴外立杆内侧。 整个双排架外立杆内侧立面满挂绿色密目网，形成封闭。在操作层脚手板下水平杆上挂一层水平大眼安全网，每隔2层应保证有一层水平安全网兜底。3.2.1.7、十五至十九层外防护架构造参见附图14。3.2.2、十四层至屋面层高大空间外防护架3.2.2.1、外架支撑点在十四层楼板边缘用20圆钢预埋4道拉环（参见附图15），第一道距楼板边缘300mm，每隔1000mm设置一道，拉环纵向间距900mm。用18#工字钢穿拉环，悬挑出结构边缘，悬挑长度1500mm，工字钢上满铺脚手板,搭接部位留置在工字钢上,用10#铅丝绑扎牢固,防护架生根其上，具体参见附图16。3.2.2.2、立杆双排单立杆防护架宽0.8m，立杆间距0.9m，内立杆距结构外沿300mm。各接头必须采用对接扣件对接，对接应符合以下要求：（1）立杆上对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不得设在同步内，接头在高度方向错开的距离应不小于50cm，各接头中心距立杆与大横杆交叉主节点的距离应小于1/3步距，转角处采用双立杆。（2）每根立杆必须设置钢质底座，底座参见附图16。（3）立杆底部必须设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆（大横杆）采用直角扣件固定在距底座下皮100mm处的立杆上，横向扫地杆（小横杆）采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。3.2.2.3、纵向水平杆（大横杆）（1）纵向水平杆设置于横向水平杆之下，立杆内侧，用直角扣件与立杆扣紧，步距1.5m；根据层高可适当调整，但步距不大于1.8m。（2）纵向水平杆采用对接扣件连接，对接接头交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于500mm，避免设在纵向水平杆跨中；（3）纵向水平杆的长度不小于3跨，不小于6m。3.2.2.4、横向水平杆（小横杆）（1）每一个主节点处必须设置一个横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150mm，外防护架外侧的外伸长度为不小于100mm（应平齐）。（2）操作层上非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要等间距设置，间距不大于柱距的1/2。3.2.2.5、拉结杆（1）十五层至十九层每层楼板边缘采用16圆钢预埋拉环两道，间距1000mm，第一道距楼板边缘1000mm，纵向间距900mm，参见附图16。（2）每一层均用钢管穿拉环，用扣件锁定，另一端与双排架水平拉结，间距与拉环纵向间距相同。（3）在距每一层楼板2m高处，用钢管做水平拉结，连接双排架立杆与碗扣架及高大空间模架，拉结杆纵向间距3600mm。（4）拉结钢管长度不够时采用搭接，搭接长度不小于1000 mm，且用3个扣件分别扣紧在搭接长度的两端和中间部位。（5）在十五至十九层楼板边缘预埋卸荷拉环，用10钢丝绳成3045角向下拉结卸荷，拉环做法及拉结方式参见附图17。3.2.2.6剪刀撑（1）剪刀撑宽度为4根立杆间距，斜杆与地面夹角应为4560。（2）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。（3）剪刀撑采用搭接连接，搭接长度不小于1000 mm，且用3个扣件分别扣紧在搭接长度的两端和中间部位。（4）剪刀撑参见附图18。3.2.2.7、屋面挑檐操作架将外防护架十九层以上部分作为屋面挑檐及其边缘预应力梁的操作架，操作层脚手板要满铺、铺稳、拴牢，不得有探头板、飞跳板，脚手板总挑长度小于150mm。防护架操作层设挡脚板一道，其高度为180mm。护栏高度不低于1.5m两道水平杆紧贴外立杆内侧。 整个双排架外立杆内侧立面满挂绿色密目网，形成封闭。在操作层脚手板下水平杆上挂一层水平大眼安全网，每隔2层应保证有一层水平安全网兜底，参见附图16。3.3、防护架的施工6.3.1、十五至十九层外防护架的施工6.3.1.1、施工流程测量放线铺垫木板扫地杆立杆大横杆小横杆小横杆抛撑脚手板架体固定剪刀撑布安全网验收3.3.1.2、施工方法（1）根据十五至十九层外防护架平面布置图将双排架立杆纵横间线放在十四层楼板上。（2）垫木板采用50mm厚松木板材，宽度不小于200mm，根据所放的立杆位置线通长铺设脚手板，其间距为900mm。（3）双排架搭设之初必须先架设一道距地200mm高的扫地杆。（4）立杆横纵间距均为900mm，转角处设两根立杆。（5）横杆步距为1500mm，靠结构一侧小横杆应让出200mm后开始布置，小横杆置于大横杆之上。（6）防护架用楼板边缘预埋拉环穿钢管做成45抛撑，同时做水平拉结，间距900mm，并在距每一层楼板2m高位置用钢管将防护架与楼板内为拆除碗扣架拉结，间距3600mm。（7）脚手板采用50mm厚松木板材，宽度不小于200mm；铺设位置应在自然层高度满铺供施工人员穿行。脚手板相接的部位必须在同一标高处多加一根小横杆，脚手板探头为100mm；脚手板铺完过后必须用10#铅丝上下固定牢固，然后安装180mm高挡脚板。（8）防护架施工至每一层，利用每一层拉环做成的抛撑和水平拉结进行架体固定。（9）剪刀撑设于双排架外侧，用蓝色钢管搭设，每道剪刀撑跨越立杆根数为5根，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不大于6000mm，斜杆与地面的倾斜角应在45-60之间。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。（10）双排架外侧用绿色密目安全网封闭横向铺设，安全网幅宽为1500mm，长度为6000mm，安全网连接则用结实的尼龙绳互串连接。（11）防护架必须通过项目工程部、技术部、质量部、安全部管理人员联合验收合格后使用。3.3.2、十四层至屋面层高大空间外防护架的施工 3.3.2.1、施工流程预埋拉环并穿工字钢铺脚手板扫地杆立杆大横杆小横杆小横杆抛撑钢丝绳卸荷剪刀撑布安全网验收3.3.2.2、施工方法（1）在施工十四层楼板时在北侧边缘预埋工字钢拉环，拉环采用20圆钢，第一道距楼板边缘300mm，向结构内侧每间隔1000mm埋设一道，共四道，纵向间距900mm。（2）用18#工字钢沿十四层拉环通长穿过并悬挑出楼板1500mm，穿完后将拉环与工字钢焊接牢固。上面满铺脚手板，两端探头宽度为100mm。接头处留置在工字钢上，用短钢筋穿脚手板与工字钢焊接，并用10#铅丝绑扎牢固。（3）脚手板铺设完毕后，搭设立杆之初距板面200mm设置一道扫地杆。（4）立杆横向间距800mm，纵向间距900mm，转角处设两根立杆。（5）横杆步距为1500mm，靠结构一侧小横杆应让出200mm后开始布置，小横杆置于大横杆之上。（6）双排架立杆搭设6m高后，开始用十五至十九层楼板边缘预埋拉环穿钢管做成30抛撑，同时做水平拉结，间距900mm，并在距每一层楼板2m高位置用钢管将防护架与楼板内未拆除碗扣架拉结，间距3600mm。拉结钢管长度不够时采用搭接，搭接长度不小于1000 mm，且用3个扣件分别扣紧在搭接长度的两端和中间部位。（此时十五至十九层外防护架已拆除）（7）外防护架施工至每一层时，采用10钢丝绳成3045角与上一层楼板边缘预埋的卸荷拉环连接卸荷。（8）剪刀撑设于双排架外侧，用蓝色钢管搭设，每道剪刀撑跨越立杆根数为5根，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不大于6000mm，斜杆与地面的倾斜角应在45-60之间。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。（9）双排架外侧用绿色密目安全网封闭横向铺设，安全网幅宽为1500mm，长度为6000mm，安全网连接则用结实的尼龙绳互串连接。（10）双排外防护架施工至屋面层时，顶端作为屋面挑檐外操作架，外排杆高出屋面标高1.8m，满挂密目安全网，在最上排小横杆上满铺脚手板，板下每隔两层挂一道水平兜网。（11）防护架必须通过项目工程部、技术部、质量部、安全部管理人员联合验收合格后使用。4、高大空间模架及防护架的验收和拆除4.1、高大空间模架及防护架的验收4.1.1、架子搭设的主要技术参数应符合施工方案规范要求。4.1.2、扣件螺栓应经力矩板手检查，抽样方法应按随机均布原则方法进行，不合格的应重新加固。4.1.3、架子搭设完毕，应由技术部、质量部、安全部、工程部等相关部门联合组织验收合格并办理交接手续后方可投入使用，使用过程中任何人未经允许不得私自拆卸、扣件、斜撑、水平竖向杆件等。4.1.4、外架立杆偏移应不超过总高的1/300。4.2、高大空间模架及防护架的拆除4.2.1、当砼强度达到设计强度75%、且具备同条件砼抗压强度报告、并由技术部门下达拆模通知单后，方可拆除高大空间模架及防护架。4.2.2、拆除顺序应为先拆除高大空间模架，后拆除高大空间外防护架。4.2.3、拆除架子以前应完成以下准备工作：全面检查架子扣件连接，连接件以及支撑是否完善牢固，否则应加补紧固，拆除前应由安全员进行安全交底，并清除架子上的杂物及地面障碍物。4.2.4、拆除应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业，先搭的后拆，后搭的先拆，斜撑应随架子逐层拆除，分段拆除高差不应大于2步，如大于2步，应设连墙件加固，架子拆至下部最后一根长管高度（约3米时），应在适当位置加设抛撑加固后拆除连墙件。4.2.5、卸料时应注意各种配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔且应及时检查整修与保养，按品种、规格随时码放在堆放处，置于干燥通风处，防止锈蚀。4.2.6、拆架子前，现场应设围挡警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。5、安全施工技术措施5.1、管材及其它构配件使用的安全技术措施5.1.1、扣件的紧固程度应在4065Nm，且不大于65Nm。对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。5.1.2、杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm.5.1.3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。5.1.4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。5.1.5、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。5.2、脚手架搭设的安全技术措施5.2.1、脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。5.2.2、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。5.2.3、开始搭设立管时，应每隔5跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。5.2.4、脚手架及时与结构拉接或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。5.2.5、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。5.2.6、在搭设过程中应由专业人员进行检查，验收和签证。5.3、脚手架上施工作业的安全技术措施5.3.1、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部有关人员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。5.3.2、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3KN/，确保较大安全储备。5.3.3、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过一层。5.3.4、当作业层高出其下连墙件3600mm以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。5.3.5、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。5.3.6、定期检查脚手架，发现问题和隐患，；施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。5.4、脚手架拆除的安全技术措施5.4.1、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。5.4.2、架体拆除前，必须查看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风声、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。5.4.3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或树立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。5.4.4、拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。5.4.5、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。5.4.6、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。5.4.7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。5.4.8、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。5.4.9、所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。5.4.10、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊至地面或卸料平台；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。 6、计算书6.1、高大空间模架计算（根据施工手册，碗扣架可按钢管脚手架计算方法计算）6.1.1、设计参数高大空间钢管脚手架搭设高为H0=28m，全部采用483.5钢管搭设成满堂红脚手架，间距均为900mm，截483.5钢管面几何特性：截面积A=4.89cm3，抵抗矩W=5.08cm，回转半径I=1.58cm。屋面层30-31轴设有一道T型梁。10.1.2、高大空间钢管脚手架底层立杆的轴心压力计算10.1.2.1、脚手架自重产生的轴心压力NGK（1）一个柱距范围内，每米高的双排脚手架的结构自重按下列公式计算：（2）剪力撑的杆件及扣件重GB：上式中各符号代表意义如下：L脚手架柱距取0.9m；H脚手架的步距0.9m；G钢管单位长度自重0.0384KN/m；G1 一个直角扣件自重0.0135KN/m；G2 一个对接扣件自重0.0185KN/m；G3 一个旋转自重0.0145KN/m；Hb 剪刀撑的竖向尺寸；Ld 剪刀撑的横向尺寸；A 剪刀撑斜杆的倾角取45；故： KN/m KN/mN=280.351.40.9=12.35 KNNGK=（GD+GB）HN =(0.319+0.005)2812.35=21.42KN10.1.2.2、脚手架活荷载产生的轴心压力：包括脚手架的附件，施工荷载及风荷载：脚手板产生的轴心压力:NQ1K=0.3 KN防护材料产生的轴心压力: NQ2K=0.182 KN施工均布荷载产生的轴心压力:NQ3K=1.62 KN活荷载产生的轴心压力标准值为：NQK= NQ1KNQ2KNQ3K=2.102KN10.1.2.3、立杆段的轴心压力设计值：N=1.221.42/0.851.42.102=33.18KN10.1.2.4、风荷载：垂直于脚手架表面的风荷载标准值如下：WK=0.7UZUSW0UZ风压高度变化系数取1.86；US脚手架风荷载体型系数US=1.2(1+)=1.20.1104(1+0.9) =0.25挡风系数取0.1104；系数取0.9W0=取0.35；故：WK=0.71.860.250.35=0.114(KN/m2)；10.1.2.5、立杆稳定（脚用架整体稳定）计算：封闭式脚用架应按压弯构件计算立杆稳定性：N所计算立杆段范围内的轴心压力设值；K1高度调整系数取0.72；NCK脚手架结构自重产生的轴心压力设值；NCK=Hd.gkHd脚手架的搭设高度；gK 一个柱距范围内的每米高脚手架结构自重产生的轴力标准值；NCK280.129=3.61NQIK、NQ2K、NQ3K、分别为脚手板自重，防护材料自重及各操作层施工荷载产生的轴心压力标准值，查表分别为0.3KN、0.182KN、1.62KN.N=1.221.42/0.85+1.42.102=33.18KN；10.1.2.6、T型梁砼自重及荷载计算T型梁长29.25m，上翼几何尺寸0.61.95m,腹梁几何尺寸0.82.154m，砼容重2400kg/m3，钢管脚手架排距为0.90.9mT型梁自重(gT)：（0.61.95+0.82.154）29.252.4=203.1tT型梁每米重量：203.1/29.25=6.94tT型梁荷载均布于一根脚手架立杆上的荷载计算（NT）：NT =KNN NT 每根单立杆轴心压力满足要求。10.1.2.7、立杆稳定（脚用架整体稳定）验算轴心压力杆的稳定系数，根据所计算的柱段的长细比：=uh/I查表即可；=uh/I=1.5590/1.58=88.3查表得 =0.67A立杆载面积为4.89cm2FC钢材抗压强度设计值，查表为205N/mm2，按0.878保守系数计算。MW=1.4qwkh2/10qwk风荷载标准值：qwk=WKL=0.1140.9=0.103KN/mMW=1.40.1030.92/10=0.012kNm；W立杆载面的抵抗矩查表取5.08 cm3N/A+MW/W=33.18103/(0.674.89)+12/106/(5.08103)=68.97205N/mm2这说明立杆抗弯强度足够；10.1.2.8、连墙件计算：（1）连墙杆件承载力设计值RC=8.5KN（见表4-26）；（2）连墙件所受水平力计算：NH=HW+3.0KNNH=1.4WKAWNH=1.40.11436+3.0=5.05KN Rc=8.5 KN故满足要求；6.2、高大空间外防护架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为40.4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.2米，立杆的横距0.8米，立杆的步距1.5米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.5米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.70米，建筑物内锚固段长度3.5米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物11.3m。拉杆采用钢丝绳。6.2.1、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。10.2.1.1、均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.550/2=0.271kN/m活荷载标准值 Q=3.0001.550/2=2.325kN/m荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.271+1.42.325=3.627kN/m 小横杆计算简图6.2.1.2、抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.6270.8002/8=0.29kN.m=0.549106/5080.0=107.976N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!10.2.1.3、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.271+2.325=2.635kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.02.635800.04/(3842.06105121900.0)=0.56mm小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!6.2.2、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。6.2.2.1、荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380.8=0.042kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.81.550/2=0.298kN活荷载标准值 Q=3.0000.81.550/2=2.557kN荷载的计算值 P=(1.20.03+1.20.217+1.41.86)/2=5.244kN 大横杆计算简图6.2.2.2、抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08(1.20.038)1.202+0.1751.9951.20=0.568kN.m =0.568106/5080.0=111.7N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!6.2.2.3、挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381200.004/(1002.060105121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.042+0.298+2.557=2.898kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1462898.1151550.003/(1002.060105121900.000)=4.93mm最大挠度和V=V1+V2=4.95mm大横杆的最大挠度小于1550.0/150与10mm,满足要求!6.2.3、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.2=0.060kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.81.2/2=0.298kN活荷载标准值 Q=3.0000.81.2/2=2.557kN荷载的计算值 R=1.20.0465+1.20.168+1.41.44=2.2734kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；10.2.4、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。6.2.4.1、静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 = 0.12530=3.75kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.35031.20(0.80+0.450)/2=0.788kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3 = 0.1401.203/2=0.252kN（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.2030=0.18kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.97kN。6.2.4.2、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.200.800/2=2.88kN10.2.4.3、风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 0.840Us 风荷载体型系数：Us = 0.811经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4500.8400.811 = 0.215kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。10.2.5、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。6.2.5.1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.49kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A 立杆净截面面积，A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 170.52f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!6.2.5.2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.42kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50A 立杆净截面面积，A