3、高支模施工方案.doc

东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 I 高支模施工方案高支模施工方案 编制人 审核人 审批人 施工单位 东莞市塘厦镇建筑工程有限公司 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 II 目目 录录 1 工程概况 1 2 施工部署及施工准备 1 3 操作工艺 2 4 模板质量标准 5 5 成品保护 7 6 模板施工职业健康安全要求 7 7 材料节约 8 8 梁模板设计计算 9 9 板模板设计计算 24 10 柱模板设计计算 32 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 1 高支模施工方案 1 1 工程概况工程概况 东莞捷时电器制品有限公司兴建 广东建筑艺术设计院有限公司设计 本工程位于塘厦镇平山村 厂房 A B C 采用采用天然与冲孔桩基础 框架 二 层 建筑长为 90m 宽 50 m 建筑面积为 6200m 2 建筑总高度为 10m 首层层 高均为 6m 二层均为 4m 建筑年限 50 年 耐火等级二级 抗震设防 6 度 屋面 防水为二级 本方案主要针对高支模体系模板支设工程 本工程厂房首层层高为 5 9m 二 层层高为 4 0m 属高支模体系 采用门字架支撑 板厚为 100mm 梁截面尺寸为 200mm 450mm 200mm 500mm 250mm 500mm 250mm 600mm 300mm 1000mm 2 2 施工部署及施工准备施工部署及施工准备 2 1 工艺流程 施工工艺流程 施工准备 剪力墙及柱模板的安装 剪力墙及柱混凝土浇筑 梁 底模及主梁一边侧模的安装 平板模板安装 梁钢筋绑扎 梁侧模安装 梁板混凝土 浇筑 模板拆除 柱及剪力墙模板流程 清理柱墙内杂物 弹边线及门洞口位置线 钢筋绑扎 预 留洞口 自检 互检及隐蔽验收后工序交接手续 安装洞口模板 安装柱墙体侧模 调整固定 自检 互检 验收 移交砼工种 梁板模施工工艺 弹线 满堂架 调整标高 剪力墙及柱接头模板安装 安装梁 底模 安装梁侧模 安装板底龙骨 铺底板模堵缝 清理 绑梁钢筋 绑板底筋 水 电管线安装 绑板面筋 预埋件 插筋 封边模 自检 互检合格后验收 办交接手 续 移交砼工种 2 2 机械设备 圆盘锯 2 台 木工压刨 1 台 木工平刨 1 台 手电钻 3 台 以及其 他工人支模时所须的小型机具扳手 钳子 吊线锤等 2 3 材料准备 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 2 模板 915 1830 18mm 的木胶合板模板 木枋 50 100 2000 的木枋 对拉螺杆 14 的圆钢两头开丝及 14 的高强螺杆 脱模剂 YJA 脱模剂 48 3 5 钢管 扣件 辅材 2cm 宽粘带纸 海绵条 铁钉 铁线 刷子 小铁铲 撬棍等 2 4 加工场布置 本工程所有模板加工均在加工区内进行加工 圆盘锯不得上楼层 所有旧木枋均在加工区内拨钉及清理 平压刨后方可投入使用 新进的木枋直接用塔吊吊运至场地的配电房附近临时场地处 配电房处作为一个 木方堆放场 3 3 操作工艺操作工艺 3 1 支撑体系 本工程高支模部分采用满堂钢管架支撑体系 钢管立杆布置 板厚为 100mm 梁最大为 300 1000mm 梁底立杆间距采用 1 0m 1 2m 进行支撑布置 板底采用 1 2m 1 2m 进行支撑布置 其具体的结构计算详 第 8 节 钢管的横杆间距采用 1 5m 一道 扫地杆采用纵横双向布置 高度 200mm 在主梁 及次梁底各加设一道横杆 剪刀撑按 4m 一道 于主梁及次梁底纵横方向均加设剪刀撑 如下图示 1000120012001200100012001000 2001500150015001500 12001200120012001200120012001200 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 3 3 2 柱模 柱底处理 在模板底压海棉条 外侧用水泥砂浆封堵 待水泥砂浆达到强度后方 进行砼的浇筑 柱模板拼缝 双面胶粘贴 加固 柱采用背枋间距 200mm 用钢管加固间距 450mm 14 的对拉螺杆加固 柱斜撑 为了保证柱子垂直度 采用 48 钢管作斜撑或与满堂架拉结 每两米高 撑一道 每个方向撑两点 如图示 3 3 墙体模 墙底 凿毛 清理干净 底压海棉条 边封堵水泥砂浆达到强度方浇筑砼 拼缝 双面胶满贴 加固 钢管 14 的高强对拉螺杆 400 400 进行加固 背枋 250 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 4 3 4 梁模 3 4 1 梁加固 梁高 450 至 1000mm 梁底铺枋 300 底钉压脚条 25cm 以上宽模板 14 的对 拉螺杆中间一道 500 加固 500 14 螺 杆 模板压脚条 铺枋 300 钢管 700 900 3 5 楼梯模 楼梯采用非封闭式楼梯支设方法进行支设 3 6 模板拆除 3 6 1 拆除前的准备 拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底 全面检查内架的连接 连墙件 支撑体系等是否符合安全要求 清除架体上的杂物及地面障碍物 拆除前对整个建筑物实行全封闭 禁止无关人员进入操作现场 以免发生安全事 故 根据工程实际需要 作业队在得到项目部下发的 内架拆除许可令 明确拆除 部位 拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除 3 6 2 拆模时间规定 侧模拆除时 砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏 方可拆除 板及 梁底模板拆除时间必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见 并报现场 监理工程师 各部位构件拆模时所需混凝土强度 结构类型结构跨度 m 按设计的混凝土强度标准值的百分率 计 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 5 250 2 8 75 板 8100 875 梁 8100 275 悬臂构件 2100 3 6 3 模板拆除注意事项 1 梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆 满足操作要求 铺上脚手板以 满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落 2 拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方 并用专用撬棍拆除梁板模 禁 止野蛮施工 3 拆下的模板由人工往下传递 层高超过 4m 楼面底模由人工通过绳子吊运落地 严禁往下扔 以防止模板损坏 4 当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净 撬出铁钉并刷脱模剂 禁止待一楼层模板全部拆除后 再一次清运 4 4 模板质量标准模板质量标准 4 1 保证项目 模板支撑体系 杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤 即必须具有足够 的强度 刚度和稳定性 保证结构 构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确 4 2 基本项目 模板接缝要严密 不得漏浆 柱模 拼装过刨 模板与砼接触面清理干净并涂刷 脱模剂 严禁脱模剂污染钢筋 模板支设便于模板的拆除 4 3 允许偏差项目 模板安装和预埋件 预留洞允许偏差 项 目允许偏差 mm 项 目允许偏差 mm 轴线位移 3 表面平整度 5 标高 5 2相邻两板表面高低差 2 截面尺寸 5 2预留 预埋件中心线位移 3 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 6 每层垂直度 3 预留洞截面尺寸0 10 4 4 模板施工应注意的质量问题 1 柱位移 截面尺寸不准 混凝土保护层过大 柱身扭曲 梁柱接头偏差大 防止方法 支模前按墨线校正钢筋位置 钉好压脚板 柱箍形式 规格 间距要根据柱截面大小及高度进行确定 梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固 2 梁身不平直 梁底不平 梁侧面鼓出 梁上口尺寸加大 板中部下挠 产生 蜂窝麻面 防止办法 大于 700mm 梁高的侧板 宜加穿对拉螺栓 模板支顶的尺寸和间距的 排列 要确保支撑系统有足够的刚度 模板支顶的底部应在坚实地面上 梁板跨度大 于 4m 者 如设计无要求则按规范要求起拱 3 板接缝处出现高低差及漏浆 防止办法 模板应过刨清缝 杉木枋在使用前过刨 过刨后高度统一为 95mm 同 一板跨内必须使用同一材质的模板 厚度均匀 尽量消除标高引测误差 同时在同一 板跨内先定出板边两侧高度 中间部位拉线即可 板缝大于 2mm 时先用快干粉封堵 再贴 30mm 宽粘胶带 4 梁侧板或板模夹在砼内 防止办法 模板压向必须正确 即板底模压往梁 柱 侧模上口 正确按照施工 工艺流程操作 即 安装梁柱模 梁侧模从梁柱处向中间安装 板模从梁边向中间安 装 5 楼梯踏步高度 宽度不均匀 中间外凸 防止办法 选用熟练的木工技工操作 人员相对固定 正确确定楼梯踏步的起止 位置 并在侧面画等分线 踏步侧板采用 50mm 厚木板 每跑宽度超过 1 0m 时中间钉 反扶梯基 6 爆模或外凸 原因分析 1 墙体螺杆 柱抱箍 间距过大 2 螺杆使用时间长 滑丝或螺杆与 螺帽套接不吻合 3 砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时 任振捣棒沉入底部振 捣 防治措施 1 墙体螺杆 或柱抱箍 间距严格按模板方案执行 2 螺杆加工先 做样品 检查与螺帽套丝是否吻合 否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 7 求 螺杆每次使用前应清洗丝口 保证丝口清晰 下部 2m 范围内增加保险螺帽 增大 抗滑力 3 柱子 核心筒墙体砼水平分层振捣 每次浇筑高度 50cm 左右 第二层浇 筑时 振捣棒插入下层 5cm 深即可 7 垂直度偏差大 原因分析 1 钢筋偏位未处理直接封模 2 安装完毕后未检查验收 3 四周未 搭设斜撑 浇筑砼时向一侧倾斜 4 输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏 防治措施 1 柱 墙 边线测放完毕后 应先检查钢筋是否偏位 否则纠正后再 焊接及绑扎钢筋 绑完后 吊线检查其垂直度 若存在倾斜 扭转情况采用 10 钢丝对 称拉住校正 2 加强工序交接 木工接收时钢筋 木工专业工长应办理工序交接手续 砼工接收模板时 砼专业工长也应检查模板 办理交接手续 3 模板安装完毕后 先 由班组进行自检 垂直度在 5mm 内方可要求作业队质检员校对检查 无误后提请项目 部质检员抽查 合格后方可在砼浇筑令上签字 4 柱模 墙模每侧要求不少于两道斜 撑 间距 2m 内 墙体 与水平夹角控制在 60 左右 5 5 成品保护成品保护 1 模板存放场地 清理 维护 要平整 模板平放时要有木枋垫架 立放时要 搭设分类模板架 模板触地处要垫木枋 搬运柱模 模板 要轻起轻放 不得碰撞 防止模板变形 2 模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬 以免损伤砼表面和楞角 3 拆下的模板 如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换 4 每次拆下的模板立即组织人员清理干净 并均匀涂上脱模剂 以免随用随刷 时污染钢筋 5 对柱子 楼梯阳角部位用旧模板包装好 其中柱角保护模板高度 1 8m 宽 80 100mm 楼梯踏步保护模板宽度 50 80mm 6 模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋 6 6 模板施工职业健康安全要求模板施工职业健康安全要求 6 1 职业健康安全保证措施 6 1 1 一般注意事项 1 木枋 模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布 避免受潮变形 影响 安装质量 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 8 2 模板支撑架与外架应分离 楼层外脚手架应高出作业层 3 上料平台作成整体移动式平台 由专人拆除和安装 不能图方便擅自搭设 4 立杆 木方 穿墙螺杆 柱箍间距应符合设计要求 梁板模架应加防滑扣件 5 模板上堆放钢筋 砼必须分散堆放 不得集中堆放 6 模板必须验收合格后方可进入下道工序施工 7 层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐 8 作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程 9 拆下的模板木枋及时将铁钉拔出 以防扎脚 10 吊装模板时应使模板稳定后 操作人员方可协助就位 禁止在摆动中硬拉硬 扯 11 严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管 扣件 12 高支模拆除时应系好安全带 防止坠落 13 模板拆除时应画出警界线 并派专人指挥操作 闲杂人等不得入警界线 6 1 2 人员要求 1 脚手架搭设人员应有劳动部门颁发的上岗证 应经过专门的技术培训的熟练工 人 2 架子工在作业时严禁喝酒或带病作业 3 架子工在上架时必须戴安全帽 安全带 穿防滑鞋等 6 2 环境保证措施 1 模板装卸 模板拆除 电锯施工操作应控制好施工噪声 模板装卸时应人 工一张张搬运 并轻拿轻放 不得直接将模板 木枋向下抛掷 模板拆除时 应人 工向下传递模板 木枋 不得从高空向下抛掷 2 圆盘锯处锯木灰排放 造成环境施工现场粉尘的排放 锯木灰每隔 2 天用 汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点 每天早上 中午 晚上对锯木灰浇水三次 防止木尘飞洒 3 模板施工产生的现场不可利用的旧废模板 木枋固体废弃物 现场不可利 用旧模板 木枋与环境垃圾管理站联系 运出施工场地外处理 对废对拉螺杆 钢模 螺丝等分类堆放 统一回收后转卖 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 9 7 7 材料节约材料节约 1 模板的爱护 对柱模 梁柱接头模应精心保护 及时清理其上渣子 刷好脱模剂 2 模板的使用 施工现场的模板一定要须做到大材大用 小材小用 严禁随意将新模 新木枋锯 成小块 截 使用 以降低工程成本 8 8 梁模板设计计算梁模板设计计算 梁模板扣件钢管高支撑架计算书梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 计算依据2 施工技术 2002 3 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 杜荣军 计算参数计算参数 模板支架搭设高度为5 9m 梁截面 B D 300mm 1000mm 立杆的纵距 跨度方向 l 1 20m 立杆的步距 h 1 50m 梁底增加1道承重立杆 面板厚度18mm 剪切强度1 4N mm2 抗弯强度15 0N mm2 弹性模量 6000 0N mm2 木方60 80mm 剪切强度1 3N mm2 抗弯强度13 0N mm2 弹性模量 9500 0N mm2 梁两侧立杆间距 1 20m 梁底按照均匀布置承重杆2根计算 模板自重0 50kN m2 混凝土钢筋自重1 80kN m3 施工活荷载4 50kN m2 扣件计算折减系数取1 00 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 10 6000 15001000 300 1200 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48 3 5 一 模板面板计算一 模板面板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照多跨连续梁计 算 作用荷载包括梁与模板自重荷载 施工活荷载等 1 荷载的计算 1 钢筋混凝土梁自重 kN m q1 1 800 1 000 0 400 0 720kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q2 0 500 0 400 2 1 000 0 300 0 300 1 533kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kN 经计算得到 活荷载标准值 P1 2 500 2 000 0 300 0 400 0 540kN 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 11 均布荷载 q 1 20 0 720 1 20 1 533 2 704kN m 集中荷载 P 1 40 0 540 0 756kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 40 00 1 80 1 80 6 21 60cm3 I 40 00 1 80 1 80 1 80 12 19 44cm4 100 100 100 0 76kN 2 70kN m AB 计算简图 0 008 0 014 弯矩图 kN m 0 05 0 22 0 51 0 38 0 38 0 51 0 22 0 05 剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 100 100 100 2 25kN m AB 变形计算受力图 0 000 0 001 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 12 变形图 mm 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 0 051kN N2 0 732kN N3 0 732kN N4 0 051kN 最大弯矩 M 0 013kN m 最大变形 V 0 001mm 1 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 013 1000 1000 21600 0 602N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 取15 00N mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 2 抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T 3 513 0 2 400 000 18 000 0 107N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 40N mm2 抗剪强度验算抗剪强度验算 T T T T 满足要求 满足要求 3 挠度计算 面板最大挠度计算值 v 0 001mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于100 0 250 100 0 250 满足要求满足要求 二 梁底支撑木方的计算二 梁底支撑木方的计算 一 梁底木方计算 一 梁底木方计算 按照三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配 的弯矩和 计算公式如下 均布荷载 q 0 732 0 400 1 830kN m 最大弯矩 M 0 1ql2 0 1 1 83 0 40 0 40 0 029kN m 最大剪力 Q 0 6 0 400 1 830 0 439kN 最大支座力 N 1 1 0 400 1 830 0 805kN 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 6 00 8 00 8 00 6 64 00cm3 I 6 00 8 00 8 00 8 00 12 256 00cm4 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 13 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 029 106 64000 0 0 46N mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于13 0N mm13 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 Q 0 6ql 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 439 2 60 80 0 137N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 30N mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求 3 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0 620kN m 最大变形 v 0 677 0 620 400 04 100 9500 00 2560000 0 0 004mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于400 0 250 400 0 250 满足要求满足要求 三 梁底支撑钢管计算三 梁底支撑钢管计算 一一 梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取木方支撑传递力 1200 0 05kN 0 73kN 0 73kN 0 05kN AB 支撑钢管计算简图 0 426 0 000 支撑钢管弯矩图 kN m 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 14 0 780 78 0 730 73 0 000 00 0 730 73 0 780 78 支撑钢管剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 1200 0 09kN 0 25kN 0 25kN 0 09kN AB 支撑钢管变形计算受力图 0 000 0 933 支撑钢管变形图 mm 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 0 426kN m 最大变形 vmax 0 933mm 最大支座力 Qmax 0 784kN 抗弯计算强度 f 0 426 106 5080 0 83 83N mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于205 0N mm205 0N mm2 2 满足要求满足要求 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于1200 0 1501200 0 150与与10mm 10mm 满足要求满足要求 二二 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取横向支撑钢管传递力 120012001200 0 78kN 0 78kN 0 78kN 0 78kN 0 78kN 0 78kN 0 78kN 0 78kN 0 78kN 0 78kN AB 支撑钢管计算简图 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 15 0 230 0 251 支撑钢管弯矩图 kN m 0 57 0 57 0 21 0 21 0 99 0 99 0 78 0 78 0 00 0 00 0 78 0 78 0 99 0 99 0 21 0 21 0 57 0 57 支撑钢管剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 120012001200 0 34kN 0 34kN 0 34kN 0 34kN 0 34kN 0 34kN 0 34kN 0 34kN 0 34kN 0 34kN AB 支撑钢管变形计算受力图 0 445 0 027 支撑钢管变形图 mm 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 0 251kN m 最大变形 vmax 0 445mm 最大支座力 Qmax 2 560kN 抗弯计算强度 f 0 251 106 5080 0 49 36N mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于205 0N mm205 0N mm2 2 满足要求满足要求 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于1200 0 1501200 0 150与与10mm 10mm 满足要求满足要求 四 扣件抗滑移的计算四 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 16 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 取8 00kN R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 计算中R取最大支座反力 R 2 56kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 五 立杆的稳定性计算五 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 它包括 横杆的最大支座反力 N1 2 56kN 已经包括组合系数 脚手架钢管的自重 N2 1 20 0 129 6 000 0 930kN N 2 560 0 930 3 489kN 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 cm i 1 58 A 立杆净截面面积 cm2 A 4 89 W 立杆净截面抵抗矩 cm3 W 5 08 钢管立杆抗压强度计算值 N mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00N mm2 l0 计算长度 m 如果完全参照 扣件式规范 不考虑高支撑架 由公式 1 或 2 计算 l0 k1uh 1 l0 h 2a 2 k1 计算长度附加系数 按照表1取值为1 167 u 计算长度系数 参照 扣件式规范 表5 3 3 u 1 750 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 30m 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 17 公式 1 的计算结果 l0 1 167 1 750 1 50 3 063m 3063 15 8 193 885 0 193 3489 0 193 489 36 908N mm 3489 0 193 489 36 908N mm2 2 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f f 满满 足要求足要求 公式 2 的计算结果 l0 1 500 2 0 300 2 100m 2100 15 8 132 911 0 386 3489 0 386 489 18 465N mm 3489 0 386 489 18 465N mm2 2 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f f 满满 足要求足要求 如果考虑到高支撑架的安全因素 适宜由公式 3 计算 l0 k1k2 h 2a 3 k2 计算长度附加系数 按照表2取值为1 007 公式 3 的计算结果 l0 1 167 1 007 1 500 2 0 300 2 468m 2468 15 8 156 193 0 287 3489 0 287 489 24 834N mm 3489 0 287 489 24 834N mm2 2 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f f 满满 足要求足要求 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件 否则存在安全隐患 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h m h 0 9 0 9 h 1 2 1 2 h 1 5 1 5 h 2 1 k1 1 243 1 185 1 167 1 163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H m 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h 2a或u1h m 1 35 1 0 1 014 1 026 1 039 1 042 1 054 1 061 1 081 1 092 1 113 1 137 1 155 1 173 1 44 1 0 1 012 1 022 1 031 1 039 1 047 1 056 1 064 1 072 1 092 1 111 1 129 1 149 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 18 1 53 1 0 1 007 1 015 1 024 1 031 1 039 1 047 1 055 1 062 1 079 1 097 1 114 1 132 1 62 1 0 1 007 1 014 1 021 1 029 1 036 1 043 1 051 1 056 1 074 1 090 1 106 1 123 1 80 1 0 1 007 1 014 1 020 1 026 1 033 1 040 1 046 1 052 1 067 1 081 1 096 1 111 1 92 1 0 1 007 1 012 1 018 1 024 1 030 1 035 1 042 1 048 1 062 1 076 1 090 1 104 2 04 1 0 1 007 1 012 1 018 1 022 1 029 1 035 1 039 1 044 1 060 1 073 1 087 1 101 2 25 1 0 1 007 1 010 1 016 1 020 1 027 1 032 1 037 1 042 1 057 1 070 1 081 1 094 2 70 1 0 1 007 1 010 1 016 1 020 1 027 1 032 1 037 1 042 1 053 1 066 1 078 1 091 以上表参照 杜荣军 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 十 梁模板高支撑架的构造和施工要求十 梁模板高支撑架的构造和施工要求 工程经验工程经验 除了要遵守 扣件架规范 的相关要求外 还要考虑以下内容 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 19 1 1 模板支架的构造要求 模板支架的构造要求 a 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆 b 立杆之间必须按步距满设双向水平杆 确保两方向足够的设计刚度 c 梁和楼板荷载相差较大时 可以采用不同的立杆间距 但只宜在一个方向变距 而另一个方向不变 2 2 立杆步距的设计 立杆步距的设计 a 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时 可以采用等步距设置 b 当中部有加强层或支架很高 轴力沿高度分布变化较大 可采用下小上大的变 步距设置 但变化不要过多 c 高支撑架步距以0 9 1 5m为宜 不宜超过1 5m 3 3 整体性构造层的设计 整体性构造层的设计 a 当支撑架高度 20m或横向高宽比 6时 需要设置整体性单或双水平加强层 b 单水平加强层可以每4 6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑 且须与立杆 连接 设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1 3 c 双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10 15m设置 四周和中部每10 15m 设竖向斜杆 使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层 d 在任何情况下 高支撑架的顶部和底部 扫地杆的设置层 必须设水平加强层 4 4 剪刀撑的设计 剪刀撑的设计 a 沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑 b 中部可根据需要并依构架框格的大小 每隔10 15m设置 5 5 顶部支撑点的设计 顶部支撑点的设计 a 最好在立杆顶部设置支托板 其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm b 顶部支撑点位于顶层横杆时 应靠近立杆 且不宜大于200mm c 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算 当设计荷载N 12kN时 可用双 扣件 大于12kN时应用顶托方式 6 6 支撑架搭设的要求 支撑架搭设的要求 a 严格按照设计尺寸搭设 立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 20 b 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于 扣件架规范 的要求 c 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的 每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45 60N m 钢管不能选用已经长期使用发生变形的 d 地基支座的设计要满足承载力的要求 7 7 施工使用的要求 施工使用的要求 a 精心设计混凝土浇筑方案 确保模板支架施工过程中均衡受载 最好采用由中 部向两边扩展的浇筑方式 b 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载 对出现的超过最大荷载要有相应的控 制措施 钢筋等材料不能在支架上方堆放 c 浇筑过程中 派人检查支架和支承情况 发现下沉 松动和变形情况及时解决 9 9 板模板设计计算板模板设计计算 主要验算梁支撑 板厚 满堂架高度 梁截面均取最大值 即板厚取 100mm 首层 层高为 5 9m 梁截面取 300 1000mm 一 参数信息一 参数信息 1 1 模板支架参数模板支架参数 横向间距或排距 m 1 20 纵距 m 1 20 步距 m 1 50 立杆上端伸出至模板支撑点长度 m 0 10 模板支架搭设高度 m 5 00 采用的钢管 mm 48 3 5 板底支撑连接方式 钢管支撑 立杆承重连接方式 可调托座 板底钢管的间隔距离 mm 300 00 2 2 荷载参数荷载参数 模板与木板自重 kN m2 0 350 混凝土与钢筋自重 kN m3 25 000 施工均布荷载标准值 kN m2 2 500 4 4 材料参数材料参数 面板采用胶合面板 厚度为18mm 板底支撑采用钢管 面板弹性模量E N mm2 9500 面板抗弯强度设计值 N mm2 13 托梁材料为 钢管 双钢管 48 3 5 5 5 楼板参数楼板参数 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 21 楼板的计算厚度 mm 100 00 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二 模板面板计算二 模板面板计算 面板为受弯构件 需要验算其抗弯强度和刚度 取单位宽度1m的面板作为计算单 元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 100 1 82 6 54 cm3 I 100 1 83 12 48 6 cm4 模板面板的按照三跨连续梁计算 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 22 面板计算简图 1 1 荷载计算 荷载计算 1 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重 kN m q1 25 0 1 1 0 35 1 2 85 kN m 2 活荷载为施工人员及设备荷载 kN m q2 2 5 1 2 5 kN m 2 2 强度计算 强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 计算公式如下 其中 q 1 2 2 85 1 4 2 5 6 92kN m 最大弯矩M 0 1 6 92 0 32 0 062 kN m 面板最大应力计算值 62280 54000 1 153 N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 13 N mm2 面板的最大应力计算值为 1 153 N mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N mm2 满 足要求 3 3 挠度计算 挠度计算 挠度计算公式为 其中q 2 85kN m 面板最大挠度计算值 v 0 677 2 85 3004 100 9500 48 6 104 0 034 mm 面板最大允许挠度 V 300 250 1 2 mm 面板的最大挠度计算值 0 034 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 2 mm 满足要求 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 23 三 纵向支撑钢管的计算三 纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算 截面力学参数为 截面抵抗矩 w 5 08cm3 截面惯性矩 I 12 19cm4 1 荷载的计算 1 钢筋混凝土板自重 kN m q11 25 0 3 0 1 0 75 kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q12 0 35 0 3 0 105 kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 kN q2 2 5 2 0 3 1 35 kN m 2 2 钢管强度验算钢管强度验算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 计算公式如下 最大弯矩计算公式如下 静荷载 q1 1 2 q1 q2 1 2 0 75 1 2 0 105 1 026 kN m 活荷载 q2 1 4 1 35 1 89 kN m 最大弯距 Mmax 0 1 1 026 0 117 1 89 1 22 0 466 kN M 最大支座力计算公式如下 最大支座力 N 1 1 1 026 1 2 1 89 1 2 4 076 kN 钢管的最大应力计算值 M W 0 466 106 5080 91 766 N mm2 钢管的抗压强度设计值 f 205 0 N mm2 纵向钢最大应力计算值为 91 766 N mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205 0 N mm2 满足要求 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 24 3 3 挠度计算挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下 静荷载 q1 q11 q12 0 75 0 105 0 855 kN m 活荷载 q2 1 35 kN m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V 0 677 0 855 0 990 1 35 12004 100 20 6 105 121900 1 582 mm 支撑钢管的最大挠度小于1200 150与10 mm 满足要求 四 托梁材料计算四 托梁材料计算 托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 托梁采用 钢管 双钢管 48 3 5 W 10 16 cm3 I 24 38 cm4 集中荷载P取纵向板底支撑传递力 P 4 076 kN 托梁计算简图 托梁计算弯矩图 kN m 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 25 托梁计算变形图 mm 托梁计算剪力图 kN 最大弯矩 Mmax 1 834 kN m 最大变形 Vmax 3 706 mm 最大支座力 Qmax 17 832 kN 最大应力 1834408 535 10160 180 552 N mm2 托梁的抗压强度设计值 f 205 N mm2 托梁的最大应力计算值 180 552 N mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N mm2 满足要求 托梁的最大挠度为 3 706mm 小于 1200 150与10 mm 满足要求 五 模板支架立杆荷载标准值五 模板支架立杆荷载标准值 轴力轴力 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载 1 静荷载标准值包括以下内容 1 脚手架的自重 kN NG1 0 138 5 9 0 817 kN 钢管的自重计算参照 扣件式规范 附录A 2 模板的自重 kN NG2 0 35 1 2 1 2 0 504 kN 3 钢筋混凝土楼板自重 kN NG3 25 0 1 1 2 1 2 3 6 kN 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 26 经计算得到 静荷载标准值 NG NG1 NG2 NG3 4 921 kN 2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 经计算得到 活荷载标准值 NQ 2 5 2 1 2 1 2 6 48 kN 3 不考虑风荷载时 立杆的轴向压力设计值计算 N 1 2NG 1 4NQ 14 977 kN 六 立杆的稳定性计算六 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 kN N 14 977 kN 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 lo i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 cm i 1 58 cm A 立杆净截面面积 cm2 A 4 89 cm2 W 立杆净截面模量 抵抗矩 cm3 W 5 08 cm3 钢管立杆最大应力计算值 N mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 N mm2 L0 计算长度 m 如果完全参照 扣件式规范 按下式计算 l0 h 2a k1 计算长度附加系数 取值为1 155 u 计算长度系数 参照 扣件式规范 表5 3 3 u 1 73 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 1 m 上式的计算结果 立杆计算长度 L0 h 2a 1 5 0 1 2 1 7 m L0 i 1700 15 8 108 由长细比 Lo i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0 53 钢管立杆的最大应力计算值 14976 672 0 53 489 57 787 N mm2 钢管立杆的最大应力计算值 57 787 N mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计 值 f 205 N mm2 满足要求 如果考虑到高支撑架的安全因素 适宜由下式计算 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 27 l0 k1k2 h 2a k1 计算长度附加系数按照表1取值1 185 k2 计算长度附加系数 h 2a 1 7 按照表2取值1 007 上式的计算结果 立杆计算长度 Lo k1k2 h 2a 1 185 1 007 1 5 0 1 2 2 029 m Lo i 2028 602 15 8 128 由长细比 Lo i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0 406 钢管立杆的最大应力计算值 14976 672 0 406 489 75 436 N mm2 钢管立杆的最大应力计算值 75 436 N mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计 值 f 205 N mm2 满足要求 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件 否则存在安全隐患 以上表参照 杜荣军 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 七 立杆的地基承载力计算七 立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值 fg fgk kc 120 1 120 kpa 其中 地基承载力标准值 fgk 120 kpa 脚手架地基承载力调整系数 kc 1 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 28 立杆基础底面的平均压力 p N A 14 977 0 25 59 907 kpa 其中 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N 14 977 kN 基础底面面积 A 0 25 m2 p 59 907 fg 120 kpa 地基承载力满足要求 10 10 柱模板设计计算柱模板设计计算 柱模板设计计算书 一 中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B 400mm 柱断面宽度H 600mm 木方截面宽度 60mm 木方截面高度 80mm 木方间距l 300mm 胶合板截面高度 18mm 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算 二 荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载 挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值 式中 c 为混凝土重力密度 取24 kN m3 t0 新浇混凝土的初凝时间 为0时 表示无资料 取200 T 15 取5 714h T 混凝土的入模温度 取20 V 混凝土的浇筑速度 取2 5m h 1 外加剂影响系数 取1 2 混凝土坍落度影响修正系数 取 85 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1 40 547kN m2 东莞捷时电器制品有限公司厂房 A B C 工程 高支模施工方案 29 实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1 40kN m2 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2 3kN m2 三 柱箍间距验算 依据规范 建筑施工模板安全技术规程 JGJ162 2008 柱模为木面板时的 柱箍间距必须同时满足下面两式 式中 E 柱木面板的弹性模量 kN mm2 I 柱木面板的弹惯性矩 mm4 F 新浇混凝土侧压力设计值 Fs 新浇混凝土作用于模板上的侧压力 振捣混凝土倾倒混凝土 时作用于模板上的侧压力设计值 b 柱木面板一块的宽度 mm W 木面板的抵抗矩 fm 木材抗弯强度设计值 计算过程如下 胶合板截面抵抗矩 W bh2 6 600 18 2 6 32400 00mm3 胶合板截面惯性矩 I bh3 12 600 18 3 12 291600 00mm4 Fs 0 95 1 2 40 1 4 3 1000 0 0496N mm2 第一