轨道车司机技师.doc

铁路职业技能鉴定参考丛书轨道车司机第三部分技师一、填空题1.JY290轨道车选用英国制造的Lipe离合器，该离合器为双片干式摩擦离合器。2.离合器分离杠杆扭曲或不在同一平面上，起步时离合器会发抖。3.离合器在使用过程中常见的故障主要有打滑、分离不彻底、发抖及不正常响声。4.轨道车制动梁和各种拉杆等绞接件应设置防止其折损或脱落的安全装置。5.发动机由曲轴连杆机构、配气机构、燃料供给系、冷却系、润滑系和启动装置组成。6.根据气门在发动机上安装位置的不同，一般将配气机构分为顶置气门和侧置气门式。7.NT-855型柴油发动机喷油嘴和气门(扭矩法)调整十字压板时，应用线规检查十字头和气门弹簧座的间隙。8.NT-855型柴油发动机喷油嘴和气门(扭矩法)调整气门时，应先调整喷油嘴柱塞，然后按规定调整十字头和气门的间隙。9.造成柴油机飞车的原因是齿条和杠杆连接脱开。10.轨道车上使用的发动机绝大多数是往复活塞式内燃机。11.万向节的形式按其工作特性分为两种，一种是等速万向节，一种是不等速万向节。12.发动机的功能是将燃料的化学能经机械作用而燃烧转变成热能，再转变成一定形式的机械能，经曲轴输出动力。13.柴油机喷油泵的技术要求保证各缸供油提前角一致，其差别不大于0.5曲轴转角。14.柴油机喷油泵的技术要求保证各缸喷油延续时间要相等。15.柴油机喷油泵的技术要求，为了避免喷油器滴油现象，喷油泵在停止供油时，必须保证迅速干净。16.柴油机运转时，排气管冒蓝烟的原因是活塞环卡死或磨损过多，弹力不足或活塞环倒角装反。17.柴油机运转时，排气管冒蓝烟的原因是活塞与气缸壁间隙过大或长时间低负荷运转。18.离合器摩擦片磨损严重会造成起步时离合器打滑。19.柴油机冒蓝烟的故障，应检查气门导管与气门杆间隙是否过大，如超限应更换。20.造成汽油发动机过热的主要原因之一是点火时间过迟。21.造成汽油发动机过热的主要原因之一是混合气过稀。22.造成柴油发动机过热的主要原因之一是气门间隙不当。23.造成柴油发动机过热的主要原因之一是润滑油粘度低或油量不足。24.造成柴油发动机过热的原因之一是消声器堵塞，使排气阻力增大。25.造成柴油发动机拉缸的原因之一是活塞与气缸壁配合间隙不当。26.造成柴油发动机拉缸的原因之一是活塞因材料质量不符合要求，膨胀过大而咬死拉伤。27.造成柴油发动机拉缸的原因之一是活塞环折断而拉伤气缸。28.造成柴油发动机拉缸的原因之一是活塞销卡簧脱出，使活塞销窜出拉伤气缸。29.造成柴油发动机拉缸的原因之一是装配时未清洗干净，活塞与缸壁夹有沙料、铁屑等拉伤气缸。30.柴油机喷油泵的技术要求，保证各缸的喷油均匀，其不均匀应在标定工况下不大于3%4%。31.柴油机喷油泵的技术要求，保证各缸喷油次序符合发动机的点火次序。32.四轴轨道车转向架由构架、旁承、轮对、牵引杆等组成。33.喷油器的作用是以高压(1820MPa)将柴油雾化成极细的颗粒，然后均匀地喷入气缸的燃烧室中。34.轨道车同一轴上的车轮，其直径差不得大于1mm。35.塞尺的长度一般只制成50、100和200mm_种，厚度一般为0.021mm。36.在机械制图中，采用三面投影的制图方法，称为三视图。37.充气系数是衡量发动机进气过程完善程度的重要参数。38.在内燃机的工作过程中，燃烧过程是影响内燃机性能的主要过程。39.气缸体和气缸盖裂纹的检查一般采用水压试验法。40.NTA-855型柴油发动机在距离上止点25.4mm内，其不圆度不能大于0.08mm。41.NTA-855型柴油发动机在装密封胶圈的部位，其不圆度不能大于1.05mm。42.NTA-855型柴油发动机气缸盖螺栓扭紧力矩为359415Nm。43.NTA-855型柴油发动机连杆螺栓扭紧力矩为186206Nm。44.离合器打滑原因是飞轮表面烧坏或严重磨损。45.轨道平车同一转向架左右旁承间隙之和为612mm。46.发动机PT泵的调节要素是压力和时间，故称PT泵。47.发动机PT燃油系统高压燃油是通过喷油嘴形成的。48.JY290型轨道车车轴齿轮箱的速比是4：007。49.JY290型轨道车换向箱的速比是0.924。50.GC120型轨道车换向箱的速比是0：89。51.GC120型轨道车车轴齿轮箱的速比是3：088。52.JY210型轨道车车轴齿轮箱的速比是4：007。53.JY210型轨道车换向箱的速比是0.84。54.JY210型轨道车变速箱五挡的速比是1。55.JY290型轨道车变速箱五挡的速比是2.47。56.四行程内燃机曲轴和凸轮轴的传动比为2.1。57.功率、扭矩和燃油消耗率随曲轴转速变化的规律称为发动机的速度特性。58.踏板自由行程过小是离合器打滑原因之一。59.压紧弹簧压力不够或断裂是离合器打滑原因之一。60.摩擦衬片表面被油污染是离合器打滑原因之一。61.离合器不分离的原因之一是踏板自由行程过大。62.离合器不分离的原因之一是从动盘变形破裂。63.离合器总成的装配与拆卸方法相同，装配时的方法是次序相反。64.离合器在使用过程中常见的故障主要有打滑、分离不彻底、发抖及不正常响声。65.电气系统故障蓄电池不充电的原因为电器设备短路。66.电气系统故障发电机不发电，其原因为定子转子线圈断路、短路或搭铁。67.电气系统故障电流表指示不稳定；其原因为调节器工作不稳定。68.电气系统故障电流表指示大电流充电时，原因为调节器失灵、调节器烧坏，失去调节作用。69.电气系统故障蓄电池蒸馏水消耗过多，其原因为蓄电池有渗漏。70.电气系统故障发电机运转时有响声，其原因为发电机安装不当，传动皮带太松或磨损，转子和定子相碰。71.电气系统故障启动机不运转时，其原因有启动开关工作不正常，启动继电器工作失灵，蓄电池电不足，连接导线松动，启动机损坏。72.电气系统故障电压表有电流摆到最大刻度，其原因为连接中有短路现象或传感器本身搭铁。73.电气系统故障接通点火开关水温表指针不动，其原因为水温表到传感器之间的连线断开，水温表本身故障，或温度传感器故障。74.车轴齿轮箱总成发生泄漏故障的原因为输入轴迷宫式密封部位渗油，挡油环处漏油，油底壳放油孔漏油，油底壳密封石棉垫破损。75.车轴齿轮箱总成温升过高(温升超过55)的原因为润滑油泵不供或油道堵塞，回油孔堵塞，润滑油量不足，润滑油变质、不清洁，螺旋锥齿啮合侧隙太小。76.车轴齿轮箱总成发生异响或噪声太大的原因为润滑油中杂有异物，轴承轴向游隙过大，轴头压板螺栓或螺母松旷，螺旋锥齿轮啮合侧隙太大或齿面有硬点，轴承或齿轮损坏。77.调整NT-855型柴油发动机喷油嘴和气门(扭矩法)时，应松开所有气缸的喷油嘴摇臂调整螺母，目的是可以查看清楚已调整的和未调整的气缸。78.调整NT-855型柴油发动机喷油嘴和气门(扭矩法)时，应撬转发动机使之沿旋转方向转动，直到一个正时标记和齿轮室盖上的箭头对准。79.调整NT-855型柴油发动机喷油嘴和气门(扭矩法)时，应检查皮带轮上标记所指对的两个气缸的气门摇臂，其中有一个缸的两个气门摇臂都是可以自由活动的且气门关闭，这就是应当调整的气缸。80.调整NT-855型柴油发动机喷油嘴和气门(扭矩法)时，应先调整喷油嘴柱塞，然后按NT-855型柴油机发火顺序表的规定调整十字头和气门的间隙。81.调整NT-855型柴油发动机喷油嘴和气门(扭矩法)时，应继续撬转柴油机到下一个“VS”标记，并按发火顺序调整每个气缸。82.离合器不分离的原因之一是分离杠杆扭曲或不在同一平面上。83.起步时离合器发抖，其原因之一是分离轴承座三凸耳不在一平面上。84.起步时离合器发抖，其原因之一是压紧弹簧弹力不均匀或断裂。85.起步时离合器发抖，其原因之一是扭转减振弹簧断裂。86.起步时离合器发抖，其原因之一是从动盘总成上的铆钉松动。87.富勒变速箱变速器，其换档机构间隙过大造成跳挡。88.富勒变速箱变速器跳挡，其原因之一是换挡轴承严重磨损。89.造成柴油机飞车的原因是喷油泵加入机油过多，而无法控制喷油泵的，供油量。90.各种丝锥规格，都刻在丝锥的柄部，如m8、m10等。91.需要套螺纹的圆杆直径，应比螺纹外径大0.20.4mm。92.外径千分尺用以测量零件的外径、宽度和厚度等。93.在机械制图中，表示机器和零件的基本方法是正投影法。94.标准公差分为20级。95.车钩钩耳裂纹长度不超过壁高的1/2时可进行焊补，钩耳与牵引突缘、冲击突肩之间裂纹，未延及钩耳时焊修。96.车钩钩尾销孔裂纹长度不超过裂纹处孔边至侧、端面距离的1/2时，可进行焊修。97.钩锁腿及左右导向面磨耗超过2mm时，应堆焊打磨并保持棱角，锁腿裂纹时应予更换。98.车钩上、下锁销杆的圆销孔、销轴、挂钩及各锁销防脱(跳)部位磨耗超过2m时，焊后加修。99.JZ-7型制动机紧急自动作用检查时，应将自阀手柄从运转位移至紧急制动位，制动管压力下降到0的时间在3s以内。100.轴承的代号由汉语拼音字母及数字两部分组成，分为前、中、后三段。101.优质碳素结构钢中，适用于制造轴类的钢是中碳钢。102.检查轨道车上整流元件必须用万用表，绝不允许用兆欧表(摇表)，或高于30V的电源检测。103.万用表面板上的插孔和接线柱都有极性标记。104.电能表的基本误差主要由传动部分的摩擦以及电流元件的电流与磁通之间存在的非线性关系所引起。105.轨道车通过的最小曲线半径不小于140m，并能在250m的曲线半径上进行摘挂作业。106.检查轨道车辆敲击螺母时，不得向松的方向敲击，不要敲在螺母的方棱或丝扣上，敲击的轻重应根据螺母的大小来决定。107.富勒变速箱副变速器，其不工作原因之一是换挡气压不足。108.造成柴油机飞车的原因之一是调速弹簧折断。109.造成柴油机飞车的原因之一调速器调节齿杆，拉杆卡住。110.液力传动轨道车在换挡过程中，无明显的功率中断现象，因此在运行中牵引力不会变化。111.根据使用要求，柴油机一般不应长时间低速运转。112.在发动机突然加速时，其曲轴轴承有明显的沉重敲击声，严重时，发动机机体产生震动。113.发动机活塞销响在怠速和中速时比较明显。114.发动机转速变化时，发动机活塞销响也随之作周期性变化。115.发动机温度升高后，发动机活塞销响，响声不减弱，有时甚至更明显，这是与敲缸响明显的不同点。116.发动机活塞销响，其主要原因之一为活塞销与连杆衬套磨损过甚而松旷。117.发动机活塞销响主要其原因之一为活塞销与活塞销座配合松旷。118.发动机活塞敲缸在发动机怠速时，响声清晰。119.发动机在冷状态时，发动机活塞敲缸响声明显，温度升高后，响声减弱消失。120.发动机活塞敲缸，发动机在该缸断火后，响声减弱或消失。121.发动机突然加速时，发动机连杆轴承有连续明显的敲击声，发动机温度变化时，响声不变。122.产生发动机连杆轴承敲击声的原因之一是连杆轴承盖固定螺丝松旷或折断。123.产生发动机连杆轴承敲击声的原因之一是轴瓦合金燃毁或脱落。124.产生发动机连杆轴承敲击声的原因之一是轴瓦与轴径磨损过甚，使径向间隙过大。125.产生发动机连杆轴承敲击声的原因之一是轴瓦过长或过短而断裂或松动。126.柴油机在运转时，其抖动剧烈的原因之一是喷油时间过早或过迟。127.柴油机在运转时，其抖动剧烈的原因之一是喷油不均，甚至有的喷油器不喷油。128.柴油机在运转时，其抖动剧烈的原因之一是喷油间隔角不一致。129.柴油机在运转时，其抖动剧烈的原因之一是调速器失常，至使转速时快时慢。130.柴油机在运转时，其抖动剧烈的原因之一是燃油中有水或空气。131.柴油机在运转时，其抖动剧烈的原因之一是调速器怠速弹簧过软而使怠速运转不定。132.柴油机在运转时，其抖动剧烈的原因之一是发动机座螺钉松动和橡胶垫损坏。133.柴油机在运转时，其抖动剧烈的原因之一是柱塞调节齿轮锁紧螺钉松动而引起油量变化。134.内燃机轴瓦烧坏的特征有曲轴用手无法转动，内燃机运转沉重、吃力，有时冒黑烟或自行熄火。135.造成内燃机轴瓦烧坏原因之一是机油油量不足、或不清洁。136.造成内燃机轴瓦烧坏原因之一是使用的机油牌号不符合标准。137.造成内燃机轴瓦烧坏原因之一是润滑油道堵塞，曲轴瓦得不到润滑。138.造成内燃机轴瓦烧坏原因之一是轴承材质不符合要求，轴承间隙过大过小。139.造成内燃机轴瓦烧坏原因之一是机油泵漏油或发生故障。140.柴油机喷油时间过早的原因之一是连接盘固定螺丝松动而移位。141.柴油机喷油时间过早的原因之一是喷油泵的柱塞挺杆定时调整螺钉不当。142.柴油机喷油时间过晚的原因之一是连接盘固定螺丝松动而移位，使喷油时间失准。143.柴油机喷油时间过晚的原因之一是喷油泵柱塞挺杆上的定时调整螺钉失调。144.柴油发动机不能发动的原因之一是输油泵供油不足，喷油泵联轴器螺丝松旷或键槽损坏。145.柴油发动机不能发动的原因之一是喷油时间调整不当或喷油泵的十字形联轴器被动盘接反。146.富勒变速箱副变速器不工作的原因之一是段位转换控制阀失效。147.富勒变速箱副变速器不工作的原因之一是换挡气缸调整不当。148.富勒变速箱变速器油泵不供油的原因之一是油泵严重磨损、间隙过大。149.富勒变速箱变速器油泵不供油的原因之一是油泵的驱动锁损坏。150.富勒变速箱变速器油泵不供油的原因之一是滤油网堵塞。151.柴油发动机转速不均匀，油路上的原因有各缸供油量不均，喷油时间调整不当，某缸喷油嘴发生卡死或不喷油现象。152.柴油发动机转速不均匀，油路上的原因有喷油泵齿条拉杆松旷，油路内含有水份或窜入空气。153.柴油发动机转速不均匀，油路上的原因有调速器弹簧失准，飞铁销松旷，以及张开或收拢时的距离不一致。154.柴油机发生冒蓝烟的故障时，应检查空气滤清器是否阻塞，进气是否畅通或机油盘内机油是否过多(湿式)。155.柴油机发生冒蓝烟的故障时，应检查机油压力是否过高，并调整至规定范围。156.柴油机发生冒蓝烟的故障时，应检查柴油机油底壳内机油是否加入过多，如过多，将机油放出至机油尺刻度内。157.柴油机发生冒蓝烟的故障时，应检查活塞与缸套间隙是否过大或失圆，活塞环，是否卡死或磨损超限、弹性不足、活塞环倒角方向装反，致使机油窜入燃烧室。158.造成柴油机飞车的原因之一是调速器杠杆销子脱落。二、选择题1.GC120型轨道车的制动率为(A)。(A)0.66(B)0.68(C)0.78(D)0.882.调整NT-855型柴油机喷油嘴和气门(扭矩法)时，应先调整(C)，然后按NT-855型柴油机发火顺序表的规定进行调整。(A)气门的间隙(B)十字头间隙(C)喷油嘴柱塞(D)点火正时3.NT-855型柴油机喷油嘴和气门(扭矩法)调整十字压板时，应松开十字头调整螺钉的锁紧螺母，并将调整螺钉旋出(D)。(A)1/2圈(B)3/4圈(C)1/4圈(D)1圈4.变速器出现齿轮磨损变形、轴承损坏、轴套、轴承孔等磨损，超限者达(D)以上时，总成应大修。(A)20(B)30(C)45(D)505.变速器箱体或盖破裂，运转时发生(A)或跳挡，总成应大修。(A)过热(B)抖动(C)异响(D)杂音6.车轴齿轮箱从动锥齿剥落超过齿高的1/3和齿长的1/10；损坏(C)及以上并相邻多于两个以上者；齿工作面斑点大于齿面的25以上者，总成应大修。(A)2齿(B)4齿(C)6齿(D)5齿7.换向箱出现齿轮磨损变形、轴承损坏、轴套、轴承孔等磨损，超限者达(D)以上者，总成应大修。(A)25(B)35(C)45(D)5008.换向箱出现箱体或盖破裂，运转时发生(C)或跳挡，总成应大修。(A)过热(B)抖动(C)异响(D)杂音9.车轴齿轮箱的主动锥齿端头剥落超过齿高的1/3和齿长的1/10，损坏(C)及以上；相邻齿的工作表面斑点大于齿面的25以上，总成应大修。(A)2齿(B)3齿(C)4齿(D)5齿10.康明斯NTA855型柴油发动机的凸轮轴颈与轴瓦间隙为(D)。(A)0.080.10mm(B)0.060.08mm(C)0.020.04mm(D)0.040.06mm11.当柴油发动机喷油器针阀体磨损变形或喷油孔破坏出油阀磨损，且出现滞后滴油时，发动机(B)。(A)不易发动(B)排气冒白烟(C)排气冒蓝烟(D)排气冒黑烟12.四行程发动机曲轴和凸轮轴的传动比为(C)。(A)3：1(B)4：1(C)2：1(D)1：0.513.增压型柴油发动机与非增压型柴油发动机相比，功率可提高(D)。(A)2030(B)3040(C)1020(D)506014.康明斯NTA14-C298型柴油发动机气门工作面角度是(A)。(A)进气30排气30(B)进气45排气45(C)进气60排气45(D)进气30排气4515.康明斯NTC-290型柴油发动机气门工作面角度是(A)。(A)进气30排气30(B)进气45排气45(C)进气60排气45(D)进气30排气4516.使用游标卡尺，前应当擦净卡脚，然后合拢两卡脚使之贴合，检查(B)是否对齐，若未对齐，应在测量后根据原始误差修正读数。(A)卡尺(B)主副尺零线(C)副尺(D)主尺17.游标卡尺。卡脚与被测工件接触后，用力不能过大，以免(D)变形或磨损降低测量准确度。(A)卡尺(B)损坏(C)被测工件(D)卡脚18.GC120型轨道车离合器分离杠杆高度允许误差是(D)。(A)0.2mm(B)0.3mm(C)0.4mm(D)0.5mm19.JY210型轨道车离合器分离杠杆高度允许误差是(A)。(A)0.2mm(B)0.3mm(C)0.4mm(D)0.5mm20.康明斯系列发动机在满负荷状态下，机油温度短时间内达到(C)时不必惊慌。(A)107(B)117(C)108(D)11821.康明斯NT855型系列怠速时，机油压力为(A)。(A)0.0340.138MPa(B)0.341.38MPa(C)0.34.1.38kPa(D)3.413.8kPa22.发动机气缸套装入机体上的座孔后，项面略高出气缸体上平面约(B)，使气缸盖衬垫在这里压得更紧，封气和封水更为可靠。(A)0.50.15mm(B)0.050.15mm(C)515mm(D)0.10.2mm23.发动机机体上各气缸共用一个(D)气缸盖，使结构紧凑零件少，但结构受力不均匀，构形复杂，铸造废品率高。(A)共用式(B)通用式(C)分段式(D)整体式24.当柴油发动机气缸盖有裂纹与水道相通时，有水滴入气缸或气缸套有沙孔、裂纹而漏水时，发动机(C)。(A)抖动(B)排气冒蓝烟(C)排气冒白烟(D)排气冒黑烟25.当柴油发动机单缸或全部气缸喷油过迟时，发动机(D)。(A)抖动(B)排气冒黑烟(C)排气冒蓝烟(D)排气冒白烟26.当柴油发动机空气滤清器堵塞，里面机油平面太高时，发动机(A)。(A)排气冒蓝烟(B)排气冒白烟(C)排气冒黑烟(D)动力不足27.当柴油发动机活塞环卡死或磨损过多，弹力不足或是活塞环到角装反时，发动机(B)。(A)排气冒白烟(B)排气冒蓝烟(C)排气冒黑烟(D)动力不足28.WD615型柴油发动机活塞与气缸壁之间的配合标准间隙是(A)。(A)0.1410.182mm(B)0.01410.0182mm(C)0.350.4mm(D)0.040.05mm29.WD615型柴油发动机活塞与气缸壁之间使用极限的配合标准间隙是(C)。(A)0.1410.182mm(B)0.01410.018mm(C)0.350.4mm(D)0.040.05mm30.NT855型柴油发动机活塞与气缸壁之间的配合使用极限间隙是(C)。(A)0.290.36mm(B)0.0290.036mm(C)0.56mm(D)0.056mm31.NT855型柴油发动机活塞与气缸壁之间的配合标准间隙是(A)。(A)0.290.36mm(B)0.0290.036mm(C)0.56mm(D)0.056mm32.燃油机每发出1kW(也有用1马力计算的)的有效功率，在(D)内所消耗的燃油量称为有效燃油消耗率。(A)12h(B)24h(C)12h(D)1h33.列车制动限速受每百吨列车重量换算闸瓦压力及(A)的限制。(A)下坡道坡度(B)上坡道坡度(C)构造速度(D)线路状况34.列车计算制动距离800m，每百吨列车重量的高摩合成闸瓦换算闸瓦压力不得低(B)。(A)160kN(B)180kN(C)200kN(D)260kN35.轨道车辆同一转向架旁承左右间隙之和为(D)。(A)35mm(B)612Cm(C)23mm(D)612mm36.当柴油发动机活塞与气缸壁间隙过大或长期低负荷运转时，发动机(C)。(A)排气冒黑烟(B)排气冒白烟(C)排气冒蓝烟(D)动力不足37.离合器分离杠杆扭曲或不在同一平面上，起步时离合器(A)。(A)发抖(B)打滑(C)分离不开(D)异响38.离合器打滑原因之一是踏板自由行程(B)。(A)有油污(B)过小(C)过大(D)卡死39.离合器打滑原因之一是压紧弹簧(C)或断裂。(A)折断(B)松动(C)压力不够(D)高低不平40.离合器打滑原因之一是摩擦衬片表面(D)。(A)铆钉松动(B)烧蚀(C)磨损过甚(D)被油污染41.离合器不分离的原因是从动盘(A)破裂。(A)变形(B)弹簧压力不够(C)高低不平(D)松动42.离合器总成的装配与拆卸方法相同，装配时的方法为(B)。(A)次序相同(B)次序相反(C)先里后外(D)先外后里43.副变速器不工作的原因之一是段位转换(C)失效。(A)气缸(B)驱动锁(C)控制阀(D)飞铁销松旷44.副变速器不工作的原因之一是换挡(D)调整不当。(A)飞铁销松旷(B)驱动锁(C)控制阀(D)气缸45.变速器油泵不供油的原因是油泵的(B)损坏。(A)滤网(B)驱动锁(C)控制阀(D)此轮46.发动机在额定转速下输出的(C)称为内燃机的额定功率。(A)最小功率(B)最小扭矩(C)最大功率(D)最大扭矩47.当柴油发动机润滑油加入太多时，发动机(D)。(A)动力不足(B)排气冒白烟(C)排气冒黑烟(D)排气冒蓝烟48.轨道平车转向架的单侧旁承间隙一般应不小于(C)。(A)2mm(B)12mm(C)3mm(D)6mm49.柴油机和汽油机的润滑油路采用的是(C)润滑方式。(A)激溅(B)压力(C)综合(D)液压50.液压减振器将振动冲击能量通过各种(C)形式变为热量散发，从而使振动衰减，达到平稳运行的目的。(A)压缩(B)压缩(C)阻尼(D)衰减减振51.使用中的大车钩在关锁状态时，钩舌最大开度为(A)。(A)3050mm(B)3545mm(C)4050mm(D)75mm52.检查轨道车上的整流元件必须用万用表，绝不允许用兆欧表(摇表)或高于(C)的电源检测。(A)30A(B)30W(C)30V(D)30kV53.电气系统故障电流表指示不稳定，其原因为(D)工作不稳定。(A)发电机(B)电流表(C)继电器(D)调节器54.电气系统故障电流表指示大电流充电，其原因为(D)失灵、调节器烧坏，失去调节作用。(A)发电机(B)电流表(C)继电器(D)调节器55.车轴齿轮箱总成温升过高，超过(D)的原因为，润滑油泵不供油或油道堵塞，回油孔堵塞，润滑油量不足，润滑油变质、不清洁，螺旋锥齿啮合侧隙太小。(A)40(B)50(C)45(D)5556.车钩钩尾销孔裂纹长度不超过裂纹处孔至侧、端面距离的(B)时，可进行焊修。(A)1/3(B)1/2(C)3/4(D)1/457.车钩上、下锁销杆的圆销孔、销轴、挂钩及各锁销防脱(跳)部位磨耗超过(A)时，焊后加修。(A)2mm(B)3mm(C)4mm(D)5mm58.齿轮油牌号应根据传动齿轮的类型和使用时的负荷以及(A)来选用。(A)速度(B)扭矩(C)材质(D)季节59.轨道车以导框定位的轴箱，其两侧挡间隙之和一般为(C)。(A)46mm(B)24mm(C)6mm(D)4mm60.康明斯K1(A)-1150型柴油发动机喷油嘴柱塞行程为(D)。(A)5.79mm(B)5.79mm0.03mm(C)7.72mm(D)7.72mm0.03mm61.从机件的前面向后看，即向(A)进行投影所得到的视图为主视图。(A)正面(B)上面(C)水平面(D)左面62.从机件的上面向下看，即向(B)进行投影所得到的视图为俯视图。(A)侧面(B)水平面(C)反面(D)正面63.从机件的左面向右看，即向(C)进行投影所得到的视图为左视图。(A)反面(B)水平面(C)侧面(D)正面64.电阻的温度系数是指温度每升高(B)，电阻所变动的数值与原来电阻值的比。(A)0.5(B)1(C)1.5(D)265.在一闭合电路的某导体中，通过的电流与它两端的电压的关系是(A)。(A)正比例关系(B)反比例关系(C)无关(D)倍数关系66.电流通过导体产生的热量跟电流的平方、导体的电阻和通电时间成正比，这是(B)。(A)安培定律(B)焦耳定律(C)欧姆定律(D)瓦特定律67.车轴齿轮箱总成温升过高，超过(D)的原因为，润滑油泵不供油或油道堵塞，回油孔堵塞，润滑油量不足，润滑油变质、不清洁，螺旋锥齿啮合侧隙太小。(A)40(B)50(C)45(D)5568.电池是将(C)转换为电能的装置。(A)热能(B)机械能(C)化学能(D)容量69.(D)不是电动势的单位。(A)mV(B)V(C)kV(D)W70.当电阻元件的伏安特性曲线是(A)时，该元件称为线性电阻。(A)直线(B)曲线(C)直线或曲线(D)复线71.电源的电动势等于内外电路电压降(A)。(A)之和(B)之差(C)之积(D)之比72.电源外电路的电阻等于电源的内电阻时，电源的(C)最大。(A)输出电流(B)输出电压(C)输出功率(D)电阻73.串联电池组的电动势等于(A)。(A)各个电池电动势之和(B)各个电池电动势之差(C)各个电池电动势之积(D)一个电池的电动势74.并联电池组的电动势等于(D)。(A)各个电池电动势之和(B)各个电池电动势之差(C)各个电池电动势之积(D)一个电池的电动势75.并联电池组的内电阻等于(D)。(A)各个电池内电阻之和(B)一个电池内电阻(C)一个电池内电阻的n倍(D)一个电池内电阻的1/n76.串联电池组的内电阻等于(A)。(A)各个电池内电阻之和(B)一个电池内电阻(C)一个电池内电阻的n倍(D)一个电池内电阻的1/n77.分压电阻(B)在电路中。(A)并联(B)串联(C)联结(D)以上均可78.(D)不是串联电路的性质。(A)电路中各处的电流相等(B)电路两端的总电压等于各部分电路两端的电压之和(C)各电阻消耗的功率跟其阻值成正比(D)各电阻所做的功跟其阻值成反比79.有一个电阻Rg1000W的电流表，满偏电流Ig100m A，要把它改装成量程是3V的电压表，应串联的电阻R为(C)。(A)0.29kW(B)2.9kW(C)29kW(D)290kW80.(C)不是并联电路的性质。(A)电路中各支路两端的电压相等(B)电路中的总电流等于各支路的电流之和(C)各电阻消耗的功率跟其阻值成正比(D)通过各电阻的电流跟其阻值成反比81.分流电阻(A)在电路中。(A)并联(B)串联(C)联结(D)以上均可82.一般的万用表可用来测量(D)。(A)直流和交流电压(B)直流电流(C)电阻(D)电容83.在万用表中，用转换开关分别将不同数值的分压电阻与表头(B)，就能得到几个不同的电压量程。(A)并联(B)串联(C)联结(D)对齐84.使用万用表测量前，要根据被测量的项目和大小，把(A)拨到合适的位置。(A)转换开关(B)量程(C)表头指针(D)容量85.万用表量程的选择应尽量使表头指针偏转到标度尺满刻度偏转的(D)左右。(A)1/4(B)1/3(C)1/2(D)2/386.使用万用表测量电流时，必须将其(B)到被测电路中。(A)并联(B)串联(C)联结(D)转换开关87.使用万用表测量电压时，必须将其(A)到被测电压的两端。(A)并联(B)串联(C)联结(D)储存88.用电压表测出电阻两端的电压、电流表测出通过电阻的电流，从而求出电阻值的方法是测量电阻的(A)。(A)伏安法(B)欧姆定律法(C)惠斯通电桥法(D)大小法89.用惠斯通电桥测量电阻，精确度与电池的(B)无关。(A)电压(B)电动势(C)额定电流(D)容量90.用惠斯通电桥测量电阻，精确度与(C)有关。(A)已知电阻的准确程度(B)电压计的灵敏度(C)已知电阻的准确程度和电流计的灵敏度(D)电流计的灵敏度91.用惠斯通电桥测量电阻，是根据(C)指针是否偏转来判断电桥是否平衡。(A)电压计(B)万用表(C)电流计(D)电流92.(C)可分为糊式、叠层式、纸板式和碱性等数种。(A)蓄电池(B)锌锰干电池(C)微型电池(D)光电池93.使电容器带电的过程称为(A)。(A)充电(B)放电(C)用电(D)电流94.电容器失去电荷的过程称为(B)。(A)充电(B)放电(C)接电(D)电容改变95.电容器带电的时候，它的两极间要产生(A)。(A)电压(B)电流(C)电荷(D)电位96.电容器所带的电荷量与它的两极板间的电压比值称为电容器的(C)。(A)电位(B)电动势(C)电容(D)电压97.个电容器所带的电荷量为q，它的两极板间的电压为U，则该电容器的电容C(B)。(A)1/U(B)q/U(C)U/q(D)1/q98.电容器的电容C的国际单位为(A)。(A)C(B)V(C)F(D)N99.(D)，电容器的电容改变。(A)外界条件变化时(B)电容器带电时(C)电容器不带电时(D)两极间的距离变化时100.当一只电容器的额定工作电压值太小而不能满足需要时，可采用电容器(B)的方式来获得较高的额定工作电压。(A)并联(B)串联(C)混联(D)电流101.电容器是(A)元件。(A)储能(B)储存(C)损耗(D)耗能102.电阻器是(D)元件。(A)储能(B)储存(C)损耗(D)耗能103.电流的大小和方向都随时间作周期性变化的电流，称为(A)。(A)交流电(B)稳恒电流(C)直流电(D)电流强度104.电动势把单位正电荷从电源负极经电源内部移到正极时，所做的功称为(A)的电动势。(A)电源(B)电流(C)电压(D)电阻105.钢材能够传递(D)的性能称为导电性。(A)电流(B)电子(C)电量(D)电荷106.电压在电场中两点之间的电势差(又称电位差)称为(C)。(A)电源(B)电流(C)电压(D)电阻107.电流通过导体时，所做的功称为(B)。(A)电源(B)电功(C)电压(D)电阻108.康明斯NTA855型柴油发动机装配后，曲轴轴向间隙为(A)。(A)0.180.43mm(B)0.200.80mm(C)0.150.55mm(D)0.300.90mm109.康明斯NTA855型柴油发动机连杆组装后，轴向间隙为(B)。(A)0.100.25mm(B)0.140.33mm(C)0.200-35mm(D)0.150.30mm110.康明斯NTA14-C298型柴油发动机喷油嘴柱塞行程为(A)。(A)5.79mm(B)5.79mm0.03mm(C)7.72mm(D)7.72mm0.03mm111.康明斯NT-885型柴油发动机调整喷油嘴柱塞，拧进调整螺钉直到柱塞接触到喷油嘴杯，再拧到(A)已挤出杯中的油。(A)15(B)25(C)10(D)5112.康明斯NT-885型柴油机调整喷油嘴柱塞将调整螺钉退出(A)，然后用5464Nm的扭矩拧紧螺母。(A)一圈(B)二圈(C)三圈(D)四圈113.康明斯NT-885型柴油发动机调整十字头压板，用线规检查十字头和气门弹簧座之间的最小间隙应为(C)。(A)0.41mm(B)0.4mm(C)0.51mm(D)0.5mm114.康明斯NT-885型柴油发动机调整十字头压板的锁紧螺母，用(C)的扭矩拧紧。(A)1520Nm(B)2530Nm(C)3035Nm(D)1020Nm115.康明斯NT-885型柴油发动机调整喷油嘴行程应符合规定尺寸(A)。(A)5.79mm0.03mm(B)5.79mm(C)5.7mm0.3mm(D)5.9mm0.3mm116.离合器压板工作表面经车削后须光滑平整，如果单面削(C)之后，尚不能恢复压板工作表面，就应更换压板。(A)0.2mm(B)0.5mm(C)1mm(D)1.5mm117.离合器维修后的从动盘应进行静平衡试验，用磨削从动盘外径的方法进行静平衡，使从动盘和花键轴总成任何位置都不滚动，从动盘外径的磨削处深度不能大于(B)。(A)0.2mm(B)0.5mm(C)1mm(D)1.5mm118.电流流动的方向不随时间而改变的电流称为(C)。(A)交流电(B)稳恒电流(C)直流电(D)电流强度119.电流的大小和方向都不随时间而改变的电流称为(B)。(A)交流电(B)稳恒电流(C)直流电(D)电流强度120.通过导线横截面的电量与通过这些电量所耗用时间之比称为(D)。(A)交流电(B)稳恒电流(C)直流电(D)电流强度121.凡能将把其他形式的能量转换为电能的装置均称为(A)，有正、负极各一个。(A)电源(B)电流(C)电压(D)电阻122.列车计算制动距离800m，装用高磷铸铁闸瓦时，每百吨列车重量的换算闸瓦压力按相应高摩合成闸瓦换算压力的(A)计算。(A)160(B)170(C)180(D)190123.康明斯NTA855型柴油发动机的连杆轴颈与轴瓦配合间隙为(C)。(A)0.070.16mm(B)0.050.10mm(C)0.0380.114mm(D)0.0480.13mm124.用车轮第四种检查器直角边外形尺寸(C)的长度，水平插入车钩开锁位钩舌与钩腕内侧之间，上、中、下测三点，其中一处能插入时即为不合格。(A)100mm(B)120mm(C)140mm(D)150mm125.用车轮第四种检查器检测，轮背内侧距离沿轮周测量三处之差不大于(C)。(A)2mm(B)3mm(C)5mm(D)7mm126.康明斯NTA855型柴油发动机的轴颈与轴瓦可配合间隙为(B)。(A)0.080.12mm(B)0.0380.128mm(C)0.050.09mm(D)0.0230.075mm127.用车轮第四种检查器检测轮背内侧距离，应将检查尺的甲、乙两部平放在轮缘顶点上，并使尺杆与(A)中心线平行。(A)车轴(B)轮缘(C)轮背(D)轮缘顶点128.用车轮第四种检查器检测车轮轮径，应将检查尺左游标“0”位固定于左主尺的(A)处，并拧紧左游标上的止螺钉。(A)200mm或300mm(B)400mm或450mm(C)500mm或600mm(D)700mm或800mm129.康明斯NTA855型柴油发动机的飞轮螺栓扭紧力矩为(D)。(A)334353Nm(B)330353Nm(C)283334Nm(D)353380Nm130.康明斯柴油发动机的发火间隔角为(C)。(A)240(B)180(C)120(D)60131.康明斯KT(A)-1150型柴油发动机的进排气门间隙为(B)。(A)进气0.28mm，排气0.58mm(B)进气0.36mm，排气0.69mm(C)进气0.250.30mm，排气0.300.35mm(D)进气0.300.35mm，排气0.350.40mm132.螺纹按牙型不同，可分为三角形、梯形、锯齿形和(D)。(A)圆柱(B)圆锥(C)单线(D)矩形133.轨道车大修、项修时，走行部轮缘磨耗厚度小于(C)，应予更换和修理。(A)15mm(B)20mm(C)22mm(D)25mm134.康明斯NTA855型柴油发动机缸套在距离上止点25.4mm位置，不圆度不大于(C)。(A)0.04mm(B)0.05mm(C)0.0