(君悦)模板与支架专项施工方案.doc

君悦财富广场二期模板与支架专项施工方案编制人： 审核人： 批准人： 江苏中厦(集团)有限公司连云港新浦分公司编制日期：2011年8月25日模板与支架专项方案一、编制依据1、设计结构施工图；2、设计交底及会审记录；3、建筑施工计算手册；4、建筑施工手册第四版缩印本；5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001二、工程概况连云港市新浦区巨龙南路66号，君悦财富广场二期工程，地下室一层，地上34层，建筑面积75000平方，高度105.78米，抗震设防的烈度6度，设计使用年限为50年。三、模板及支撑体系设计及说明1、采用材料及支撑系统1.1框架柱、梁墙模板采用18厚木九夹板配60100木枋，梁柱接头采用木定型模板，板模为18厚竹胶板或九层板，下垫50100木方，1.2采用塑料双面贴拼缝，设钢管架满堂支撑，梁柱辅以对拉螺栓加固。1.3钢筋保护层垫块：剪力墙、框架柱、梁侧采用硬质塑料卡环，梁底、板底采用碎花岗岩垫块。 1.4柱（墙）模支撑系统：墙模竖楞采用50X100木枋,柱箍采用483.5mm钢管，竖楞采用50100木枋，当柱截面大于700mm时，增设对拉丝杆，丝杆截面积和间距根据力学计算确定。与柱箍连接的支撑系统采用483.5mm钢管综合脚手架支撑系统。1.5梁模：侧模和底模采用18mm厚木胶合板。梁模支撑系统：底模底楞采用50100木枋,侧模竖楞采用483.5mm钢管，其脚手架采用483.5mm钢管综合脚手架及梁下设单支顶支撑系统。1.6板模：采用18mm厚九层木胶合板或10mm厚双面覆膜竹胶板。板模支撑系统：采用50100木枋和对拉螺栓，脚手架采用483.5mm钢管综合脚手架2、模板安装方法本工程采用框架柱与框架梁分二次支模，连续浇灌砼的方法组织施工，由于主次梁钢筋多且复杂，因此，先只能安装梁底模，校正、固定后绑扎梁钢筋，再安装梁侧模，最后安装板模。 砼对模板侧压力大，支模时严格按照支模示意图中的方法和具体尺寸施工。由于梁内钢筋较密，梁内杂物无法清除，因此每道梁侧应预留200高清渣孔，待梁内冲洗、清除杂物后再封模。梁内跨度大于6.0米时，模板应按跨度的2.5起拱，悬臂构件均应按跨度的5起拱。3、支撑体系施工计算说明3.1本工程支撑体系通过对最大梁板荷载计算，确定其具体模板支撑设计要求（具体计算程序略）。 首层主次梁荷载是通过支撑架传递的，所以在搭设首层梁、板钢管支撑时，应将上下层立杆对齐，已承受首层传来的荷载。 下层楼面砼浇筑后，应在板面上弹出与下层对齐的大梁钢管支撑中心线，以利于与上层梁板支架钢管立杆支撑对中。3.2支撑搭设注意事项（1）材料要求钢管采用483.5mm规格，使用前应进行挑选。凡有严重腐蚀、弯曲、压扁、钻孔或裂纹者，均不得使用。扣件在使用前，清洗打油，必须经过严格检查，钢管单支顶接头凡有脆裂或滑丝等现象者，严禁使用。（2）钢管搭设 立杆与大横杆必须用十字卡连接，禁止用旋转卡连接。当立杆高度不够时，转换层大梁下立杆必须采用对接，楼板下支撑立杆可采用两根搭接，但接长立杆必须与两道横杆用十字卡相连，禁止只连一道横杆。小横杆必须贴近立杆布置，置于大横杆之上，并用十字卡扣牢，本工程转换层梁底板下钢管横杆须在立杆上设双卡扣，防止荷载过大，大小横杆下滑。 剪刀撑：分板下剪刀撑和梁下剪刀撑两种，板下剪刀撑主要满足板下满堂支架和每道承重架之间的稳定，梁下剪刀撑主要满足梁下承重架的稳定。剪刀撑用旋转卡与4根立杆连接。 所有立杆要求落到实处，以利受力良好。所有卡扣要求紧固适度，松了不行，但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，要求扭矩控制在40-49N.m，可用扭力扳手实测。砼浇注前，应组织专人对支撑架及卡扣进行认真检查。四、柱模板支撑系统施工验算以本工程最不利情况为例，对其模板支撑进行设计计算，其他短肢剪力墙，以此为标准进行施工。模板采用18厚木胶合板，柱箍采用483.5mm厚的钢管，竖楞采用60100mm的木枋，采用M14对拉螺栓加固。已知：混凝土自重为24kN/m3,强度等级C25，坍落度为180mm20mm,采用商品混凝土，浇筑速度柱取6m/h,梁板取2.5m/h,混凝土入模温度为15-25，用插入式振捣器振捣。本工程结构楼层采用柱与梁板混凝土连续浇灌，施工缝设于梁底下50处。 1、框架柱侧压力计算由于其采用的振捣器为插入式振捣器(属于内部振捣器)，因此新浇混凝土对模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的最大值：F1=0.22rCt12u1/2； F2=rCH新浇混凝土对模板侧面的压力计算：混凝土温度T=25，坍落度为18-20cm掺外加剂，混凝土浇筑速度为=6.0mh，即： 1=1.2; 2=1.15; H=4.0 m; t=200(25+15)。(1)、新浇混凝土对模板产生侧压力标准值：F1=0.22rc200/(t+15)12V1/2)=0.2224200/(25+15)11.1561/2=75KN/M21不掺加外加剂时取1.0,掺具有缓凝作用外加剂时取1.22坍落度小于30mm时，取0.85; 坍落度50-90取1；坍落度110-150时，取1.15。F2=rcH=244=96KN/M275KN/M2取二者较小值：F1=75KN/M2砼侧压力设计值：F=F1分项系数折减系数=751.20.85=76.5KN/M2则：砼有效压头高度：h=F/rc=75/24=3.13m(2)、倾倒混凝土产生的水平荷载标准值：F2=4KN/M2荷载设计值： F2=41.40.85=4.76KN/M2(3)、进行荷载组合后：F=F1+F2=76.5+4.76=81.23 KN/M2计算结果详下图：F1=4.76KN/ M23006006003130600600300600870F1+ F2=F=81.23 KN/m24.0m柱侧压力简图F2=76.5KN/m22、确定柱模竖楞木方的间距在满足模板的强度和刚度的情况下，确定柱模竖楞木方的间距a取1m宽的单元模板按三跨连续梁进行计算:当计算强度时的线荷载: q1=81.23KN/M21m=81.23KN/M当计算刚度时的线荷载： q2=76.5KN/M21m=76.5KN/M模板受力图如下：柱、墙模板受力图柱墙模板弯矩图（1）根据模板抗弯强度验算确定竖楞间距a1 fmMmax/W201060.181.23103a12/（10.0182/6）则：a1365mm（2）根据模板挠度（刚度）确定竖楞间距a2 maxa2/250677q2 a24 )/100EIa2/25067776.5103a24)/(100400010610.0183/12)a2/250a2247mm根据上述计算得的竖楞木枋的间距和实际墙或柱宽最终确定间距为245mm，详后支模附图所示：3、确定柱钢管横楞（柱箍）的间距（1）根据竖楞的抗弯强度确定柱箍间距L其线荷载为：q1=81.23KN/m20.245m=19.9KN/m柱木枋竖楞支点受力图 按三跨连续梁计算：其受力图如下：柱木方竖楞受力弯矩图则：fmMmax/Wn11106(0.119.9103L2)/(0.1250.0552/6)L0.590m（2）根据竖楞挠度（刚度）确定竖楞间距L其线荷载为：q1=76.5KN/m20.245m=18.7KN/m按三跨连续梁计算，其受力图如下：竖楞木枋支点受力简图竖楞木枋支点受力弯矩图maxL/250（0.677q2 L4）/100EIL/250（0.67718.7103L4）/(10090001060.1250.0553/12)L/250L0.794m根据木枋竖楞的抗弯强度和刚度最终确定钢管横楞间距L=590mm。详后支模附图所示为（600）：4、确定对拉螺栓间距作用在钢管上的侧压力按均布荷载考虑，按三跨连续梁计算。则：当计算强度时的线荷载: q1=（19.9103N/M0.59M）/0.245M=47.9103N/M当计算刚度时的线荷载：q2=（18.7103N/M0.59M）/0.245M=45103N/M其受力图如下：钢管横楞箍受力简图钢管横楞箍受力弯矩图（1）根据钢管外楞的抗弯强度确定对拉螺栓间距L fmMmax/Wn21520.147.9L2/（24.73103）L921mm（2）根据钢管外楞挠度（刚度）确定竖楞间距L : maxL/500 （0.677q2L4）/100EIL/5000.67745L4/(1002.06105211.35104)L/500L675mm根据双钢管横楞的抗弯强度和刚度最终确定对拉螺栓间距L670mm。详后支模附图所示为（600）5、确定对拉螺栓规格每根对拉螺栓受的力N=0.647.9670+0.547.9670=35.3KNN/Afm35.3103/（3.14D2/4）215D14.5mm选用直径14的螺栓：现根据实际情况调整为14600；或根据实际情况调整为124506、薄壁柱模板安装方法600 600 600 600483.5双钢管横楞150 600 600 600 60014对拉螺栓纵横间距60060100木枋竖楞间距245245 245 245模板竖楞枋立面布置示意图M14对拉螺栓 PVC套管60120245竖楞木枋18厚九层胶合板483.2双钢管横楞模板支模断面示意图7、矩型柱模板安装方法：（1） 框架柱1200*1200、1300*1300支模断面示意图如下：1300*13008、柱模板安装图18厚九夹板脚手架双钢管横楞至梁下口或框承梁弯锚筋下端50M14对拉螺栓纵横间距600清扫口高150柱摸板安装立面示意图五、楼板模及支撑系统施工计算1、荷载计算：（模板按三跨连续梁计算，取1m宽为计算单元）板模板自重： 0.30.18=0.054 KN/m2板混凝土自重：240.18=4.32 KN/m2楼板钢筋自重： 1.10.18=1.98 KN/m2施工人员及设备产生荷载（均布）：1.5KN/m2振捣砼时产生的荷载标准值： 2.0KN/m22、根据板模的强度和刚度确定木搁栅的间距a2.1模板所受荷设计值为q1=(0.054+4.32+1.98) 1.2+(1.5+2) 1.4 1.0=12.525 KN/mq2=(0.054+4.32+1.98) 1.21.0=7.625 KN/m板模受力简图板模受力弯矩图 2.2根据模板抗弯强度验确定木搁栅间距a1fmMmax/W20106(0.112.525103a2)/(10.012/6)a0.515m=515mm2.3根据模板挠度（刚度）确定木搁栅间距amax=(0.677q2 a4)/100EIa/250(0.6777.625103a4)/(100400010610.013/12) a/250a0.295m=295mm根据上述计算得的木搁栅的间距最终确定间距为295mm。3、立杆纵横间距B的确定 （1）立杆所受荷载计算：N =(0.054+4.32+1.98+)1.2+(1.5+2)1.4BB=12.525KNB2（2）根据立杆受压承载力确定其间距B（设水平杆步距最大为1350m）N/Afm采用483.2： i=4=15.88 L0=1350mm A=450 mm2 =L0/i=1350/15.88=85.01查表=0.692N/(A)= 12.525103B2/(0.692450) f=215得：B2.31m（3）根据水平杆的抗弯强度和刚度确定跨度B在满足木搁栅间距的模数下假定B=1000mm(木搁栅间距调整为250)，则每根木搁栅传给水平杆的集中荷载为：N1=(0.054+4.32+1.98)1.2+(1.5+2)1.40.251.0=3.131KNN2=(0.054+4.32+1.98) 1.21.00.25=1.906KN其受力如下图：N1=3.131KN N2=1.906KN钢管水平杆受力简图0.375NL0.375NL0.313NL0.313NL钢管水平杆受力弯矩图1）脚手架钢管水平杆抗弯强度验算：fmMmax/W0.3133.131103103/5.08103 =192.91N/mm2 fm =215 N/mm2(满足)2）脚手架钢管水平杆刚度验算：=1.883N21.0 3/(100EI)=1.8831.9061031.03/(1002.1101111.3510410-12)=0.0015058m=1.51mm L/500=2mm(满足)4、木搁栅抗弯强度和刚度验算 1）荷载计算q1=(0.054+4.32+1.98) 1.2+(1.5+2) 1.4 0.25=3.313KN/mq2=(0.054+4.32+1.98) 1.20.25=1.906KN/m 其受力图如下：q1=3.313KN/m q2=1.906KN/m板木搁栅受力简图0.1qL20.1qL20.025qL20.08qL20.08qL2板木搁栅受力弯矩图2）木搁栅抗弯强度验算fmMmax/Wn11 N/mm2(0.13.313103103)/(401002/6)=4.97N/mm2(满足)3）木搁栅挠度（刚度）验算max=(0.677q2 L4)/100EIL/500(0.6771.90610310310004)/(1009000106401003/12) =0.12mmL/500=1000/500=2.0mm(满足要求)七、梁支撑系统计算本工程框架梁、次梁断面尺寸按300700计算，实际施工中按此进行调整；本分部只对梁底小楞进行验算，由以上计算结果得立柱布置为纵向间距1000mm