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氢化丁腈橡胶性能研究李敏(上海橡胶制品研究所200052)摘要: 本文对氢化丁腈橡胶的基本特性进行了介绍, 分别进行了补强剂, 硫化剂, 助交联剂的变量试验, 讨论了补强剂, 硫化剂, 助交联剂对氢化丁腈橡胶性能的影响。 同时还测试了常温条件下, 热空气老 化及浸油后的各项性能, 还比较了不同温度条件下的压缩永久变形值, 通过计算机将所测得的性能参数 进行回归分析, 从而进一步评价了氢化丁腈橡胶的物理机械性能。关键词: 氢化丁腈橡胶, 配合剂变量, 性能, 回归分析中图分类号: TQ 330. 1文献标识码: A文章编号: 100024408 (2002) 0120002212油性, 与丙烯酸酯橡胶的性能基本相似。I . 概述表 1氢化丁腈橡胶的牌号和特性氢化丁腈橡胶(H yd ro gen a ted N it r ile R u b2b e r ) 是将冷却的乳聚丁腈橡胶粉碎, 溶解于适 当的溶剂, 在钯催化剂存在下, 进行选择性加氢反应而成的新型高聚物弹性体。其分子结构为:(CH 2 CH 2 )(CH 2 CH )(CH = CH )CN氢化丁腈橡胶是由丙烯腈基团, 碳2碳饱和 单键及少量的碳2碳双键组成。 饱和的碳2碳单 键赋予氢化丁腈聚合物以优异的弹性、耐热性、耐老化性、耐臭氧性及耐寒性; 而丙烯腈基因可 提供耐油性、耐特种燃料及高强度, 最重要的是 由于少量碳2碳双键的存在, 使聚合物具有可硫 化性, 加氢反应的关键是控制丙烯腈不要被氢 化加成, 仅仅使丁二烯上的双键被氢化。氢化丁腈橡胶自 1984 年由德国拜耳 (B ay2e r) 公司和日本瑞翁 (Zeo n ) 公司开发生产以来,加拿大宝蓝山 (Po ly sa r) 公司等也在关注氢化 丁腈橡胶的研究和开发。 我国的吉林化学工业公司研究院和兰州化学工业公司也成功地研制 出氢化丁腈橡胶, 并已少量生产。现将这些生胶的牌号及特性列于表 1。图 1 给出了部分橡胶的耐热性及耐油性的 分类, 从中我们可以看到, 氟橡胶具有优异的耐 热性及耐油性, 而氢化丁腈橡胶的耐热性和耐图 1 部分橡胶耐热性和耐油性之比较F KM : 氟橡胶 VM Q : 氟硅橡胶 A CM : 丙烯酸酯橡 胶 HN BR : 氢化丁腈橡胶 CO /ECO : 氯醚橡胶N BR : 丁腈橡胶 CR : 氯丁橡胶作者简介: 李敏, 男, 37 岁, 上海橡胶制品研究所副所长兼第一研究室主任, 高级工程师。长期从事橡胶配方研究及科研 开发工作。曾承担多项国家重点军工项目。已发表论文多篇。牌号CA N 含 量%门尼 粘度氢化度%特性及用途T h e rban 170634-改善加工性能T h e rban 170734-标准品级T h e rban 190738-改善耐油性T h e rban 220743-改善耐燃油性Ze tpo l 1010458099燃油管, 隔膜Ze tpo l 1020457587. 5燃油管, 隔膜Ze tpo l 2000378599. 5O 型圈, 密封件Ze tpo l 2010378599O 型圈, 密封件Ze tpo l 2020378097. 5油封, 胶管, 胶辊T o rnac A 3855385599. 5-T o rnac A 3835383599. 5-T o rnac A 4555455599. 5耐油, 耐燃油T o rnac B 3850385098-T o rnac C 3845384595-T o rnac C 3825382595-T o rnac C 4545454595耐油, 耐燃油第 29 卷第 1 期氢化丁腈橡胶性能研究3氢化丁腈橡胶不仅具有耐油和耐热性能,与其它橡胶相比, 还具备更高的拉伸强度和耐 磨性能。1000h 以上, 这是普通丁腈橡胶所不能比拟的,如图 5 所示。图 2 HNBR 与其它橡胶的性能之比较另外, 氢化丁腈橡胶的性能还取决于氢化 度, 换言之, 取决于剩余的双键含量。 如图 3 所 示, 氢化丁腈橡胶的性能随着不饱和度的增加, 老化性能呈明显下降趋势。图 5 氢化丁腈橡胶老化温度与使用寿命的关系与普通丁腈橡胶相比, 氢化丁腈橡胶还具 备很好的耐劣质燃料油的性能。 见图 6 所示。图 3 氢化丁腈橡胶的老化性能与不饱和度的关系丙烯腈含量不同的氢化丁腈橡胶具有不同 的玻璃化温度, 普通丁腈橡胶的玻璃化温度范 围大致为- 50 - 15, 丙烯腈含量越高, 玻 璃化温度越高, 在氢化丁腈橡胶中, 随着氢化度 的提高, 玻璃化温度范围变窄, 大致为- 45- 15。如图 4 所示 (与同体积变化率的丁腈橡 胶相比, 氢化丁腈橡胶的脆性温度要低 5)。图 6 耐介质性能之比较当前普遍使用的丁腈橡胶因其价格低廉, 物理机械优异, 耐油性好, 因而得到广泛的应 用。 但是丁腈橡胶分子链中含有碳2碳双键, 所 以它的耐氧化, 耐热、耐天候、耐润滑油添加剂, 耐劣质燃料油及耐硫化物等酸性介质的性能都 较差。据报道, 随着聚合物中的丁二烯含量的增 加, 吸氧速度将会增大, 由氧吸收量可以看出,图 4 氢化丁腈橡胶与丁腈橡胶低温脆性的对比氢化丁腈橡胶虽然含少量双键, 但其氧化 稳定性比丁腈橡胶要高得多。 如果用硫黄硫化的氢化丁腈橡胶可以在 120的条件下, 连续使用 1000h 以上, 而用过氧化物硫化的氢化丁 腈则可以在 160的温度 条 件 下, 连 续 使 用 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 4世界橡胶工业2002几乎完全氢化了的 HN BR 氧化稳定性是N BR的 1000 倍。这说明双键的存在对N BR 的氧化 有相当的促进作用, 因而影响它的使用性能。另外, 在有硫化氢存在的环境中, 双键会与硫化氢 发生加成反应, 产生交联, 降低其物理性能, 加之在高温下这种交联更加剧烈, 最终会导致橡 胶破坏。氢化丁腈橡胶由于它的双键被氢化, 成为 高度饱和的橡胶, 由于它具有优异的性能, 将逐 步取代丁腈橡胶而得到广泛的应用。然而, 氢化丁腈橡胶的价格昂贵, 约 350 元/k g , 是氟橡胶 的 2. 5 倍, 是普通丁腈橡胶的 20 倍, 因此, 目前还不能很广泛地使用这种橡胶。表 2基本配方表I . 实验为了全面了解 HN BR 的性能, 掌握其应用技术, 本文就此进行了配合技术的研究, 确定了 变 量 试 验 的 范 围, 重 点 研 究 了 橡 胶 补 强 剂(SR F ) , 过氧化物硫化剂 (D C P ) , 助交联剂 (SR 2350) 对氢化丁腈橡胶性能的影响, 测试了相应 的常温拉伸性能, 撕裂性能, 耐热空气老化性质量份:橡 胶 ( Ze tpo l半 补 强 炭 黑2010 ) : 100;(SR F ) : 20 60; 过氧化二异丙苯 (D C P ) : 4 8;助交联剂 (SR 2350) : 5 10; 其他配合剂: 10。4. 基本工艺:4. 1混炼:(1) 按上述配方中的比例准确秤量。( 2) 在开炼机上将橡胶包辊, 留有少量堆 积胶。(3) 逐步加入 1/2 的炭黑及其他配合剂。(4) 再加入硫化剂(D C P ) 和助交联剂 (SR 2350) 以及剩余的 1/2 炭黑, 使其混合均匀。(5) 左右开刀各四次后下片。( 6) 将辊距放至最小处, 薄通 5 次 (其中三 次打三角包)。能, 耐A STM 3#标准油, 以及压缩永久变形等性能。此外, 还运用了计算机对所测得的性能参数进行了回归分析。1. 试验用主要原材料氢化丁腈橡胶(HN BR ) 2010司产品,日本瑞翁公丙烯腈含量: 37% , 饱和度: 99%过氧化二异丙苯 (D C P )上海高桥化工厂产品纯度: 99. 8%半补强炭黑 (SR F )上海卡博特公司产品出片 3mm , 冷却, 待用。(7)助交联剂 (SR 2350)美国 Sa r tom e r 公司辊温控制在 50 60, 混炼时间: 15m in硫化:平板硫化: 17020m in烘箱二次硫化: 1606h5. 测试方法和标准GB /T 528292硫化橡胶和热塑性橡胶拉产品4. 2试验仪器和设备2.5 160 开放式炼胶机25T 微机控制电热平板硫化机 邵尔A 21 型橡胶硬度计In st ro n 万能材料试验机200老化箱3. 基本配方:伸性能的测定GB /T 531292硫化橡胶邵尔A 硬度试验 方法 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. N OSR FD C PSR 2350151. 897. 198. 99251. 897. 196. 01351. 894. 818. 99451. 894. 816. 01528. 117. 198. 99628. 117. 196. 01728. 114. 818. 99828. 114. 816. 0196067. 5102067. 5114087. 5124047. 51340610144065154067. 5第 29 卷第 1 期氢化丁腈橡胶性能研究5硫化橡胶脆性温度试验从下表的定量性能数据看, 老化后的拉伸强度与常温下的性能基本相同, 伸长率则下降 了 8% 15% , 硬度普遍增加了 5 6 度。 经过A STM 3# 油的浸泡后, 拉伸强度下降 10% , 伸 长率基本上无变化, 而硬度下降了 5 6 度。GB /T方法GB /T GB /T法GB /T168228216902923512289硫化橡胶液体试验方法橡胶热空气老化试验方7759287硫化橡胶在常温和高温下恒定压缩永久变形的测定II . 试验结果与讨论测试性能汇总表1.3 老化条件: 15072h2. 回归分析 F 值和相关系数表3 说明: F 值 10. 04 显著; 4. 96 F 值 10. 04 一般;F 比值越大, 表示该配合剂对试验项目的影响越大。 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved.序号试验项目各配合剂的 F 比值相关系数SR FD C PSR 23501常温拉伸强度1. 012. 887. 950. 96137215072h 老化后拉伸强度8. 860. 8610. 360. 952813耐A STM 3# 油 15072h 老化后拉伸强度13. 236. 251. 370. 943134常温下伸长率124604. 364. 890. 97066515072h 老化后伸长率45124. 532. 450. 946456耐A STM 3# 油 15072h 老化后伸长率14. 98355. 7722. 460. 963457常温下硬度276. 883. 6431. 560. 97728815072h 老化后硬度370. 167. 5922. 490. 978299耐A STM 3# 油 15072h 老化后硬度370. 7250. 0526. 060. 9766810常温下撕裂强度31. 6720. 720. 60. 9320611常温下恒定压缩永久变形24. 77639. 670. 690. 9659512高温下恒定压缩永久变形1. 6760. 012. 480. 89965序号常温下性能老化性能拉伸强度M P a伸长率%硬度 邵尔A撕裂强度KN /mm拉伸强度M P a伸长率%硬度 邵尔A1243306732. 623. 2270742242507332. 925. 1210793232406930. 923. 422074423. 23106932. 824. 528074523. 22707436. 424. 222079620. 62906529. 619. 824070725. 44106731. 325. 735070821. 72706627. 823. 825072921. 23506025. 120. 5290661023. 13206832. 623. 9280741123. 83007032. 625255751223. 34206331. 224. 1370691322. 33407338. 324. 5280771423. 43606833. 225. 1310741523. 73206731. 225290756世界橡胶工业20023. 绘图分析3. 1拉伸强度分析3. 1. 1配合剂变量对常温下拉伸强度的影响 根据常温下拉伸强度性能可以看出, 硫化定。剂D C P 的用量在 5.0 6. 4 质量份范围内, 助交联剂 SR 2350 的用量为 8 10 质量份时, 拉伸强度出现了峰值。 从图 7 和图 8 中也可以看 出, SR 2350 的影响程度要大于D C P , 这说明助交联剂用量增加, 硫化胶的交联度提高, 从而使拉伸强度也得到了提高。从图 7 和图 8 可以看出, 当D C P 用量为 6 份时, 拉伸强度随着 SR 2350 用量增加而逐步 提高, 当用量为 8. 3 9. 8 份时, 有一个峰值区 域, 随着 SR F 用量的增加, 拉伸强度的变化又 不一样, 拉伸强度随着 SR F 用量的增加而逐渐 提 高 到 最 大 值, 随 后 渐 渐 降 低, 要 想 获 得24M P a 的拉伸强度, SR F 最适宜的用量为 36 45 份, SR 2350 为 8. 3 9. 8 份。图 9配合剂变量对老化后拉伸强度的影响3. 1. 2经过 72h 150高温老化以后, 图 10 中的曲线所表示出的拉伸强度同常温下的拉伸强度 相比, 有了明显的变化。当 SR 2350 使用份数较少时, 拉伸强度则随着 D C P 用量的增加而降低。当 SR 2350 使用份数达到 8 份以上时, 随着D C P 用量的增加而逐渐提高。图 7图 10同样, 当 D C P 的用量固定为 6 份时, 老化 后的拉伸强度则随着 SR 2350 用量的增加而逐 渐提高。当 SR 2350 用量在 8. 9 份以上时, 随着 SR F 用量增加, 拉伸强度出现了一个最大值 (见图 11)。观察老化后的拉伸强度三维图 ( 图 12) , 在 马鞍型的曲面中, 三种配合剂的任意比例都能 达到拉伸强度为 24M P a 的值。氢化丁腈橡胶在 150 A STM 3 # 标准油 中, 经过了 72h 浸渍后, 拉伸强度的变化趋势同常温条件下基本相同, 只是等高曲线的面积减少, 这说明D C P 和 SR 2350 两者的影响范围减 小。从 SR F 2D C P 的相关图 ( 图 14) 中, 可以看图 8从图 9 ( 拉伸强度三维图) 中可以观察到, 由于三种配合剂用量的交互作用, 要达到同一 个拉伸强度值, 存在着很多使用比例, 究竞选用 哪一种最佳比例, 则要参考其他性能来综合评 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 第 29 卷第 1 期氢化丁腈橡胶性能研究7图 11图 14图 12图 15的增加, 拉伸强度逐渐提高, 且存在最大值, 其 中起决定性作用的是 SR 2350。老化后拉伸强度 比常温下拉伸强度有所提高, 而经油浸渍过的 试样的拉伸强度则比常温下的低。3. 2 伸长率分析3. 2. 1配合剂变量对伸长率的影响 从常温条件下伸长率变化等高图 ( 图 16)中可以看到, 随着 SR 2350 用量的递增, 伸长率 的变化幅度却很小, 而随着 D C P 用量的增加, 伸长率呈明显下降的趋势。当D C P 用量在 4. 5 份以下时, 可以获得 400% 左右的伸长率; D C P用量超过 6. 5 份时, 伸长率只有 250% 。 因此, D C P 用量对伸长率的影响较大。在图 17 中, 我们可以看到, D C P 的用量与 半补强炭黑的用量对伸长率都有明显的影响。随着D C P 和半补强炭黑用量的增加, 伸长率逐 渐降低。从伸长率变化三维图 ( 图 18) 中同样可以看到, 随着D C P 和 SR F 用量的增加, 伸长率呈 上升趋势, 而 SR F 对它的影响较小。同常温下的情况相似, 伸长率随着D C P 的图 13到, 当D C P 的用量为 5. 4 7. 0 质量份, SR F 用量为 46 60 份时, 拉伸强度出现最大值。 拉伸 强度随着 SR F 用量的增加而逐渐提高, 另一方面, 随着 D C P 用量的增加, 拉伸强度还会出现 上升到顶点后又下降的现象。经过 150 A STM 3 # 油 72h 后, 图 15 表 明, 当 SR 2350 用量为 6 份时, 二种配合剂的任意比例调整后, 反映到拉伸强度的曲线面上, 存在最低值 14. 03M P a 和最高值 23M P a。 从上述三种条件下的拉伸强度变化趋势图中我们可以清楚地看到, 随着三种配合剂用量 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 8世界橡胶工业2002图 16图 19图 17图 20图 18用量增加而迅速降低, 而 SR 2350 的影响较小,如果想获得伸长率较高的配合, 则D C P 和 SR 2350 用量应较少 (图 19)。试样经过老化后, 伸长率普遍下降, 当 SR 2350 固定为 6 份时, 伸长率会随着炭黑和过氧 化物硫化剂用量的增加而降低。从老化后伸长率三维图 ( 图 21) 中可以发现, 等高面的面积在减少, 这意味着三种配合剂 用量的范围在缩小, 交互作用也在减弱。3. 2. 3配合剂变量对试样经耐油试验后伸长 率的影响图 21氢化丁腈橡胶经 1503#标准油浸渍 72h以后所测得的伸长率, 明显要比常温下的伸长率大, 其D C P 和 SR 2350 用量的变化对伸长率 的影响同常温下的情况基本相同 (图 22)。从 D C P 2SR F 相关图 ( 图 23) 中可以看出,伸长率随着D C P 用量的增加而逐渐减小, 当用 量达 4. 4 份时, 伸长率最大值为 430。用量每增加 1 份, 伸长率降低 50% , SR F 的用量为 2040 份时, 伸长率基本不变, 当 SR F 用量继续增 加, 伸长率呈下降趋势。 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 第 29 卷第 1 期氢化丁腈橡胶性能研究9从三维图 (图 24) 中可以看出, 决定伸长率都很大, 这就可以给我们在进行配方设计时, 选择性价比比较好的比例。 炭黑的变量对硬度的影响如同通常的情况一样, 用量增加硬度增高 (图 26)。大 小 的 主 要 因 素 是 D C P 的 用 量, SR FSR 2350对伸长率的影响基本相同。和图 22图 25图 23图 26从硬度三维图 (图 27) 中可以看出, 硬度的 影响是很大的。 SR 2350 也有明显的影响, 而 D C P 变量的影响较小。图 243. 3硬度分析3. 3. 1配合剂变量对硬度的影响 从硬度等高图 ( 图 25、26 ) 上 可 以 看 到,SR F 固定为 40 份时, 硫化剂及助交联剂用量 增 加, 硬 度 也 逐 渐 提 高, 并 有 三 个 极 限 值。SR 2350用量小, D C P 用量小, 硬度会较高。另一 方面, D C P 用量小, SR 2350 用量增加, 硬度会出现偏高现象。再者, 就是D C P 和 SR 2350 用量图 273. 3. 2配合剂变量对老化后硬度的影响经过 150热空气老化 72h 后, 硬度明显 上升, 这时D C P 的影响程度明显减弱, SR 2350 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 10世界橡胶工业2002用量增加, 硬度呈上升趋势 (图 28)。从图 ( 图 32) 中可以观察到的增加幅度对硬度的影响已不太明显。图 28同样, 老化后 D C P 2SR F 图 ( 图 29) 中显示 出, 随着炭黑用量的增加, 硬度也不断上升, 而 D C P 的影响较小。图 31图 32进一步表现在硬度三维图 ( 图 33) 中的 53 度(邵尔A ) 和 63 度(邵尔A ) 的二个曲面上, 在 三种变量中, 半补强炭黑对硬度的影响最大。其 次是D C P 和 SR 2350。 所以, 在设计配方时, 调 节硬度主要取决于炭黑的用量。图 29从老化后硬度三维图 ( 图 30) 发现, SR F 的 用量是影响硬度变化的主要因素。图 303. 3. 3配合剂变量对浸油后硬度的影响图 34从撕裂性能上看, 撕裂强度系随着D C P 用 量的增加而迅速降低。 从图 34 上可以看出, SR 2350 用量较高, 基本上与撕裂强度无关, 要HN BR 试样在 A STM #3 标准油中浸渍72h 后, 硬度明显下降, 比常温下的硬度要下降10 度(邵尔A ) 左右 (图 31)。同样, SR F 用量增加, 硬度也呈上升趋势, 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 第 29 卷第 1 期氢化丁腈橡胶性能研究11得到撕裂强度高的试样, D C P 用量不宜过多,这也验证了采用过氧化物硫化的橡胶撕裂性能 较差的观点。图 36图 34从 D C P 2SR F 相关图 ( 图 35) 上看出, 炭黑 用量增加, 提高了 HN BR 的撕裂强度。 同样, D C P 用量增加, 撕裂强度则不断降低。这样, 当D C P 用量在 4 4.4 份、半补强炭黑用量在 50 60 份之间时, 撕裂强度具有最高值。图 37图 35撕裂强度的三维图 ( 图 36) 进一步说明, 撕 裂强度的高低主要取决于 SR F 的用量。在设计 撕裂强度性能时, D C P 的用量应当较低, SR F 较高, 而 SR 2350 则应控制在最低份额。3. 4 压缩永久变形性能分析3. 4. 1 配合剂变量对常温下压缩永久变形性 能的影响从常温条件下的恒定压缩永久变形性能的图 ( 图 37) 中我们可以看到, 随着 D C P 用量的 增加, 压缩永久变形值下降幅度较大, SR 2350 的影响很小。从另一个角度看, 半补强炭黑用量的多少 对压缩永久变形值无明显影响, 此时D C P 的用图 38量控制了整体性能的变化(图 38)。 从压缩永久变形的三维图 ( 图 39) 中, 同样也可看出D C P 用量的变化。 即 HN BR 交联密 度提高, 压缩永久变形性能会得到明显的改善。而 SR 2350 与 SR F 对压缩永久变形有较大的影 响。3. 4. 2配合剂变量对高温下压缩永久变形性 能的影响从压缩永久变形等高图 ( 图 40) 中可以看到, 在老化箱中, 经过 22h 130压缩 50% 以后, HN BR 的压缩永久变形值增加。 同常温下压缩 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 12世界橡胶工业2002高低主要取决于D C P 的用量。图 39图 42 . 氢化丁腈橡胶的用途HN BR 主要是用于汽车工业, 其次是石油工业。1、汽车工业 由于现代汽车已逐渐采用了电子燃油喷射装置及其它系统, 这就需要橡胶零件必须具有 耐氧化汽油性能, 并且要求对一些特殊的介质具有耐久性。 此外, 还要求橡胶材料具有高强 度, 高伸长率, 低压缩永久变形, 耐高低温等综图 40永久变形性能相似, D C P 用量增加, 降低了橡 胶的压缩永久变形值, SR 2350 的影响相对较 小。从图 41 中可以看到, D C P 与 SR F 的相互 作用体现在压缩永久变形上的是, 存在一个最 佳值, 即D C P 为 7 8 份, SR F 为 22 42 份。随 着D C P 用量减少, 交联密度下降, 压缩永久变 形值增大, SR F 用量增加, 基本上影响不大。合性能, 因而势必要用 HN BR来代替丁腈橡胶。HN BR 可以制造各种类型的液压胶管, 空调器软管, 功率助推控制系统胶管, 动力转向装 置软管, 冷却和燃油管; 轴承、水泵油封; 汽缸头 罩、冷却泵及发动机用密封件、各种保护层、燃 油泵膜片等。2、石油工业主要用于制造钻管保护器、螺杆泵、螺杆 钻、石油封隔器、油封、垫片、泥浆泵活塞、海洋 石油钻井平台配套软管等。3、其它HN BR 还可用于电站电缆绝缘层、地质试 探电极, 原子能反应堆及设备用密封件, 航空航 天特殊系统用密封件。 . 结语图 41从压缩永久变形三维图 ( 图 42) 中, 同样可 以获得这样的一个信息, 即压缩永久变形值的试验结果表明, 丙烯腈含量为 37% , 氢化度为 99% 的 Ze tpo l 2010 氢化丁腈橡胶采用过 氢化物D C P 硫化体系, SR 2350 为助交联剂, 半 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 第 29 卷第 1 期氢化丁腈橡胶性能研究13补强炭黑 SR F 为补强剂的配合, D C P 用量控制在 6 份, SR 2350 8 份, SR F 40 份时, 可以获得4.HN BR and lo ng te rm se rv iceab ility in au tom o t ivelub r ican t s: st ruc tu re p rop e r ty re la t io n sh ip s Ke r ry C. Sm ithR ubbe r w o r ld, P 28233. 氢化丁腈橡胶的开发研究, 吉文苏, 王圣贵.弹性 体, 1998. N o. 1, P 22P 3. 恶劣井下环境的理想密封材料2氢化丁腈橡胶, 张汝 义.原材料, 1998. N o. 1, P 22P 3. 耐寒性改良氢化丁腈橡胶, 焦宁宁. 化工新型材 料, 1995 年第 6 期 P 252P 27. 氢化丁腈橡胶性能与应用, 杜禧. 化工新型材 料, 1993 年第 5 期 P 92P 15. 氢化丁腈橡胶的特性试验研究, 王洪吉, 许洪芬, 刘 传成.辽宁橡胶工业, 1998 年第 1 期 P 22P 4.S. H aya sh i, R ubbe r D iv isio n A