高支模施工专项方案110302.doc

大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司 目目 录录 一 工程概况一 工程概况 1 二 模板及支撑系统所用材料二 模板及支撑系统所用材料 1 三 施工步骤三 施工步骤 1 四 施工准备四 施工准备 1 五 各部位模板施工五 各部位模板施工 2 一 柱模板构造要求和安装方法 2 二 梁模板构造要求和安装方法 2 三 楼面模板构造要求和安装方法 3 六 模板设计六 模板设计 3 一 柱模板设计 3 二 梁模板设计 4 三 楼面模板设计 5 七 质量保证措施七 质量保证措施 5 八 安全保证措施八 安全保证措施 6 九 成品保护九 成品保护 6 十 模板的拆除十 模板的拆除 7 十一 验算十一 验算 7 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 1 上海名华工程建筑有限公司 一 工程概况一 工程概况 大华锦绣华城 15 号地块一期工程建筑面积为 60796 平方米 由 1 4 楼及 1 4 商业楼 44 商业 街坊站 开关站 1 地下车库组成 其中 1 4 楼首层层 高 4 4m 板厚 100 130mm 梁截面为 200 250 mm 370 800mm 1 4 商业楼层高 4 8m 板厚 130mm 梁截面为 200 250 mm 600 650mm 44 楼地下室层高为 4 9 米 板厚为 120 160mm 梁截面为 200 300mm 400 1600mm 44 楼一层层高为 5 4 米 板厚为 100 120mm 梁截面为 200 300mm 400 650mm 开关站一层层高为 5 1 米 板厚为 120mm 梁截面为为 200 240mm 350 600mm 街坊站一层层高为 4 8 米 板 厚为 120mm 梁截面为为 240 mm 450mm 为保证此部位混凝土浇筑安全 外观 质量 等 根据工程结构实际情况 综合考虑编制本方案 请施工过程中务必遵照执行 二 模板及支撑系统所用材料二 模板及支撑系统所用材料 1 钢管 立杆 大小横杆均采用 48 3 2 高频焊接钢管 材料 Q235A 材质应 符合规范要求 弯曲 变形 锈蚀或已被打过孔眼的钢管不得使用 钢管截面 4 50cm2 2 扣件 所有扣件采用锻铸铁件 材质应符合规范要求 扣件 7KN 3 模板 采用优质 15mm 厚胶合板 4 木方 采用 50 90 木方 要求大面尺寸一致 小面不变形 无死节 无断裂 三 施工三 施工步骤步骤 弹线 绑扎柱钢筋 钢筋隐蔽验收 封墙柱模板 立排架 立梁模及板模 搭设钢管或支撑排架 绑扎梁板钢筋 隐蔽验收 浇筑砼 四 施工准备四 施工准备 1 由木工施工员根据施工蓝图翻出模板大样图及放样单 经项目工程师审核后交 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司2 与专职木工班 在木工间加工制作 并统一涂刷隔离剂 分类摆放 2 木工施工员在班组操作前必须根据图纸对木工班组进行技术 安全交底 针对 现场情况及施工难点作出详细的书面交底 3 各层弹线必须准确无误 并经验收通过后方可立模 弹线时必须弹出轴线 梁 柱 墙边线等细部墨线 以确保各细部上下一致 传递准确 4 高支模均采用在现场拼制大模板 五 各部位模板施工五 各部位模板施工 一 墙 柱模板构造要求和安装方法 一 墙 柱模板构造要求和安装方法 1 按图纸尺寸制作墙 柱模板 竖向木楞间距为 200mm 柱箍采用 14 对拉螺栓和 48 3 2 钢管组成 柱箍的间距 对拉螺栓的直径及间距与柱的浇筑高度及竖向木楞 的间距有关 经计算 柱箍的间距为 500mm 第一道柱箍离楼面距离 150mm 墙体内楞 采用 50 90 木方 150 外楞采用 48 3 2 双钢管 500 下面三道对拉螺杆采用双螺 帽 2 按放线位置 用砂浆把压脚板与楼面间缝隙填好 以防跑浆 3 安装墙 柱模板 柱箍 两垂直方向加活动顶撑对顶 通过架体予以稳定固定 校正垂直度及柱顶对角线 安装墙 柱模前将柱内杂物清理干净 二 梁模板构造要求和安装方法 二 梁模板构造要求和安装方法 1 梁侧模采用 15 厚胶合板 背面采用方木间距 250mm 模板拼缝小于 1 5mm 梁底模 采用 15 厚胶合板 横楞间距为 1000mm 2 螺栓方木夹具 沿梁方向的间距 1000mm 3 夹管 采用 48 3 2 钢管 不得有弯曲不平现象 4 梁底模板 按设计标高调整支撑的标高 然后安装梁底模板 并拉线找平 当梁底 板跨度大于及等于 4m 时 跨中梁底处应按设计要求起拱 如设计无要求时 起拱高度 为梁跨度的千分之三 主次梁交接时 先主梁起拱 后起拱次梁 5 钢管排架的间距 高度 水平杆的道数视层高而定 本工程水平杆步距不大于 1800mm 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 3 上海名华工程建筑有限公司 6 梁侧模板 根据墨线安装梁侧模板 压脚板等 梁侧模板制作高度应根据梁高及楼 板厚度及楼板厚度来确定 7 梁两侧立杆间距 1000mm 纵向间距 1000mm 三 楼面模板构造要求和安装方法 三 楼面模板构造要求和安装方法 1 根据模板的排列图架设支撑和搁栅 支撑和搁栅的间距 应根据楼板的厚度与施工 荷载的大小 在模板设计中确定 板底立杆支撑间距为 1000mm 横楞间距 1000mm 小 搁栅间距为 200mm 支撑排列要考虑设置施工通道 2 多层支撑 上下应设置在同一竖向中心线上 3 铺模板时可从四周铺起 在中间收口 4 楼面模板铺完后 应该检验标高并认真检查顶撑系统是否牢固 模板梁面 板面应 清扫干净 5 立杆支撑严禁采用搭接 剪刀撑纵向布置 4000mm 六 模板设计六 模板设计 一 柱 墙模板设计 一 柱 墙模板设计 1 柱截面 400 550 500 650 柱高 5 4m 柱侧模板采用 15 厚胶合板 竖楞间 距为 4 根 柱箍为 48 3 2 双钢管 间距 500 柱模构造图如下 550 166166166 550 166166166 2 墙截面 250 墙高 5 4m 柱侧模板采用 15 厚胶合板 内楞 50 90 木方间距 150 外楞为 48 3 2 双钢管 500 对拉螺杆采用 14 450 500 内撑采用 50 50 砼 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司4 方撑 1000 墙模构造图如下 15厚木胶板50 100木方 150 中间架子管 水平背楞 外侧并排双 架子管背楞 15厚木胶板 50 100木方 150 双钢管外楞 500 墙模板背面示意图模板侧面图 穿墙螺栓孔 20PVC套管 14穿墙螺杆 二 梁模板 二 梁模板设计设计 1 梁截面为 200 300 mm 400 1600mm 该梁底模采用 15 厚胶合板 通长搁栅 采用 50 90 的木方 3 根 其中 300 1600 的梁梁底为 4 根木方 搁栅也采用 48 3 2 的钢管 2 根间距 1000 纵向间距 1000 梁侧面采用 15 厚胶合板 竖楞采用 50 90 木方 间距 250mm 梁高 500mm 以上的在梁底增加 1 根立杆 梁高为 1600mm 的 在梁底增加 2 根立杆 梁模板支撑示意图如下 步距不大于1800mm 48 3 2钢管 三 楼面模板设计 三 楼面模板设计 44 地下室部位板厚 120 160mm 首层高支模部位板厚 100 120mm 其支撑均采用 48 3 2 钢管排架支承结构 排架的立杆间距 1000 边立杆距墙 柱边距离不大于 500 纵向或横向水平杆与立杆连接时均采用双扣件 搁栅采用 48 3 2 钢管 1000 次搁栅采用 50 90 木方 250 水平杆步距不大于 1800 扫地杆距露面不大于 300 为 保证排架的整体稳定性 纵向和横向每隔四道立杆设置一剪刀撑 大部分立杆落在浇 筑完成的混凝土上 1 4 商业地基采用 300 厚碎石或碎砖回填夯实后浇筑 100 厚 C15 砼垫层 板模板构造图如下 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司5 水平横杆 底部垫木15 100 100 50 90木方 间距250 钢管架立杆间距1000 15厚木胶板 墙 柱 剪刀撑 4000 七 质量保证措施七 质量保证措施 1 剪力墙钢筋绑扎完毕 施工缝清理后 沿墙板外框线增设木围卡 围卡与楼面之间 的空隙用 1 3 水泥砂浆填实 2 所有柱模板支撑不得支撑在外围脚手架上 3 外围柱墙模板需挂下 15cm 并使用螺栓加固 4 模板拼缝应紧密并不得大于 1 5mm 不得漏浆 5 现场螺栓 扣件必须全部扣牢 确保模板及其支架具有足够的刚度 强度和稳定 性 6 搭设排架时 切勿独自一人操作 要分段分区搭设 7 立杆钢管接长要采用对接扣件 接头相互错开一步架 立杆与横杆连接采用直角扣 件 应确保每个扣件的拧紧扭力矩都控制在 45 60N M 8 搭设排架时 每完成一步要及时校正立杆垂直度和大小横杆的标高和水平度 使脚 手架的步距 横距 纵距始终保持上下一致 水平拉杆应拉通搭设 9 按转换层大梁需层层卸荷的要求 在 0 000 层高支模搭设过程中 凡对应转换层 大梁部位 均必须沿梁纵向补设钢 或圆木 顶撑 其纵向间距要求与转换层支撑对 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 6 上海名华工程建筑有限公司 应 且在同一竖线上 10 垂直梁方向的板支撑水平拉杆必须与梁支撑相互连接 11 剪刀撑间距 4000mm 双向搭设 12 为保证高支模部位支撑的安全 其砼的浇筑要求如下 12 1 墙 柱采取分层浇筑 其浇筑高度控制在 2m h 12 2 楼面砼采取对称方式进行砼的浇筑 八 安全保证措施八 安全保证措施 1 作业人员进入施工现场必须戴好安全帽 并系好帽带 2 高空作业时 经医生建议不适合高空作业人员 严禁高空作业 作业时应系好安 全带 3 工作前 先检查使用工具是否牢固 扳手等工具必须用绳索连系挂在身上 钉子 必须放在工具袋内 工作时思想集中 4 安装与拆除模板 应搭设脚手架 并设防护栏杆 防止上下在同一垂直面操作 5 遇六级以上大风及暴雨时应停止室外作业 6 二人转模板时要互相配合 协同工作 传递模板或工具时应用绳子系牢 不得乱 抛 7 使用塔吊吊运材料时应专人指挥 并在下面标出工作面 派专人警戒 严禁在吊 物下方滞留 8 高温天气 应做好防暑降温措施 确保安全无事故 九 成品保护九 成品保护 1 模板必须逐层 逐块调整验收 不得从高空往下投掷 不得碰撞冲击组装好的模 板 2 保持模板本身的整洁及配套设备零件的齐全 吊运应防止碰撞 堆放合理 保持 板面不变形 3 拆除时按程序进行 禁止用大锤敲击 4 模板与柱面粘结时 禁止用塔吊吊拉模板 防止将柱面拉裂 5 水平结构待混凝土达到规定强度后 再拆模 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司7 十 模板的拆除十 模板的拆除 1 按规范规定和设计要求 以砼强度为控制标准 2 拆除时应有专项技术交底和安全技术交底 3 柱模板 梁侧模板拆除时以棱角及表面不被破坏为准 砼浇筑后不少于 24h 粱 底模拆除砼强度无设计规定时 应符合 砼结构工程施工及验收规范 GB50204 2002 第 2 4 2 表第 2 4 1 规定 4 柱子模板拆除 先拆掉柱斜支撑 再卸掉柱柱箍 对拉螺栓 然后用撬棍轻轻撬 动模板 使模板与混凝土脱离 5 楼板 梁模板拆除 1 应先拆梁侧帮模 再拆除楼板模板 楼板模先拆水平杆 然后模板支撑 每根 搁栅留 1 2 根支撑暂不拆 2 操作人员站在已拆除的空隙 拆去近旁余下的支撑使其搁栅自由落下 3 用钩子将模板钩下 等该段的模板全部脱模后 集中运出 集中堆放 4 楼层较高 支模采用钢管排架时 先拆顶撑模板 再拆排架 6 拆下的模板及时清理 涂刷脱模剂 拆下的扣件及时集中收集管理 十一 验算十一 验算 11 111 1 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 300mm 500mm 计算依据 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162 2008 计算参数计算参数 模板支架搭设高度为5 8m 梁截面 B D 300mm 500mm 立杆的纵距 跨度方向 l 1 00m 立杆的步距 h 1 80m 面板厚度15mm 剪切强度1 4N mm2 抗弯强度 15 0N mm2 弹性模量6000 0N mm4 木方50 90mm 剪切强度1 3N mm2 抗弯强度 13 0N mm2 弹性模量9000 0N mm4 梁两侧立杆间距1 00m 梁底按照均匀布置承重杆 2根计算 模板自重0 50kN m2 混凝土钢筋自重25 00kN m3 施工活荷载2 00kN m2 地基承载力标准值105kN m2 基础底面扩展面积0 250m2 地基承载力调整系数0 40 扣件计算折减系数取1 00 采用的钢管类型为48 3 2 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 8 上海名华工程建筑有限公司 11 1 111 1 1 模板面板计算 模板面板计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载 施工活荷载等 1 荷载的计算 1 钢筋混凝土梁自重 kN m q1 25 000 0 500 1 000 12 500kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q2 0 500 1 000 2 0 500 0 300 0 300 2 167kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kN 经计算得到 活荷载标准值 P1 2 000 0 000 0 300 1 000 0 600kN 考虑0 9的结构重要系数 均布荷载 q 0 9 1 20 12 500 1 20 2 167 15 840kN m 考虑0 9的结构重要系数 集中荷载 P 0 9 1 40 0 600 0 756kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 100 00 1 50 1 50 6 37 50cm3 I 100 00 1 50 1 50 1 50 12 28 13cm4 300 0 76kN 15 84kN m AB 计算简图 0 235 0 000 弯矩图 kN m 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司9 2 75 0 38 0 38 2 75 剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 300 14 67kN m AB 变形计算受力图 0 000 0 902 变形图 mm 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 2 754kN N2 2 754kN 最大弯矩 M 0 234kN m 最大变形 V 0 902mm 1 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 234 1000 1000 37500 6 240N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 取15 00N mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 2 抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T 3 2754 0 2 1000 000 15 000 0 275N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 40N mm2 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 10 上海名华工程建筑有限公司 抗剪强度验算抗剪强度验算 T T T T 满足要求 满足要求 3 挠度计算 面板最大挠度计算值 v 0 902mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于300 0 250 300 0 250 满足要求满足要求 11 1 211 1 2 梁底支撑木方的计算 梁底支撑木方的计算 一 梁底木方计算 一 梁底木方计算 按照三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配 的弯矩和 计算公式如下 均布荷载 q 2 754 1 000 2 754kN m 最大弯矩 M 0 1ql2 0 1 2 75 1 00 1 00 0 275kN m 最大剪力 Q 0 6 1 000 2 754 1 652kN 最大支座力 N 1 1 1 000 2 754 3 029kN 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5 00 9 00 9 00 6 67 50cm3 I 5 00 9 00 9 00 9 00 12 303 75cm4 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 275 106 67500 0 4 08N mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于13 0N mm13 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 Q 0 6ql 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 1652 2 50 90 0 551N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 30N mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司11 3 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2 200kN m 最大变形 v 0 677 2 200 1000 04 100 9000 00 3037500 0 0 545mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于1000 0 250 1000 0 250 满足要求满足要求 11 1 311 1 3 梁底支撑钢管计算 梁底支撑钢管计算 一一 梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取木方支撑传递力 1000 2 75kN 2 75kN AB 支撑钢管计算简图 0 964 0 000 支撑钢管弯矩图 kN m 2 752 75 0 000 00 2 752 75 支撑钢管剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 1000 2 20kN 2 20kN AB 支撑钢管变形计算受力图 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 12 上海名华工程建筑有限公司 0 000 3 419 支撑钢管变形图 mm 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 0 964kN m 最大变形 vmax 3 419mm 最大支座力 Qmax 2 754kN 抗弯计算强度 f 0 964 106 4729 0 203 83N mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于205 0N mm205 0N mm2 2 满足要求满足要求 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于1000 0 1501000 0 150与与10mm 10mm 满足要求满足要求 11 1 411 1 4 扣件抗滑移的计算 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 取8 00kN R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 计算中R取最大支座反力 R 2 75kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 R 8 0 kN时 可采用单扣件 8 0kN12 0kN时 应采用可调托座 11 1 511 1 5 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 其中 N 立杆的轴心压力最大值 它包括 横杆的最大支座反力 N1 2 754kN 已经包括组合系数 脚手架钢管的自重 N2 0 9 1 20 0 106 5 800 0 665kN N 2 754 0 665 3 419kN 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司13 i 计算立杆的截面回转半径 i 1 59cm A 立杆净截面面积 A 4 501cm2 W 立杆净截面模量 抵抗矩 W 4 729cm3 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00N mm2 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 10m h 最大步距 h 1 80m l0 计算长度 取1 800 2 0 100 2 000m 由长细比 为2000 16 126 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 查表得到0 424 经计算得到 3419 0 424 450 17 929N mm2 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW 0 9 0 9 1 4Wklah2 10 其中 Wk 风荷载标准值 kN m2 Wk 0 7 0 200 1 200 0 600 0 144kN m2 h 立杆的步距 1 80m la 立杆迎风面的间距 1 00m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距 1 00m 风荷载产生的弯矩 Mw 0 9 0 9 1 4 0 144 1 000 1 800 1 800 10 0 053kN m Nw 考虑风荷载时 立杆的轴心压力最大值 Nw 2 754 0 9 1 2 0 616 0 9 0 9 1 4 0 053 1 000 3 479kN 经计算得到 3479 0 424 450 53000 4729 29 432N mm2 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 14 上海名华工程建筑有限公司 考虑风荷载时立杆的稳定性计算考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 11 1 611 1 6 基础承载力计算 基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 kN m2 p N A p 13 68 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 kN N 3 42 A 基础底面面积 m2 A 0 25 fg 地基承载力设计值 kN m2 fg 42 00 地基承载力设计值应按下式计算 fg kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数 kc 0 40 fgk 地基承载力标准值 fgk 105 00 地基承载力的计算满足要求地基承载力的计算满足要求 11 211 2梁模板扣件钢管高支撑架计算书梁模板扣件钢管高支撑架计算书 300mm 700mm 计算依据 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162 2008 计算参数计算参数 模板支架搭设高度为5 4m 梁截面 B D 300mm 700mm 立杆的纵距 跨度方向 l 1 00m 立杆的步距 h 1 80m 梁底增加1道承重立杆 面板厚度15mm 剪切强度 1 4N mm2 抗弯强度15 0N mm2 弹性模量6000 0N mm4 木方50 90mm 剪切强度 1 3N mm2 抗弯强度13 0N mm2 弹性模量9000 0N mm4 梁两侧立杆间距 1 00m 梁底按照均匀布置承重杆3根计算 模板自重0 50kN m2 混凝土钢筋自重 25 00kN m3 施工活荷载3 00kN m2 地基承载力标准值170kN m2 基础底面扩展面积 0 250m2 地基承载力调整系数0 40 扣件计算折减系数取1 00 采用的钢管类型为 48 3 2 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司15 5400 1800700 300 500500 图1 梁模板支撑架立面简图 1111 2 2 1 1模板面板计算模板面板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照多跨连续梁计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载 施工活荷载等 1 荷载的计算 1 钢筋混凝土梁自重 kN m q1 25 000 0 700 1 000 17 500kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q2 0 500 1 000 2 0 700 0 300 0 300 2 833kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kN 经计算得到 活荷载标准值 P1 1 000 2 000 0 300 1 000 0 900kN 考虑0 9的结构重要系数 均布荷载 q 0 9 1 20 17 500 1 20 2 833 21 960kN m 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 16 上海名华工程建筑有限公司 考虑0 9的结构重要系数 集中荷载 P 0 9 1 40 0 900 1 134kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 100 00 1 50 1 50 6 37 50cm3 I 100 00 1 50 1 50 1 50 12 28 13cm4 150 150 1 13kN 21 96kN m AB 计算简图 0 035 0 062 弯矩图 kN m 1 24 2 06 2 06 1 24 剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 150 150 20 33kN m AB 变形计算受力图 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司17 0 000 0 031 变形图 mm 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 1 235kN N2 5 252kN N3 1 235kN 最大弯矩 M 0 061kN m 最大变形 V 0 032mm 1 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 061 1000 1000 37500 1 627N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 取15 00N mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 2 抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T 3 2058 0 2 1000 000 15 000 0 206N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 40N mm2 抗剪强度验算抗剪强度验算 T T T T 满足要求 满足要求 3 挠度计算 面板最大挠度计算值 v 0 032mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于150 0 250 150 0 250 满足要求满足要求 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 18 上海名华工程建筑有限公司 1111 2 2 2 2 梁底支撑木方的计算 梁底支撑木方的计算 一 梁底木方计算 一 梁底木方计算 按照三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配 的弯矩和 计算公式如下 均布荷载 q 5 251 1 000 5 251kN m 最大弯矩 M 0 1ql2 0 1 5 25 1 00 1 00 0 525kN m 最大剪力 Q 0 6 1 000 5 251 3 151kN 最大支座力 N 1 1 1 000 5 251 5 777kN 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5 00 9 00 9 00 6 67 50cm3 I 5 00 9 00 9 00 9 00 12 303 75cm4 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 525 106 67500 0 7 78N mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于13 0N mm13 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 Q 0 6ql 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 3151 2 50 90 1 050N mm2 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司19 截面抗剪强度设计值 T 1 30N mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求 3 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3 813kN m 最大变形 v 0 677 3 813 1000 04 100 9000 00 3037500 0 0 944mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于1000 0 250 1000 0 250 满足要求满足要求 1111 2 2 3 3 梁底支撑钢管计算 梁底支撑钢管计算 一一 梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取木方支撑传递力 500 500 1 24kN 5 25kN 1 24kN AB 支撑钢管计算简图 0 053 0 110 支撑钢管弯矩图 kN m 0 150 15 1 091 09 1 091 09 0 150 15 支撑钢管剪力图 kN 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 20 上海名华工程建筑有限公司 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 500 500 1 14kN 3 81kN 1 14kN AB 支撑钢管变形计算受力图 0 000 0 032 支撑钢管变形图 mm 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 0 110kN m 最大变形 vmax 0 032mm 最大支座力 Qmax 7 422kN 抗弯计算强度 f 0 110 106 4729 0 23 31N mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于205 0N mm205 0N mm2 2 满足要求满足要求 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于500 0 150500 0 150与与10mm 10mm 满足要求满足要求 二二 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用 无需要计算 1111 2 2 4 4 扣件抗滑移的计算 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 取8 00kN 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司21 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 计算中R取最大支座反力 R 7 42kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 R 8 0 kN时 可采用单扣件 8 0kN12 0kN时 应采用可调托座 1111 2 2 5 5 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 其中 N 立杆的轴心压力最大值 它包括 横杆的最大支座反力 N1 7 422kN 已经包括组合系数 脚手架钢管的自重 N2 0 9 1 20 0 106 5 400 0 619kN N 7 422 0 619 8 041kN i 计算立杆的截面回转半径 i 1 59cm A 立杆净截面面积 A 4 501cm2 W 立杆净截面模量 抵抗矩 W 4 729cm3 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00N mm2 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 10m h 最大步距 h 1 80m l0 计算长度 取1 800 2 0 100 2 000m 由长细比 为2000 16 126 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 查表得到0 424 经计算得到 8041 0 424 450 42 167N mm2 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 22 上海名华工程建筑有限公司 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW 0 9 0 9 1 4Wklah2 10 其中 Wk 风荷载标准值 kN m2 Wk 0 7 0 200 1 200 0 600 0 144kN m2 h 立杆的步距 1 80m la 立杆迎风面的间距 1 00m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距 1 00m 风荷载产生的弯矩 Mw 0 9 0 9 1 4 0 144 1 000 1 800 1 800 10 0 053kN m Nw 考虑风荷载时 立杆的轴心压力最大值 Nw 7 422 0 9 1 2 0 573 0 9 0 9 1 4 0 053 1 000 8 101kN 经计算得到 8101 0 424 450 53000 4729 53 669N mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 1111 2 2 6 6 基础承载力计算 基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 kN m2 p N A p 32 16 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 kN N 8 04 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司23 A 基础底面面积 m2 A 0 25 fg 地基承载力设计值 kN m2 fg 68 00 地基承载力设计值应按下式计算 fg kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数 kc 0 40 fgk 地基承载力标准值 fgk 170 00 地基承载力的计算满足要求地基承载力的计算满足要求 1111 3 3 梁模板扣件钢管高支撑架计算书梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162 2008 计算参数计算参数 模板支架搭设高度为5 4m 梁截面 B D 300mm 1600mm 立杆的纵距 跨度方向 l 1 00m 立杆的步距 h 1 80m 梁底增加2道承重立杆 面板厚度15mm 剪切强度 1 4N mm2 抗弯强度15 0N mm2 弹性模量6000 0N mm4 木方50 90mm 剪切强度 1 3N mm2 抗弯强度13 0N mm2 弹性模量9000 0N mm4 梁两侧立杆间距 1 00m 梁底按照均匀布置承重杆4根计算 模板自重0 50kN m2 混凝土钢筋自重 25 00kN m3 施工活荷载3 00kN m2 梁两侧的楼板厚度0 20m 梁两侧的楼板计算长 度0 50m 扣件计算折减系数取1 00 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 24 上海名华工程建筑有限公司 5400 18001600 300 450 100450 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递 集中力大小为 F 0 9 1 20 25 000 0 200 0 500 1 000 2 700kN 采用的钢管类型为48 3 2 1111 3 3 1 1 模板面板计算 模板面板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照多跨连续梁计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载 施工活荷载等 1 荷载的计算 1 钢筋混凝土梁自重 kN m q1 25 000 1 600 1 000 40 000kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q2 0 500 1 000 2 1 600 0 300 0 300 5 833kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kN 经计算得到 活荷载标准值 P1 1 000 2 000 0 300 1 000 0 900kN 考虑0 9的结构重要系数 均布荷载 q 0 9 1 20 40 000 1 20 5 833 49 500kN m 考虑0 9的结构重要系数 集中荷载 P 0 9 1 40 0 900 1 134kN 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司25 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 100 00 1 50 1 50 6 37 50cm3 I 100 00 1 50 1 50 1 50 12 28 13cm4 100 100 100 1 13kN 49 50kN m AB 计算简图 0 036 0 058 弯矩图 kN m 1 89 3 06 3 04 0 57 0 57 3 04 3 06 1 89 剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 100 100 100 45 83kN m AB 变形计算受力图 0 017 0 001 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 26 上海名华工程建筑有限公司 变形图 mm 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 1 895kN N2 6 097kN N3 6 097kN N4 1 895kN 最大弯矩 M 0 058kN m 最大变形 V 0 018mm 1 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 058 1000 1000 37500 1 547N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 取15 00N mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 2 抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T 3 3055 0 2 1000 000 15 000 0 306N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 40N mm2 抗剪强度验算抗剪强度验算 T T T T 满足要求 满足要求 3 挠度计算 面板最大挠度计算值 v 0 018mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于100 0 250 100 0 250 满足要求满足要求 1111 3 3 2 2 梁底支撑木方的计算 梁底支撑木方的计算 一 梁底木方计算 一 梁底木方计算 按照三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配 的弯矩和 计算公式如下 均布荷载 q 6 097 1 000 6 097kN m 最大弯矩 M 0 1ql2 0 1 6 10 1 00 1 00 0 610kN m 最大剪力 Q 0 6 1 000 6 097 3 658kN 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司27 最大支座力 N 1 1 1 000 6 097 6 707kN 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5 00 9 00 9 00 6 67 50cm3 I 5 00 9 00 9 00 9 00 12 303 75cm4 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 610 106 67500 0 9 03N mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于13 0N mm13 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 Q 0 6ql 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 3658 2 50 90 1 219N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 30N mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求 3 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5 042kN m 最大变形 v 0 677 5 042 1000 04 100 9000 00 3037500 0 1 249mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于1000 0 250 1000 0 250 满足要求满足要求 1111 3 3 3 3 梁底支撑钢管计算 梁底支撑钢管计算 一一 梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取木方支撑传递力 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 28 上海名华工程建筑有限公司 450 100 450 1 89kN 6 10kN 6 10kN 1 89kN 2 70kN 2 70kN AB 支撑钢管计算简图 0 223 0 269 支撑钢管弯矩图 kN m 0 750 75 1 95 1 95 3 84 3 84 0 000 00 3 84 3 84 1 95 1 95 0 750 75 支撑钢管剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 450 100 450 1 83kN 5 04kN 5 04kN 1 83kN 2 25kN 2 25kN AB 支撑钢管变形计算受力图 0 123 0 013 支撑钢管变形图 mm 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 0 269kN m 最大变形 vmax 0 123mm 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 上海名华工程建筑有限公司29 最大支座力 Qmax 9 938kN 抗弯计算强度 f 0 269 106 4729 0 56 80N mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于205 0N mm205 0N mm2 2 满足要求满足要求 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于450 0 150450 0 150与与10mm 10mm 满足要求满足要求 二二 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用 无需要计算 1111 3 3 4 4 扣件抗滑移的计算 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 取8 00kN R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 计算中R取最大支座反力 R 9 94kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求 可以考虑采用双扣件可以考虑采用双扣件 R 8 0 kN时 可采用单扣件 8 0kN12 0kN时 应采用可调托座 1111 3 3 5 5 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 其中 N 立杆的轴心压力最大值 它包括 横杆的最大支座反力 N1 9 938kN 已经包括组合系数 脚手架钢管的自重 N2 0 9 1 20 0 106 5 400 0 619kN N 9 938 0 619 10 557kN i 计算立杆的截面回转半径 i 1 59cm A 立杆净截面面积 A 4 501cm2 W 立杆净截面模量 抵抗矩 W 4 729cm3 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00N mm2 大华锦绣华城 15 号地块一期 高模板支撑方案 30 上海名华工程建筑有限公司 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 10m h 最大步距 h 1 80m l0 计算长度 取1 800 2 0 100 2 000m 由长细比 为2000 16 126 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 查表得到0 424 经计算得到 10557 0 424 450 55 360N mm2 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW 0 9 0 9 1 4Wklah2 10 其中 Wk 风荷载标准值 kN m2 Wk 0 7 0 200 1 200 0 600 0 144kN m2 h 立杆的步距 1 80m la 立杆迎风面的间距 1 00m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距 1 00m 风荷载产生的弯矩 Mw 0 9 0 9 1 4 0 144 1 000 1 800 1 800 10 0 053kN m Nw 考虑风荷载时 立杆的轴心压力最大值 Nw 9 938 0 9 1 2 0 573 0 9 0 9 1 4 0 053 1 000 10 617kN 经计算得到 10617 0 424 450 53000 4729 66 863