高大模板施工专项方案.doc

合肥市蜀山区人民检察院技侦综合楼社区服务中心工程满堂高支架施工方案中建七局第二建筑有限公司二00九年 七月五 日 审 批： 技术部门： 质量（安全）部门： 项目经理：编 制： 编制单位：中建七局第二建筑有限公司编制日期：二00九年 七月五 日目 录一、入口处门厅高架模板二、屋面悬挑斜坡梁板高架模板第一部分：入口处门厅高架模板目 录一、 编制依据.5二、 工程概况.5三、 模板支设方法 .6四、 模板的构造措施.7五、 主要施工方法.8六、 模板的安装质量.9七、 混凝土施工注意事项.9八、 质量通病的预防及纠正.9九、 质量保证措施.10十、 施工安全措施.10十一、 模板的拆除.11十二、 附：模板设计计算书.121、600*700异形梁模板扣件钢管高支撑架计算书12 2、400*700梁模板扣件钢管高支撑架计算书.203、120mm厚模板扣件钢管高支撑架计算书.28十三、 附图.33合肥市蜀山区人民检察院技侦综合楼、社区服务中心入口门厅高架模板施工方案一、 编制依据1、安徽寰宇建筑设计院设计的合肥市蜀山区检察院技侦综合楼及社区服务中心施工图纸；2、现行国家有关工程建设的法律、法规、标准及文件；3、中建七局施工工艺标准4、中国建筑科学研究院PKPM软件二、 工程概况本工程为现浇钢筋混凝土框架结构，抗震等级为三级，抗震设防烈度为7度，地上五层，地下局部一层，南、北入口处门厅为高架模板施工，设计层高为8.40m，室外现有自然标高为-1.50m。立杆位于夯实回填土上，在其下部做100mm厚C10砼垫层进行硬化，下垫200mm宽50mm厚木板。该高架模板部位的结构情况如下表所示：部位梁编号梁截面（宽*高）板厚mm验算及搭设类型备注搭设高度（m）1/31/5轴交B2/0A轴WKL1(1)600*700(异形) 0（无板）折算断面600*10909.8WKL2(3)300*700(异形) 120折算断面600*7409.8WKL3(7B)300*700 1209.8400*700 1209.8KL15(2)250*700(异形) 120折算断面600*6809.8KL17(3)300*6001209.8300*800 1209.8L28(3)250*5001209.81/31/5轴交G2/0HWKL1(1)600*700(异形) 0（无板）折算断面600*10909.8WKL2(3)300*700(异形) 120折算断面600*7409.8WKL3(7B)300*700 1209.8400*700 1209.8KL15(2)250*700(异形) 120折算断面600*6809.8KL17(3)300*6001209.8300*800 1209.8L28(3)250*5001209.8高架部位结构梁板布置如（附图1）所示：异形梁大样如下图所示：三、 模板支设方法3.1模板的选用模板均采用18mm厚胶合板，木方采用40mm*90mm,钢管采用48*3.5mm,(计算时按48*3.0mm)，穿梁螺杆采用12钢筋。3.2支设方法3.21、600*700异形梁：梁底模板采用18mm胶合板，梁两侧立杆间距1000mm，梁底增加两道承重立杆，采用双扣件，梁下立杆间距为350+300+350，梁底撑小横杆间距400，梁支撑立杆跨度方向间距l=0.8m，梁下4根40*90木方，梁侧模板采用18mm胶合板，内龙骨布置详后附（图1），内龙骨采用40*90木方，外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48*3.5mm(计算时按48*3.0mm)。12对拉螺栓4道，立杆步距h=1.50m。布置详后附（图2），250*700异形梁.300*700异形梁做法参照600*700异形梁做法。3.2.2、400*700梁：梁底模板采用18mm胶合板，梁两侧立杆间距800mm，梁底撑小横杆间距400，梁支撑立杆跨度方向间距l=0.8m，梁下根40*90木方，梁侧模板采用18mm胶合板，内龙骨道，内龙骨采用40*90木方，外龙骨间距00mm，外龙骨采用单钢管48*3.5mm(计算时按48*3.0mm)。立杆步距h=1.50m。详后附（图3）300*700梁.300*600梁，300*800梁，250*500梁做法参照400*700梁做法。2.3、120mm厚板：底模板采用18mm胶合板，模板次龙骨间距为300，次龙骨采用40*90木方，支撑系统采用扣件式钢管满堂架，立杆纵横间距均为00mm，钢管采用48*3.5mm(计算时按48*3.0mm)，板下采用双扣件，步距h=1.50m，详后附（图4）。100厚板做法参照120mm厚板做法。四、 模板的构造措施4.1立杆平面布置高架施工前应先将立杆位置现场放出大样，严格按照大样设置立杆和搭设高架，确保位置准确，并确保立杆的垂直度。4.2扣件的拧紧力矩确保达到4065N.m4.3立杆下垫200mm宽50mm厚木板。4.4垂直剪刀撑设置垂直剪刀撑沿纵横两个方向，在四周设置纵横向双向剪刀撑且应一直到顶，剪刀撑搭设方向与水平方向夹角为4560o，剪刀撑均与地坪抵紧。水平剪刀撑在扫地杆处、中间梁处及梁下设置。4.5架体与楼层结构连接支撑架与每层结构柱采用抱结，抱结杆与架体连接不少于两点，确保整个架体与主体结构连接牢固。4.6支撑满堂架应纵横拉结，并与非高架楼层的满堂架相互拉结。4.7梁板模板支撑架所用的杆件和扣件必须为合格的产品，每个扣件的拧紧力矩都要进行控制，专人负责检查，严格控制拧紧力矩在4560N.m之间，钢管不能选用已经发生变形锈蚀或有孔眼的。4.8所有木方必须竖放，设置位置严格按照设计进行。4.9主梁按2起拱，次梁在主梁的基础上按2起拱，板在次梁的 基础上沿短跨按2起拱。4.10在二层、梁下设置水平竹笆操作层（兼水平防护），临边设置不低于1.20m的防护栏杆，并在600mm处设置一道水平栏杆。五、 主要施工方法（一）材料的选用与材质的要求：钢管选用国标直缝电焊钢管（GBT13793）质量符合国家碳素结构钢（GBT700）Q235-A级钢要求。钢管尺寸选用48*3.5mm。立杆钢管弯曲变形：(1)当3mL4m时，允许偏差12mm。(2)当4mL6.5m时，允许偏差20mm，水平杆、斜杆的钢管弯曲：当L6.5m时，允许偏差30mm。钢管上严禁钻孔。扣件采用可锻铁的制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GBT15831）的规定，使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应做防锈处理，且当螺栓拧紧力矩达4065N.m，不得发生破坏，出现滑丝的螺栓应更换，连墙件的材质应符合现行标准碳素结构钢（GBT700）Q235-A级钢的规定。（二）工艺流程：准备工作 架设钢管满堂架 支设柱模板 浇筑柱混凝土 架设满堂钢管架 支设梁模 支设板底模 绑扎梁钢筋 绑扎板钢筋 浇筑梁板混凝土（三）施工方法：53.1、先在基础支撑面上按照立杆平面布置图弹线放样，确定立杆位置。5.3.2、梁模板落地支撑下面应垫200mm宽、50mm厚木板。5.3.3、架设满堂架按照1.50m步距设置纵横水平杆，并设置扫地杆。5.3.4、支设柱模板，侧模采用18mm胶合板，侧模竖向背楞采用40mm*90mm木方，根数按设计要求设置，竖向放置，横向背楞采用48*3.5mm(计算时按48*3.0mm)双钢管，间距300mm。穿柱螺杆采用12钢筋，设置根数符合设计要求。5.3.5、满堂架设置垂直剪刀撑。在四周及中间部位按照设计要求设置纵横向剪刀撑且应一直到顶，与水平方向夹角为4560o,剪刀撑均与地坪抵紧，并与满堂架牢固连接。5.3.6、满堂架按要求设置水平竹笆防护层，兼做混凝土浇筑操作层。5.3.7、按设计要求支设梁板模板。5.3.8、在梁下设置竹笆水平操作层。5.3.9、浇筑柱混凝土。5.3.10、技术间歇时间2天，并浇水养护混凝土。5.3.11、绑扎梁板钢筋。5.3.12、浇筑梁板混凝土。5.3.13、主梁按2起拱，次梁在主梁的基础上按2起拱，板在次梁的基础上沿短跨按2起拱。六、 模板的安装质量61、模板安装必须有足够的强度、刚度和稳定性，拼缝严密不漏浆，立模垂直，角模方正，位置标高正确。6.2、允许偏差项目项 目允许偏差（mm）轴 线 位 置5底 模 上 表 面 标 高5截面内部尺寸柱、梁+4，-5层 高 垂 直 度6相 邻 两 块 板 表 面 高 低 差2表 面 平 整 度5预 埋 钢 板 中 心 线 位 移3七、 混凝土施工注意事项7.1、采取先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的施工顺序 。7.2、浇筑梁板时，按照设计在轴向外侧2500mm设置800mm后浇带，沿垂直于轴从后浇带由西向东对称地分别向两端进行浇筑。浇筑方向详附(图5)。7.3、梁一次性浇筑成型。7.4、采用汽车输送泵浇筑混凝土，模板上的混凝土堆料厚度不得超过200mm。八、 质量通病的预防及纠正8.1、标高偏差：必须用水准仪在钢管立杆上抄测下层（或基础）+0.5m标高控制点，用红色油漆做标志“”形成明显标记。同时往楼层柱钢筋上引测该楼层标高的+0.5m控制点，并对上下数据进行核对，无误后方可进行下道工序施工。8.2、模板内清理不干净：在合模板之前应对柱根部用水进行冲洗干净，验收后进行封模，在施工过程中防止杂物不慎掉入，在柱根底部留设清扫口，在浇筑混凝土前再进行一次冲洗清理。8.3、模板移位偏轴：柱模板根部和顶部要采用内撑外顶的方法固定，发生偏差应认真校正。梁模板支设完毕后要应对梁拉通线进行检查，以保证整体位置准确。8.4、混凝土漏浆：在两片模板的接缝处超过规范规定的数值时，在该拼缝处粘贴胶带，以保证浇筑质量。九、 质量保证措施9.1、施工中严格执行材料验收制度，严把材料质量关，所使用的模板和木方的物理尺寸及技术参数必须满足设计要求的参数值，钢管扣件必须满足直缝电焊钢管、钢管脚手架扣件的要求，对不符合质量要求的材料严禁进场使用。9.2、建立模板管理、使用、验收制度，确保模板施工质量。9.3、建立健全以项目经理为首的、以项目质量检查员和劳务公司质量检查员为主要检查力量的的质量管理组织结构 ，以保证对施工质量的层层把关，确保工程质量。9.4、做好技术交底和跟踪检查工作。十、 施工安全措施10.1、从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期进行体检，不符合要求的不得从事高处作业10.2、安装和拆除模板时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者不得使用。10.3、在安装、拆除作业前，工程技术人员以书面的形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。10.4、施工过程中应重点检查：立柱底部的基土的夯实情况，地基承载力必须满足模板设计的参数；垫板的厚度和宽度应符合设计的要求，且连续贯通；立杆的规格尺寸和垂直度符合要求，不得出现偏心荷载。10.5、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置符合规定，固定应可靠。10.6、安全网和各种安全设施应符合要求。10.7、在高处安装和拆除模板时，周围设置安全网维护，并加设防护栏杆和警示牌。10.8、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平稳，严防滑落。连接件应放在工具袋中，不得散放在脚手板上。10.9、采用的钢管扣件除应有合格证外，对所用扣件采用扭矩扳手进行抽检，达到合格后方可承力使用。10.10、照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。且不得直接固定缠绕在钢管上。非电工不得拉接电线，同时经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。10.11、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。10.12、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松动或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或操作人员扶空坠落伤人。10.13、作业人员严禁攀登模板、斜支撑、拉条等，不得在高处的梁及其模板上行走。10.14、模板施工中设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后。方可继续施工。10.15、遇大雨、大雾或6级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。雨停后应及时清除模板上的积水。10.16、制定高坠等应急预案，确保施工过程安全。十一、 模板的拆除11.、混凝土强度需进行试验确认其强度，拿到试验报告后经技术负责人和监理单位认可后方可拆除模板。11.2、模板的拆除工作设专人（班组长）指挥，作业区设围栏，其内禁止其它作业，由项目专职安全员负责监护。拆除下来的 模板、木方等严禁抛掷，应由人工传递清运按规格指定地点分类进行堆放。11.3、拆除时先支的后拆、后支的先拆、先拆除非承重模板、后拆除承重模板，从上而下进行拆除。11.4、多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，具有足够的操作面，人员站在安全处。11.5、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。11.6、遇6级或6级以上大风时应停止室外高处作业。11.7、高处拆除模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。11.8、拆除48m跨度的梁下立柱时，应从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一边拉倒的拆除方法。11.9、立柱的水平拉杆超过2层的，首先拆除2层以上的拉杆，拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。11.10、对拆除了模板结构的临边应用栏杆进行维护。十二、 附：模板设计计算书 12.1 600*700异形梁模板扣件钢管高支撑架计算书。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.8m， 梁截面 BD=600mm1090mm(折算高度)，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度30.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm4。 木方4090mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 地基承载力标准值190kN/m2，基础底面扩展面积0.160m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。梁底采用双扣件。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1200.5000.400=0.720kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0900.400=10.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.090+0.600)/0.600=0.927kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.6000.400=1.200kN 均布荷载 q = 1.2010.90+1.200.927=14. 19kN/m 集中荷载 P = 1.401.200=1.680kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.009kN N2=4.088kN N3=4.088kN N4=1.009kN 最大弯矩 M = 0.081kN.m 最大变形 V = 0.147mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08110001000/21600=3.750N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取30.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32259.0/(2400.00018.000)=0.471N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.147mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.088/0.400=10.221kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.220.400.40=0.164kN.m 最大剪力 Q=0.60.40010.221=2.453kN 最大支座力 N=1.10.40010.221=4.497kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.164106/54000.0=3.03N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32453/(24090)=1.022N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.505kN/m 最大变形 v =0.6776.505400.04/(10010000.002430000.0)=0.046mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.079kN.m 最大变形 vmax=0.021mm 最大支座力 Qmax=4.634kN 抗弯计算强度 f=0.079106/4491.0=17.54N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.649kN.m 最大变形 vmax=0.827mm 最大支座力 Qmax=9.963kN 抗弯计算强度 f=0.649106/4491.0=144.45N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.96kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.96kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1119.800=1.301kN N = 9.963+1.301=11.264kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =11264/(0.207424)=128.164N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =11264/(0.391424)=67.922N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.016(1.500+20.300)=2.490m =2490/16.0=156.107 =0.287 =11264/(0.287424)=92.480N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 70.40 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.26 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.16 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 76.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 190.00 地基承载力的计算满足要求!12.2 400*700梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为9.8m， 梁截面 BD=400mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度30.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm4。 木方4090mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 地基承载力标准值190kN/m2，基础底面扩展面积0.160m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1200.5000.400=0.720kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7000.400=7.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.700+0.400)/0.400=0.900kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.4000.400=0.800kN 均布荷载 q = 1.207.000+1.200.900=9.480kN/m 集中荷载 P = 1.400.800=1.120kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.422kN N2=2.034kN N3=2.034kN N4=0.422kN 最大弯矩 M = 0.030kN.m 最大变形 V = 0.019mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03010001000/21600=1.389N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取30.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31192.0/(2400.00018.000)=0.248N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.019mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.034/0.400=5.086kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.090.400.40=0.081kN.m 最大剪力 Q=0.60.4005.086=1.221kN 最大支座力 N=1.10.4005.086=2.238kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩