石滩大桥拼架方案(终结版).doc

广深线增建第四线石滩大桥钢桁梁拼架方案- 目 录一编制依据2二工程概况2三施工场地布置说明4四施工方案16五 主要工程数量表 44六 劳动力组织安排45七机械设备配备表46八质量安全保障措施48九架梁进度计划安排表50一、 编制依据1、广深线新塘至平湖段增建第四线工程招标文件及施工合同；2、广深线新塘至平湖段增建第四线工程ZH-5标石滩大桥施工图；3、国家和铁道部颁发的现行施工及验收规范、标准，技术规定、规程、规则及其他技术管理规定和办法；4、我单位的施工生产综合能力及技术力量、机械设备及施工水平等；5、现场勘察了解的水文、气象、地质、交通运输、施工条件、临时设施施工工程及辅助设施修建条件以及水、电等资料。二、工程概况1、钢梁主桁特点及杆件截面主桁采用焊接整体节点板平弦无竖杆三角桁式，节点板与弦杆在工厂焊接，钢梁全长113.5m，计算跨径L=112m，梁端距支座中心0.75m。主桁高度H采用12.6m，H/L=1/8.889;节点长度11.2m，腹杆倾斜度66度。中心距采用6.6m。主桁弦杆、端斜杆采用非对称焊接箱形截面。弦杆内宽540mm,外高620mm，板厚20-36mm，其中36mm板主要用于节点板。主桁其它斜杆（端斜杆除外）采用焊接“工”字型截面，截面高600mm，外宽538mm，板厚16-24mm，考虑斜杆插入主桁节点板安装方便和高强度螺栓所产生的有效摩擦力，斜杆外侧与节点板内侧留有2mm的间隙。弦杆长度为11160mm，一根弦杆最大重量约10t。箱形弦杆4面拼接，4个面的拼接板和连接螺栓按4块板的有效面积分别计算，主桁杆件采用M24高强度螺栓连接，26孔，设计预拉力240KN，桥面系，平联杆件采用M22高强度螺栓，24孔，设计预拉力200KN，板面间的抗滑系数不小于0.45。箱型杆件下的水平板需设置手孔，手孔位于拼接缝中心处，宽120mm，拼接板出厂时连接于节点板侧，与另一侧弦杆的连接通过手孔在工地进行。2、上拱度设置上拱度设置是采用伸长上弦杆节间长度的办法实现，伸长值在上弦拼接中体现，斜杆依旧交汇在上弦节点中心处，考虑恒载挠度与静活载挠度的一半设置上拱度，需在上弦杆件拼接时把端部第一排螺栓到节点中心线距离增大7.5mm，每个节点上弦杆件伸长15mm，伸长后上弦相邻的节点中心线距离为11215mm。3、桥面系纵横梁采用焊接工字形截面，上下翼缘采用相同板厚，材料为16Mnq钢，板厚1224mm，横梁翼缘采用1-32024mm，腹板采用1-175016mm，梁高1798mm，纵梁截面采用2-280241-137212mm。梁高1420mm。纵梁在E8E10节间靠E10节点侧设置纵梁断开装置一套。纵梁与横梁连接采用传统的方法：纵、横梁腹板通过角钢连接承受剪力，翼缘通过鱼形板或牛腿连接承受弯矩，由于纵横梁不等高，因此连接处纵横梁上翼缘对齐，设鱼形板，纵梁下翼缘加设牛腿与横梁连接。横梁与主桁节点板连接方式为：主桁节点板上焊接一定长度工字形杆件，截面与横梁相同，该杆件长度取决于下平联节点设置与横梁的拼接要求，横梁与上述工字形杆件在节点外拼接。为安装及运营维修的需要，每根端横梁各设2个起顶点，起顶点均位于支座内侧，距主桁中心（支座中心）1.3m。4、联结系平联杆件采用焊接工字形截面，杆件宽度360mm，杆件高度280320mm，板厚1012mm。制动联系：本桥为单孔简支梁，为减少纵梁连续长度，纵梁在跨中设置断缝，故制动联结系设置两副，分别设于E4、E4/ 节点处。截面采用焊接工字形截面，杆件宽度320mm，杆件高度180mm。5、桥门架与横联横联设置四道，A5、A9、A9/、A5/ 各设一道。桥门与横联均采用板式结构，其构成是在上平联工型横撑叠焊桥门（横联）构件，桥门与横联也采用工型截面形式，上翼缘与腹板斜交约66o，两端连接螺栓孔需在组装前钻制。同时，上平联横撑与桥门（横联）之间的角焊缝应事先预留一定的收缩量，以保证精度。三、施工场地布置说明施工场地布置遵循既能顺利地进行钢桁梁拼装架设，又要保证钢梁拖拉过程中的安全原则。根据施工现场实际情况，钢梁存放及拼装场地设在K58+750-K59+000已填好的路基上，存梁场采用15cm厚6%水泥石粉硬化，拼梁场采用15cm厚砾石混合料碾压硬化，存拼梁场设置2台10t龙门吊机进行钢梁杆件卸车后的堆放整理以及拼装施工。根据现场实际地形情况，钢梁节段长及梁高，龙门吊机跨度设置为11.25m，高18m，起重量为10t，采用贝雷梁组拼。见图示2将K59+010-K59+033段涵洞封闭通行,此处设置第一个临时墩，见图示3。封闭采用醒目标志物围护，防止夜间车辆和行人误撞，发生事故。四周通道口设置告示牌。0#临时墩、1#临时墩、2#临时墩及3#临时墩采用加固地基，拼装支架的方案设置临时墩，并在其上布置四氟滑移装置，见图示4。2b#临时墩、3b#临时墩采用600吨级平板驳船作为浮墩。临时墩的结构和承载力按可承受400吨竖向力、40吨水平摩擦力、72吨水平力牵引进行设计。施工现场只设值班室，住房及办公室均租用附近民房。施工用电采用甲方已接入工地的既有线路，架设备用电量按30千瓦考虑，其他用电即为一般照明电。拼装场地见图示1。第 52 页 共 52 页图示1 拼装场地布置图图示2 龙门简图 龙门吊计算书一 龙门架平面内力计算本龙门吊采用两个可视为刚性支腿进行支承，将龙门架当作平面刚架计算。龙门架的受力计算必须考虑两种受力状态：1）当起重机处于运动状态时，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力很小，这时认为其水平推力为零，龙门架可视为静定结构，如图（a）2）当龙门起重机行走车不工作时，龙门架处于静止状态，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力较大（水平推力），这时可把龙门架视为一次超静定机构，如图（b）计算原则：当计算主梁内力时，取第一种结构；当计算支腿内力时取第二种情况，这时因为采用一次超静定结构时，刚架在垂直荷载作用下，支座处将产生水平推力，由于水平推力的出现将使主梁减载，使支腿加载，（由有限元计算软件Midas分析得知）。1 主梁垂直平面内的受力计算：（1） 起重负载时的内力计算图示（a）P=G自G起40KN+110KN=150KN,由于起升速度很慢，所以不考虑起升加速度的影响。Mmax=P*L/4=431.25KNm主梁承受的剪力为Q=75KN。主梁自重引起的弯矩和剪力（不考虑悬挑部分）Mmax=P*L2/8=2*11.52/8=33KNm主梁自重引起的最大剪力Q=11.5KN（2） 贝雷桁架的截面特性由有限元计算软件Midas建模分析得知单片强轴最大可承受弯矩为780KNm，单片强轴可承受剪力为240KN。可以确定，使用双组合的贝雷桁架作为主梁完全满足规范的要求。2 主梁水平平面内力的计算。作用在主梁水平面的载荷有（1）行车制动的惯性力 （2）风力 （3）行车两侧不同步运行侧向力 （4）轨道不水平引起的重心位移（1） 行车制动时，满载龙门引起的水平惯性力PH1可视为集中力作用在主梁上，当行车正常启动和制动时，PH15*P*a1.5*150*0.064= 14.4KN (a平均加速度m/s2，取a0.064；51.5)行车制动时，主梁自重引起的惯性力PH2作为均布载荷作用在主梁上 PH2=5*G自*a1.5*24*0.064=2.4KN（2） 顺行车轨道方向的风力PW均布作用在主梁上PW=CKhqAq计算风压250N/m2 C风力系数 C1.6 Kh高度系数 Kh1.23 A迎风面积（为简化计算取梁外延面积的0.3）PW1.6*1.23*0.25*5.4=2.65KN主梁水平荷载产生的弯矩为：Mmax1/4* PH1L+1/8(PH2+ PW)/L L2=48.5KNmCAD查询得知双组合贝雷梁（含支撑架）弱轴向抵抗矩W945.6cm3M/W51MPa140 MPa各种水平荷载对支承处的剪力都很小，可以忽略不计，所吊构件相对主梁迎风面积很小，此处可以忽略不计。二 支腿内力的计算1支腿受水平力影响时的内力分析在龙门架平面内，取结构为一次静定结构来计算支腿内力。具有两个刚性支腿的龙门起重机通过双轮缘的行车支承在轨道上，轨道侧面与轮缘有40mm的间隙。车轮踏面与轨道顶面的滑动摩擦力和车轮轮缘与轨道侧面相接触共同形成侧向约束，产生水平推力。其中轮缘与轨道相接触的约束是主要的，可将轮轨间的滑动摩擦约束作用忽略不计。 实践表明，水平推力有时有，有时没有。计算支腿内力时考虑一次超静定支承，见图示（b）弯矩图示为水平推力的产生主要由以下几个方面：1） 集中力(即载荷)产生的水平面推力Ha=Hb=(3PL2/2)/2h*L(2K+3) 其中P=150KN L=11.5m K0.01Ha=Hb=21KN2) 均布自重载荷引起的水平力Ha2=Hb2q L2/4h(2K+3) q=2KN/m代入上式得 Ha=Hb1.5KN合计水平推力为22.5KN。由于龙门一侧使用321战备贝雷作为支腿，强轴向的抗弯强度很大，可不验算水平力载荷下的内力。另一侧使用351*8的无缝钢管作为立柱，需对侧向力载荷后的内力进行分析（为增加保险系数，将侧向水平力上移2米进行计算）。跨度为 18 M截面为 无缝钢管351x8.0截面Ix = 1.26844e+008 mm4截面Wx = 722755 mm3面积矩Sx = 470681 mm3腹板总厚 16 mm塑性发展系数 x = 1.15整体稳定系数 b = 0.6由最大壁厚 8 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa剪力范围为 -10.6667-1.33333 KN弯矩范围为 -20-0 KN.M最大挠度为 18.7302 mm (挠跨比为 1/961)由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为 2.47382 MPa 满足!由 Mx / (x x Wx) 得计算得强度应力为 24.0625 MPa 满足!由 Mx / (b x Wx) 得计算得稳定应力为 46.1198 MPa 满足!为保证安全，龙门安装时将无缝钢管立柱上侧内移20mm，以抵抗水平推力。2支腿承压强度验算天车移动到无缝钢管一侧时，此工况对钢管支腿最不利，此时支腿受最大力为Fmax131.5KN截面：无缝钢管351x8.0ix：121.302 mmiy：121.302 mmA：8620.53 mm截面材性：Q235绕X轴长细比为 148.39绕X轴截面为a类截面绕Y轴长细比为 148.39绕Y轴截面为a类截面按 GB 50017-2003 第132页注1 计算算得绕X轴受压稳定系数 x = 0.345512算得绕Y轴受压稳定系数 y = 0.345512轴压力 N = 131.5 KN（按K2设计）由最大板厚 8 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa计算得绕X轴稳定应力为 44.1498 MPa 满足!计算得绕Y轴稳定应力为 44.1498 MPa 满足!贝雷支腿可不予验算。三 位移验算及静刚度校核验算时不考虑非弹性变形，只计算弹性变形。主梁自重产生的挠度f 15 q L4/384EI q=2KN/m L=11.5m E=206GPa I=5062500cm4f 1=0.43cm集中荷载产生的挠度：f 2PL2/24EI=0.95cmf 合1.38cm起重机设计手册规定f静1/700=1.64cm。所以静刚度满足要求。四 龙门吊横向工况抗倾覆稳定性校核计算工况1 当天车负重，行车突然制动时： 根据起重机设计手册MKG0.5(G自重G负重)B-(PW+2PH1+PH2)H1其中：KG为自重与起升载荷系数0.95； H1为桥架与小车横向挡风面积至支腿铰接点的形心高度，B为轮距。M1213.3KNm0，所以龙门吊不会倾覆。工况2 10级风以上侵袭时根据起重机设计手册MKG0.5G自重B-KfF1 H1其中：Kf为风力载荷系数1.15； F1为风力；风压q1500N/m2 F172KNM321.6 KNm0，所以龙门吊不会倾覆。实际施工中设置四根定向缆风，确保龙门静止时的安全。四、施工方案41 桁架梁拼装方案411 熟悉并消化钢梁制作单位的预拼装流程，对预拼装数据进行校核，核对无误后，根据梁的线型和拼装需要以及架设拖运的需要制作胎架。本工程由于采用桥侧整体组装，整体顶推（牵引）滑移方案，所以胎架的纵梁考虑作为今后滑移的滑道使用。见拼装图示及胎架型值图：胎架型值表（坐标原点设在E0处）序号XY备注10029334523105045942053498521534103631734135732734138842934156943934159105413416611551341661265334161136633416114766351431577634142168773411217887341091898934621999934582011013410211111345412 拼装顺序为：主桁下弦杆 下平联 桥面系 斜杆和主桁上弦杆 上平联 横梁和桥门。413 杆件和拼版、叠板的整理归队。 按照每天的施工进度，根据施工设计图和拼装图，确定当日各班组需要使用的不同的板片及螺栓。当日领取使用的材料和工具，避免使用中板片和螺栓混乱。42架梁方案：421 在桥头广州侧已填好路基上设置五个混凝土临时墩，临时墩上安装下滑道。0#墩、1#墩、2#墩位置安装陆地支架临时墩，设置滑移装置及牵引机构。2#3#墩之间布置两艘600吨级平板驳船作为临时墩，临时墩上设置滑移装置。3#墩位置安装陆地支架临时墩，设置牵引机构。滑移采用反置四氟滑板，拼装时所用的梁底胎架纵梁作为滑道的方法。422钢桁梁拼装完成后，做好拖拉前期准备工作，经航道部门的许可，定下封航时间，将钢梁拖拉到位。拖拉前必须关注天气情况，风力超过5级，不宜拖拉。封航时间须顺延。见图示：4.2.3架梁施工要点4.2.3.1钢桁梁纵拖牵引设备，采用2台5吨慢速卷扬机，在0#临时墩、2#临时墩或3#临时墩位置，左、右两侧各设置一个受力点，安装由3门50t轴承定滑轮组，钢丝绳走10线。在钢梁下弦节点外侧设置F1、F2共4个受力点，安装3门50t轴承定滑轮组。4.2.3.2定、动滑轮组受力方向与拖拉方向须保持一致。拖拉过程中，在公路桥、第三线的主梁旁做标尺，在钢桁梁上设置指示杆，利用标尺及指示杆随时观测钢桁梁的横向偏移。发现横偏超标时，采用4个200吨的三座标横移镐（千斤顶）来进行校正。4.2.3.3在钢桁梁上设置水平尺，拖拉过程中随时观测钢桁梁的横向水平，当由于左右下滑道不均匀沉降或其它原因导致钢梁横向高差超标时，采用4个200吨的三座标横移镐（千斤顶）来进行校正。4.2.3.4临时墩设计荷载：编号竖向荷载（吨）纵向水平摩擦力（吨）纵向水平牵引力（吨）0#临时墩18018721#临时墩320322#临时墩39039722b#临时墩（浮船）380382b#临时墩（浮船）370373#临时墩724.2.3.5岸上的0#台、1#墩位置的临时墩，为了保证两侧地基承载力、竖向受压沉降一致，采用H型钢制作等腰梯形结构，将竖向力传至0#台、1#墩的钢筋混凝土承台上。对于2#墩位置的临时墩，承受的钢桁梁的竖向重力及水平牵引力、水平摩擦力均最大，竖向力采用4根630*9螺旋焊缝钢管承担，水平力采用HN400*200型钢制作三角板力架。见图示：(1)滑移墩强度、刚度及稳定性验算岸上临时滑移墩验算以1墩为例结构概况： 1临时滑移墩顶部横梁采用三组合的H550型钢，双肢H550型钢作为立柱分配梁，墩顶采用刚性物进行支承填充；立柱采用5008无缝钢管；铁路侧基础强化处理后浇筑C30混凝土，厚度为40cm；公路侧利用原有承台，立柱内倾140。设计竖向正压力4000KN，水平摩擦力55吨，分别对横桥向平面、顺桥向平面和水平面进行验算。顶部横梁的内力及位移分析正载力计算时乘以1.2的系数。计算得各节点的反力： 结点约束反力（单元系统） 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 1 0.00000000 1103291.62 0.00000000 1103291.62 90.0000000 0.00000000 2 0.00000000 1319082.19 0.00000000 1319082.19 90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 1209617.47 0.00000000 1209617.47 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 1168008.70 0.00000000 1168008.70 90.0000000 0.00000000-弯矩图从图中可以看出，受中间负弯矩区的影响，加载区正弯矩相对与单跨简支梁有很大幅度的减小。 抗弯强度验算：M/W=205Mpa 查表得知，H550截面特性为：（强轴向）截面惯性矩 Ix=83407.3984(cm4)截面抵抗矩 Wx=2886.0693(cm3)回转半径 ix=21.5261(cm)截面面积 A =179.9999(cm2)线密度 =140.3999(kg/m)截面每延米外表面积=2.1960(m2/m)弹性模量 E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗压、和抗弯强度设计值 f=205(N/mm2)抗剪强度设计值 fv=120(N/mm2)M/W882633/3288610-6=101 Mpa205Mpa，满足！剪力图计算得知，横梁最大剪力发生在第二节点处，力值为1296KN.抗剪强度验算：N/A=24 Mpafv120 Mpa，满足！位移及刚度验算 该梁位移很小，最大位移发生在第二单元，仅为0.63mm（向上），可以忽略不计。(2)立柱内力分析（公路侧）受力图示可以理解为二力杆件，根据2杆件的140内倾角，可以计算出1杆件受轴向拉力f1=117314N，2杆件受轴向压力f2452352N。查表得2杆件5008无缝钢管的截面特性为：截面惯性矩 Iy=37424.8516(cm4)截面抵抗矩 Wy=1496.9938(cm3)回转半径 iy=17.3971(cm)截面形心 y0=-0.0000(cm)截面面积 A =123.6533(cm2)线密度 =96.4496(kg/m)截面每延米外表面积=1.5708(m2/m)计算长度为5.42米长细比31.15，查表得稳定系数0.96稳定应力N/A=37.7MPa215 MPa ，满足！铁路侧立柱可不予验算，但由于1杆件受拉影响，立柱下端有位移，需生根设置，增加约束。(3)砼基础 铁路侧立柱基础采用原有土（添加石灰）夯实处理，设计承载力标准值120KPa,上部浇筑素C30混凝土，平面尺寸为3米2米，厚度40cm。立柱底部焊制800*800*20（mm）钢板，外承式加强肋处理，增加砼受压面积，按照砼强度设计值，C30砼受压强度最小可达到20.1MPa，计算受压强度远小于设计值。下层土耐力考虑300的应力扩散角后，土层的有效计算面积可达到7.59m2，设计承载力标准值120 KPa，最大设计承载力可达到910KN，满足施工要求，但还需综合考虑摩擦阻力产生的轴向压力的影响。摩擦力作用力下支架的内力分析及验算：由于使用抛光涂油的钢板表面与聚乙烯四氟面接触滑动，静摩擦系数取0.05，计算时按摩擦阻力550KN考虑。受力简图：计算图示 杆件的稳定性能满足安全施工要求，砼基础的最大承载力也能满足安全施工的要求。4.2.3.6 河中的浮船设计综合考虑船体在压载、水平力、水流力和强风影响下的船体最大吃水深度、船体的安全倾斜度、锚机的安全使用以及桁架梁的稳定情况。选用600吨级的平板驳船，船上设置630*9的螺旋焊管分配正载力，防止船体受弯，具体见图示。跨河设置两个水中浮墩，按照4000KN的承载力选择满载排水量大于该值的平板驳船。由于船只受载荷、水平力、水流、强风等影响，选择船只样式、船只锚机体系、以及设计船只上排架都需谨慎，特别是船只在逐步加载过程中船只的吃水深度需严格控制，必须相对保持在同一水平面，以保证钢梁在滑移过程中跨度变大，造成应力过大，从而使结构破坏。 船只验算仍按正压力4000KN，摩擦阻力550KN进行。 船只验算图示： 本方案拟用的两条平板驳船暂时定义为：一号驳船、二号驳船。一号驳船船体宽为9.5米，长40米，空载时吃水深度50cm，船高2.5米；二号驳船船宽11米，长50米，空载时吃水深度80cm，船高2.5米。 排水量的计算公式如下：排水量（吨）=长*宽*吃水*方模系数（立方米）/0.9756（海水）或1（淡水）（立方米）总载重吨=满载排水量一空船排水量即一号驳船实际允许载重吨位为：760吨（包括船上排架等施工时的附加荷载），能满足施工要求。二号驳船实际允许载重吨位为：935吨（包括船上排架等施工时的附加荷载），能满足施工要求。实际施工过程中，由于船体在行进过程中是一个逐步加载的过程，所以船体在巨大倾覆力矩以及吃水线以下水对船的反作用力的相互影响下，会出现摇摆现象。计算船的安全倾斜度相当困难。本方案拟将船与桁架做强行固结，见图示：4.2.3.7上滑道采用H型钢，垫块设在钢梁下弦大节点上，不得让弦杆直接受力，钢梁拖拉时，按最不利两支点受力状态检算下滑道和支架，确保结构的安全性。4.2.3.8下滑道上的200吨四氟滑板与上滑道H型钢之间的动摩擦系数一般在0.02-0.04，静摩擦系数0.050.06。为了确保安全、顺利，牵引机构按能够承受0.080.1倍竖向荷载的摩擦力设置。4.2.3.9钢桁梁纵拖至支座位置后，采用4个200吨的三座标横移镐（千斤顶），进行精确调整，并正式落架在钢梁支座上。4.3架梁施工注意事项4.3.1架梁前，复测全桥贯彻测量后的墩顶十字中线和支座十字中线，复检垫石高程，锚孔直径和深度，墩跨、梁跨等竣工资料，确定钢梁固定支座，活动支座底板安装位置。4.3.2钢桁梁正式拖拉前，拖拉方案报送监理工程师签认，并与当地航道部门取得联系，启动航道封锁程序，确保钢梁拖拉安全、顺利地进行。4.3.3钢桁梁在路基临时墩以及枕木垛上拼装，采用10T龙门吊机进行起重作业。钢梁上弦节点上拱度采用上滑道与下弦杆之间布置不等垫块的办法解决。4.3.4钢梁杆件预拼预栓以及在膺架上组拼时，主桁各节点20%冲钉定位，80%螺栓并初拧，若悬臂安装钢梁时，则50%冲钉，50%螺栓，以保证钢梁拼装上拱度。4.3.5高强度螺栓施拧，采用扭矩法施工，分初拧和终拧进行。初拧扭矩约为终拧扭矩50%-70%，使用普通扳手进行，终拧必须使用经标定的电扳或带响扭矩扳手进行，高强度螺栓的初拧，终拧应在同一天内完成。本工程选用250-1000N-M的带响扭矩扳手进行高强度螺栓终拧，施拧时，上班前，下班后扭矩扳手必须使用100KG弹簧拉力器进行校核，施拧严禁使用其扭矩误差大于5%的扭矩扳手。扭矩扳手使用前，应进行编号，该扳手施拧的节点，部位均应详细记录，下班后，扭矩扳手再次用弹簧称进行校核，若误差大于3%，则该扳手所施拧的螺栓需使用指针式检查扳手，逐个检查，欠拧者补拧，超拧者更换螺栓重新施拧。4.3.6高强度螺栓终拧扭矩“规定值”主要决定于高栓扭矩系数。高强度螺栓出厂时，其扭矩系数和离散必须符合国标要求，工地须进行扭矩系数复验，并根据温度、湿度以及工艺试验等技术资料，经过数理统计分析，最后定出终拧扭矩“规定值”。4.3.7雨天或湿度过大时严禁进行高强度螺栓施拧工作。螺栓初拧、终拧时，应作明显标记，以防漏拧。螺栓施拧，应由栓群中心对称向外施拧，已施拧好的栓群，24小时内应检查，检查扳手在检查螺栓前，应校核，工地上一般采用法码法校核，其误差控制在2%以内。4.3.8钢桁梁高强度螺栓施拧完毕并经监理工程师检查签认后，及时涂防锈油漆，包括节点板嵌缝，防止螺栓表面锈蚀以及栓接摩擦面生锈。4.3.9固定支座，安装位置由实际墩跨、梁跨决定。活动支座底板纵向偏移量，根据架梁气温，通过计算确定。支承垫石顶面高程，四角高差均应满足规范有关要求，保证支座受力均匀一致，支承垫石砼灌注时，其顶面应高于设计标高10-20mm，支座安装前，高出部分凿除磨平，并在表面铺洒一层干水泥，使支座安装满足规范要求。4.3.10支座锚口下采用水泥砂浆灌孔，其配合比事先由试验确定，为保证密实度，水泥采用膨胀水泥。五、主要工程数量表石滩大桥钢桁梁拼装架设主要工程数量表序号工程项目单位数量备注1河道清淤m35345确保驳船吃水深度2600吨平板驳船租赁只23平板驳船移运费用只24驳船加固只2驳船结构加强5驳船排架制安t137.96驳船排架上贝雷租赁片1807装拆场地租赁8驳船新近锚机及地锚处理对24910t龙门吊机组装台210上滑道安拆(按钢桁梁长度计算)m113.511下滑道制安拆(含岸上临时墩)t7512下滑道四氟板块3613下滑道不锈钢板Kg350014枕木安拆根70015钢梁组拼t72216钢梁横移件117定位架设t722六、劳动力组织安排1、 管理人员本项目拟设10名管理人员，其中包括：项目经理1人，总工1人，测量工程师1人，拼装工程师2人，安全工程师1人，专职安全、质检员4人。2、 劳动力组织本项目按施工准备阶段、钢梁拼装及拖拉架设阶段、工程收尾阶段等三个阶段进行劳动力组织，各阶段劳动力交叉配合、综合布置。（1）准备阶段：包括船上排架搭设施工，岸上临时锚点布置、岸上临时支点施工，存、拼梁场场地硬化，龙门吊机安装等，均需40人。其中船上施工20人，龙门吊机组拼15人，其余杂工5人。（2）钢梁拼装、拖拉阶段：约需50人，其中安装龙门吊机的15人负责钢梁拼装，拖拉阶段安排30人，分配在岸上临时墩作业面6人，浮墩墩作业面8人，牵引制动作业面10人，监测、安全专职人员6人。（3）工程收尾阶段：主要包括龙门吊机拆除、水上船只平台拆除、收尾工作，约需30人。七、机械设备配备表序号机械设备名称及规格单位数量备注一水中临时墩作业设备1平板驳船 600吨艘2租2吊船30t艘1租3拖轮294kw艘1租6