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鹏程旅馆建筑施工设计毕业论文目 录第一章 建筑设计21.1 工程概况21.2 建筑平面设计21.3 建筑剖面设计21.3.1层数和层高21.3.2室内外高差21.4 建筑立面设计21.5 防火21.6 关于建筑构造考虑和设计21.6.1墙体21.6.2屋面做法21.6.3楼面做法21.6.4地面做法21.6.5散水做法21.6.6变形缝设置21.7 本设计特点2第二章 结 构 设 计22.1 设计资料22.1.1工程概况：22.1.2.气象条件:22.1.3.工程地质条件：22.1.4.屋面及楼面做法：22.1.5.其他说明22.2结构布置方案及结构选型22.2.1.确定结构计算简图22.2.2.主要构件选型及尺寸初步估算22.2.3 框架计算简图及梁柱线刚度计算22.3恒载标准值计算22.4 活荷载及其内力分析22.5风荷载及其内力分析22.6内力组合22.6.1.框架梁内力组合22.6.2.框架柱内力组合22.7截面设计22.8框架柱截面设计22.9板的配筋计算错误！未定义书签。2.10钢筋混凝土板式楼梯设计错误！未定义书签。2.10.1建筑设计错误！未定义书签。2.10.2楼梯梯段板计算错误！未定义书签。2.10.3 平台板计算错误！未定义书签。2.10.4 平台梁计算错误！未定义书签。2.11基础设计22.11.1边柱独立基础22.11.2中柱联合基础错误！未定义书签。第三章 施工组织设计23.1工程概况23.2施工部署23.2.1.施工设想23.2.2 施工原则23.2.3工程施工流程23.3工程施工方案23.3.1施工总程序23.3.2施工段的划分23.3.3主要项目施工方法及施工顺序23.3.4主体结构工程23.3.5屋面工程23.3.6楼面和装修工程23.4工程量计算23.5质量、安全、消防、节约、冬雨期施工措施23.5.1质量管理措施23.5.2安全管理措施23.5.3防护管理措施23.5.4节约措施23.5.5冬季、雨季施工措施2结 束 语2参 考 文 献2致 谢2附 录错误！未定义书签。第一章 建筑设计1.1 工程概况本设计为七层旅馆,高23.95米,建筑面积6862平方米,其中客房面积3688.32平方米占53%,公用部分及辅助部分占47%，共有客房105 间，共282个床位。客房布置：单人房：24间，24个床位占8.5% ， 客房尺寸3.68.1米，面积29.16平方米。双人房：78间，96个床位占27.6% ，客房尺寸3.97.2米,面积28.081平方米。三人房：18间，90个床位占21.4% ，客房尺寸7.27.2米，面积51.84平方米。套 房：6间，6个床位占2.4% ，客房尺寸7.87.2米，面积56.16平方米。底层设有大型餐厅（372.93平方米）和厨房(205.92平方米),超市（120.96平方米），美发中心（28.08平方米），大厅为（219.96平方米），洗衣房，库房均为28.08平方米。二层设有咖啡厅（103.68平方米），六间办公室（168.48平方米）、三间小会议室（84.24平方米），娱乐厅（416.88平方米）、中会议室（108平方米）、大会议室(112.32平方米)，中会议室（56.16平方米）。1.2 建筑平面设计 本设计裙房与主体为一体，主体平面也采用L形。主题有八层。走廊采用内廊式，两边布置客房，整个建筑平面，使得平面类型交通线路简捷明确，客房设计紧凑、经济、构件规整便于施工，建筑进深大，有利于节地节能。建筑朝向为南北向，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向7.8m、7.2m、6.3m,横向5.7m、7.6m、5.7m的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。每一个客房内设卫生间，尺寸为2.12.4米。其他辅助房间储藏室、洗衣房、员工休息室、厨房、餐厅、美容美发厅、会议室等设于一，二层。二至七层为客房部分。大体布置如下：一层平面：大厅（219.96平方米）设有服务台。超市，餐厅，厨房，库房，洗衣房，美容美发室，医务室等。二层平面：娱乐厅，会议室，咖啡厅，办公室。三八层平面：设客房23间，其中13间为双人房、6间为单人房、3间三人房、1间套间、楼梯、电梯等。走道宽.2.4米。1.3 建筑剖面设计1.3.1层数和层高层数：旅馆主体7层。层高：层高的确定必须考虑使用功能、技术经济和建筑艺术等方面的要求。在满足前面几个方面的前提下尽可能降低层高，通过结构布置和计算取：主体第一,二层层高为4.2米，第37层层高为3.3米。1.3.2室内外高差为防止室外雨水倒流和墙体受潮，要求室内外存在一定的高差，取室内外高差为450mm。1.4 建筑立面设计不同功能要求建筑物的类型具有不同的内部空间组合特点，建筑物的外部形象也相应地表现在这些建筑类型的特征，外墙面根据98J1工程做法选用浅绿色水刷石墙面，柱子采用大理石饰面，以增强美感。女儿墙部分的墙面采用装饰玻璃，用以增强现代感。1.5 防火防火等级为二级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，大房间设前后两个门，小房间设一个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m,满足间距50m的要求。1.6 关于建筑构造考虑和设计1.6.1墙体本建筑所有墙体采用实心粘土砖（客房浴室部分的墙体采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块），外墙和内墙都为240厚，客房内卫生间隔墙为120厚双面粉刷。外墙外部粉刷采用浅绿色水刷石墙面，内部及内墙均采用新型饰面涂料喷塑涂料1.6.2屋面做法30厚C20细石混凝土保护层三毡四油防水层20m厚1：2.5水泥砂浆找平层100m厚（2找坡）水泥珍珠岩保温找坡100m厚现浇楼板15mm厚天棚抹灰1.6.3楼面做法15厚水磨石地面20mm厚水泥砂浆找平层100mm现浇钢筋混凝土板；15mm厚天棚抹灰1.6.4地面做法10厚1：2水泥砂浆抹面 15厚1：3水泥砂浆打底80厚C15砼素土夯实1.6.5散水做法室外散水宽900mm，3%找坡1：2水泥沙浆抹面100厚C15混凝土80厚砂土碎砖素土夯实1.6.6变形缝设置本工程抗震设防烈度为6度，且全长56.14m，考虑设置变形逢。在距1轴16.8m处设置一道宽度为100mm的变形缝。采用双柱双墙的形式。1.7 本设计特点本设计充分利用地理位置优势，平面布置简单，人流无交叉干扰，使用方便，房间布置灵活多样，且有利于动静分离，互相干扰少，便于管理此建筑将成为该路段的又一亮点。整个设计符合民用建筑设计通则、简明建筑结构设计手册，多层建筑设计防火规范，钢筋混凝土设计规范等，设计深度达到设计任务书的规范要求。第二章 结 构 设 计2.1 设计资料2.1.1工程概况：1.本工程为湘潭中心的鹏程旅馆，是七层的全现浇式框架结构。建筑平面为一型，底层层高为4.2m，二层4.2m,三至七层各层层高为3m，女儿墙高为0.55m。2.1.2.气象条件:温度: 年最高气温为39，最低温度为0；主导风向: 常年主导风向东北风，基本风压为0.4KN。风雪条件: 基本风压为：0.4kN/m22.1.3.工程地质条件：地面粗糙类别为C，类建筑场地 上部为1m自然地表填土，填土下层为4m厚红粘土，再下层为砾石层。红粘土允许承载力标准值为250KN。砾石层允许承载力标准值为350KN地下水位：地表以下3m ，无侵蚀。地震设防烈度：6度设防。2.1.4.屋面及楼面做法：屋面（不上人）：30厚细石混凝土保护层三毡四油防水层20mm厚水泥砂浆找平层100mm厚2膨胀珍珠岩保温找坡100mm厚钢筋混凝土现浇板15mm厚天棚抹灰楼面做法：15厚水磨石地面20mm厚水泥砂浆找平层100mm现浇钢筋混凝土板；15mm厚天棚抹灰2.1.5.其他说明材料：板：混凝土C30，梁、柱混凝土C30，梁柱中箍筋和板及基础底板内钢筋用HPB235级，梁柱中纵向受力钢筋采用HRB335级。楼梯结构：楼梯采用板式楼梯，钢筋混凝土现浇。过梁：过梁采用钢筋混凝土现浇。基础：由于地基承载能力好，采用柱下独立基础。2.2结构置方案及结构选型2.2.1.确定结构计算简图(1) 三个假设：平面结构假定：认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力；楼板在自身平面内在水平荷载作用下，框架之间不产生相对位移；不考虑水平荷载作用下的扭转作用。(2).计算简图根据结构平面布置图,选定第(1115)轴线间作为计算单元. 如图2.1所示图2-1 结构计算单元简图2.2.2.主要构件选型及尺寸初步估算1主要构件选型（1）梁板柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构（2）墙体采用：粘土砖砌块（3）墙体厚度：外墙：240mm，内墙：240mm,浴室隔墙采用120mm厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。基础采用：柱下独立基础2. 梁柱截面尺寸估算主要承重框架梁：横向框架梁：取；取；截面尺寸取 边上框架梁由于跨度较小，截面尺寸取为。纵向框架梁：取；取。截面尺寸取次梁：取；取。截面尺寸取框架柱：根据长细比来确定：取。板厚度（采用双向板）：，取100mm。2.2.3 框架计算简图及梁柱线刚度计算1）.梁柱的计算高（跨）度梁的计算跨度：应取柱截面形心的距离，在这里为了计算方便近似取轴线间距离。即边跨梁为5.7m，中间跨梁为7.6m。柱高计算：底层柱高：H=4.2m+0.45m+1m=5.65m,其中4.2m为底层层高，0.45m为室内外高差，1m为基础顶面至室外地面的高度。中间层柱高：H=3.0m。框架几何尺寸见图2.2。2）.框架计算简图 框架在竖向荷载作用下，可忽略节点位移，按刚性方案设计。在水平荷载作用下，不能忽略节点位移，按弹性方案设计。相对线刚度计算柱线惯性矩：底层柱线刚度： Nm其他层柱线刚度： Nm 边跨梁的惯性矩：边跨梁线刚度： Nm中间跨梁的惯性矩：中间跨梁线刚度： N图2.2 框架几何尺寸图设 得计算简图，如图（图2.3）所示图2.3 框架计算简图2.3恒载标准值计算1. 屋面恒载 30mm厚细石混凝土保护层 0.03m24kN/m3=0.72 kN/ 三毡四油防水层 0.40kN/20mm厚水泥砂浆找平层 0.02m20kN/m3=0.40kN/100mm厚水泥珍珠岩保温找坡保温 0.1m11kN/m3 =1.1kN/100mm厚现浇楼板 0.10m25kN/m3=2.5kN/15厚天棚抹灰 0.015m17kN/m3=0.26kN/屋面恒载 = 5.38kN/m22.楼面恒载 15mm厚水磨石地面 0.33kN/m2 20mm厚水泥砂浆找平层 0.02m 20kN/m3=0.40kN/100mm厚现浇楼板 0.10m25kN/m3=2.5kN/15mm厚天棚抹灰 0.01517=0.26kN/楼面恒载 =3.49 kN/m23.构件自重： 横向框架梁自重：（边跨） （边跨）bh=200mm500mm： 0.2m30.5m325 kN/m3=2.5kN/m （中跨）bh=300mm700mm： 0.3m30.7m325 kN/m3=5.25kN/m 纵向框架梁自重：bh=300mm600mm： 0.6m30.3m325 kN/m3=4.5kN/m柱自重：bh=600mm600mm (其他层)柱自重： 0.6m30.6m325 kN/m333.0m=27.00kN/m （底层）柱自重 0.6m30.6m325 kN/m335.65m=50.85kN/m外墙重：（墙体为240mm厚粘土砖，外墙面为水刷石墙面0.5 kN/m2，内墙为20mm厚抹灰） （其他层） （ 0.24m319kN/+0.5 kN/m2+17 kN/m230.02m）3(3.0m-0.7m)=12.42kN/m (首层) （0.24m319kN/+0.5 kN/m2+17 kN/m230.02m）3（4.65m-0.7m）=21.33kN/m 内墙重：（内墙为240mm厚粘土砖，两侧均为20mm厚抹灰） （其他层） （0.24m319kN/+17 kN/m230.02m32）3（3.0 m-0.7m）=12.28kN/m (首层) （0.24m319kN/ +17 kN/m230.02m32）3（4.65m-0.7m）=21.09 kN/m窗自重 0.5 kN/门自重 0.2 kN/屋顶女儿墙（0.24m319kN/+0.5 kN/m2+17 kN/m230.02m）31m=5.4kN/m边跨框架梁承担的由屋面板，楼面板传来的荷载形式为梯形，如图2.4所示，为计算简便，按支座弯距等效原则，将其简化为矩形分布。其中a=屋面梁上线荷载：楼面梁上线荷载： 框架中各层恒荷载作用分布图如图2.5所示 图2.4 梯形荷载与三角形荷载分布等效 图2.5 恒荷载作用分布图4.恒荷载作用下框架的固端弯矩计算表2-1 恒荷载作用下框架的固端弯矩计算表A边跨框架中间跨框架梁顶层 kNmkNm底层及标准层 kNmkNm5.节点分配系数计算顶层分配系数计算过程如下（其他层计算方法相同，见表2-2）节点A：，节点B：，表2-2 节点分配系数计算表节点A各杆端分配系数节点B各杆端分配系数顶层A7B70.30B7A70.16A7A60.70B7B60.36B7C70.48标准层A6B60.18B6A60.11A6A70.41B6C60.35A6A50.41B6B50.27B6B70.27底层A1A20.51B1A10.13A1A00.27B1B20.31A1B10.22B1B00.16B1C10.406.恒荷载作用下内力分析 恒荷载作用下内力计算采用弯矩二次分配法计算框架内力，传递系数为，各节点分配二次即可。 其计算步骤和结果参见下图表，恒载内力图见图2.6表2-3 恒载作用下内力计算分析上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.70.30.160.360.48偏心矩-52.7052.700.00-101.1336.8915.817.7517.4323.2514.313.877.917.34-11.62-12.73-5.46-0.58-1.30-1.7438.47-38.4767.7723.47-91.240.410.410.180.110.270.270.35-69.8069.800.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0218.4514.312.996.288.727.34-9.51-14.65-14.65-6.43-1.41-3.46-3.46-4.4932.4128.27-60.6880.6519.9318.54-119.120.410.410.180.110.270.270.35-69.8069.800.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0214.3114.312.996.287.347.34-9.51-12.96-12.96-5.69-1.26-3.09-3.09-4.0129.9729.97-59.9480.8018.9218.92-118.640.410.410.180.110.270.270.35-69.8069.800.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0214.3114.312.996.287.347.34-9.51-12.96-12.96-5.69-1.26-3.09-3.09-4.0129.9729.97-59.9480.8018.9218.92-118.640.410.410.180.110.270.270.35-69.8069.800.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0214.3114.312.996.287.347.34-9.51-12.96-12.96-5.69-1.26-3.09-3.09-4.0129.9729.97-59.9480.8018.9218.92-118.640.410.410.180.110.270.270.35-69.8069.800.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0214.3114.312.996.287.347.34-9.51-12.96-12.96-5.69-1.26-3.09-3.09-4.0129.9729.97-59.9480.8018.9218.92-118.640.410.410.180.110.270.270.35-69.8069.800.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0214.312.996.287.34-9.51-7.09-7.09-3.11-0.45-1.11-1.11-1.4435.8321.53-57.3681.6120.9013.56-116.0710.766.78层数边跨梁端剪力中跨梁端剪力柱剪力跨中弯距AB边跨中间跨755.466.7550.3260.60079.84-12.8-7.825.9160.45673.4710.6569.9776.970101.80-20.2-12.834.0474.3573.4710.5269.8177.130101.80-20.0-12.634.3374.78473.4710.5269.8177.130101.80-20.0-12.634.3374.78373.4710.5269.8177.130101.80-20.0-12.634.3374.78273.4710.5269.8177.130101.80-14.3-9.034.3374.78173.4710.0669.2277.720101.80-13.7-8.235.2177.35表2-4 恒荷载跨中弯距及梁端剪力与柱剪力表跨中弯距：柱剪力：2.4 活荷载及其内力分析1.屋面活荷载标准值 根据荷载规范查的不上人屋面 0.5kN/m2边跨（AB，CD）框架梁承受的由屋面板，楼面板传来的活荷载形式仍然为梯形，与恒荷载相同，为计算简便，可按支座弯距等效原则将其简化为矩形分布，得屋面梁上线荷载：q1= 2.楼面活荷载旅馆楼面活荷载为：2.0 kN/m2同屋面荷载的简化方法，可得楼面梁上线荷载：q2= 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑. 框架各层活荷载作用分布如图2.7：3.内力分析 框架结构在楼面，屋面活荷载作用下采用满布荷载法（恒荷载远远大于活荷载），其内力计算方法与恒荷载相同，采用力矩二次分配法，对跨中弯距计算结果需进行调整，分配系数同表2-2。固端弯距计算见表2-5，内力计算过程见表2-6，内力图见图2.8图2.6 恒荷载作用下内力计算分析表2-5 活荷载作用下框架的固端弯矩计算表边跨框架梁中间跨框架梁顶层=4.28 kNm8.28底层及标准层=17.06 kNm33.12图2.7 活荷载内力分析图表2-6 活载作用下内力计算分析上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.70.30.160.360.48偏心矩-4.284.280.00-8.283.001.280.641.441.923.500.320.642.17-0.96-2.67-1.15-0.30-0.67-0.893.82-3.825.272.94-8.210.410.410.180.110.270.270.35-17.0617.060.00-33.126.996.993.071.774.344.345.621.503.500.881.540.722.17-2.81-2.41-2.41-1.06-0.18-0.44-0.44-0.566.088.08-14.1620.184.626.07-30.870.410.410.180.110.270.270.35-17.0617.060.00-33.126.996.993.071.774.344.345.623.503.500.881.542.172.17-2.81-3.23-3.23-1.42-0.34-0.83-0.83-1.077.267.26-14.5220.035.685.68-31.380.410.410.180.110.270.270.35-17.0617.060.00-33.126.996.993.071.774.344.345.623.503.500.881.542.172.17-2.81-3.23-3.23-1.42-0.34-0.83-0.83-1.077.267.26-14.5220.035.685.68-31.380.410.410.180.110.270.270.35-17.0617.060.00-33.126.996.993.071.774.344.345.623.503.500.881.542.172.17-2.81-3.23-3.23-1.42-0.34-0.83-0.83-1.077.267.26-14.5220.035.685.68-31.380.410.410.180.110.270.270.35-17.0617.060.00-33.126.996.993.071.774.344.345.623.503.500.881.542.172.17-2.81-3.23-3.23-1.42-0.34-0.83-0.83-1.077.267.26-14.5220.035.685.68-31.380.410.410.180.110.270.270.35-17.0617.060.00-33.126.996.993.071.774.344.345.623.500.881.542.17-2.81-1.80-1.80-0.79-0.10-0.24-0.24-0.318.705.20-13.8920.266.264.09-30.622.602.05层数边跨梁端剪力中跨梁端剪力柱剪力跨中弯距AB边跨中间跨74.500.254.254.7506.54-1.27-0.981.874.21617.961.0616.9019.02026.14-4.72-3.568.4218.80517.961.0616.9019.02026.14-4.84-3.798.3318.29417.961.0616.9019.02026.14-4.84-3.798.3318.29317.961.0616.9019.02026.14-4.84-3.798.3318.29217.961.0616.9019.02026.14-3.46-2.708.3318.29117.961.1216.8419.08026.14-3.31-2.468.5119.05表2-7 活荷载跨中弯距及梁端剪力与柱剪力表图2.8 活载弯矩图（单位kNm）2.5风荷载及其内力分析1.风荷载计算 基本风压值：00.4kN/m2;风振系数Z值：由于建筑物总高度不超过30m，所以Z=1.0 。查荷载规范得风荷载体型系数S值：迎风面S=0.8，背风面S=-0.5，所以取S=1.3。风压高度变化系数Z值：Z= ，5mZ400m, 如表2-8所示。 表2-8 Z值的计算离地面高度（m）Z离地面高度(m)Z4.650.7517.850.808.850.6520.850.8511.850.6623.850.9014.850.74得风荷载标准值。如下表2-9所示表2-9 风荷载标准值与线荷载标准值层数ZZS011.00.751.30.40.393.0421.00.651.30.40.342.6531.00.661.30.40.342.6541.00.741.30.40.382.9651.00.801.30.40.423.2861.00.851.30.40.443.4371.00.901.30.40.473.67为简化计算，将矩形分布的风荷载折算成接点集中力。第7层：第6层：第5层：第4层：第3层：第2层：第1层： 风荷载作用下荷载分布图如图2.9。2.各柱的D值及剪力分配系数计算 风荷载作用下需考虑框架节点侧移，采用“D”法。各柱的D值及剪力分配系数见表2-10。 图 2.9 风荷载作用下荷载分布图 表2-10 侧移刚度D值及剪力分配系数表层位及层高层高(m)柱号KD=(kN/m)七 - 三层3.0A1.720.460.471.880.25B1.730.460.470.25C1.730.460.470.25D1.720.300.470.25二 层4.2A1.720.460.240.960.25B1.730.460.240.25C1.730.460.240.25D1.720.460.240.25 一 层5.65A0.800.460.070.360.19B3.240.710.110.31C3.240.710.110.31D0.800.460.070.19其中K、的计算方法：对柱脚固定的框架底层柱，对框架的其他层柱：对于中柱 边柱 3.各柱的反弯点位置，剪力，柱端弯距计算4框架在风荷载（从左向右吹）下的内力用D值法进行计算。其步骤为：求各柱反弯点处的剪力值；求各柱反弯点高度（查表，并采用插入法求得）；求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；求各柱的轴力和梁剪力。第i 层第m柱所分配的剪力为： V im=D im V j /D, Vi=Wi ,框架柱反弯点位置， , 框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，柱顶端弯矩： 柱底端弯矩：中梁弯矩 ， 边梁弯矩 框架各柱的反弯点位置，剪力，柱端弯距计算见表2-11。表2-11 各柱反弯点位置、剪力（kN）、柱端弯矩(kNm)层号柱号（kN/m）Viy0yu/mm7A、D0.251.887.521.500.3700.371.672.84B、C0.252.260.3700.372.514.276A、D0.251.8818.183.640.4200.424.596.33 B、C0.255.450.4200.426.889.485A、D0.251.8828.255.650.4500.457.639.32B、C0.258.480.4500.4511.4513.994A、D0.251.8837.617.520.4200.429.4813.08B、C0.2511.280.4200.4214.2119.633A、D0.251.8846.039.210.4200.4211.6016.03B、C0.2513.810.4200.4217.4024.032A、D0.250.9657.1611.430.5000.5012.0012.00B、C0.2517.150.5000.5018.0118.011A、D0.190.3669.1113.130.6500.6535.8419.30B、C0.3121.420.5500.5549.4840.48注：y0：框架柱的标准反弯点高度比。y1：为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。y2、y3：为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。Y：框架柱的反弯点高度比。底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y1和y3，其它柱均无修正。4.梁端弯距的计算 梁端弯距的计算根据节点平衡理论，按各节点上梁的线刚度大小进行分配。以第七六层为例，梁端弯距计算见表2-12。第7层： A节点 kN/m 则 kN/m B节点 kN/m 则 kN/m kN/m第6层：A节点 已知 kN/m kN/m kN/m B节点 已知N/m kN/m kN/m kN/m表2-12 梁端弯距计算表层数节点A梁端弯距M（kN.m）节点B梁端弯距M（kN.m）七六五四三二一5.风载作用下内力图 图2.10 风载作用下内力图（kNm）2.6内力组合为保证结构安全，必须求出构件截面的最不利荷载内力，并以此作为构件配筋计算的依据，为了找出控制截面的最不利内力，应进行内力组合。各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调整。当有地震作用时，应分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合、由永久荷载效应控制的组合及重力荷载代表值与地震作用的组合，并比较三种组合的内力，取最不利者。1.按三种内力组合方式进行组合：（1） 1.2恒载+1.40.7活载（2） 1.2恒载+1.4活载+1.40.6风（3） 1.2恒载+1.40.7活+1.4风2. 控制截面的选择：（1）、柱：控制截面为柱顶、柱底两个截面；（2）、横梁：控制截面为支座及跨中截面。图2.11 梁控制截面的选择3、柱上控制截面最不利内力类型为：（1） Mmax及相应的轴力N与剪力V；（2） -Mmax及相应的轴力N与剪力