闭口组合楼板计算书.docx

闭口组合楼板计算书第一部分:概述工程名称：山东胜利油田会议中心项目1、工程概述：本工程采用YX65-170-510型钢承板，厚度：0.91mm，材质：Q410，热镀锌含量：275g/m2，其截面形状见本计算书末尾附图。混凝土等级C25，厚度120mm。2、压型钢板的结构功能：2.1、施工阶段：压型钢板在施工阶段作为浇注混凝土的模板，是施工阶段的操作平台。2.2、使用阶段：压型钢板与混凝土楼板形成组合楼板共同承受使用阶段的各种荷载，此时压型钢板可完全或部分替代原板底钢筋。3、结构验算：3.1、施工阶段：通过最大无支撑间距计算，判断在施工阶段是否需设置临时支撑。3.2、使用阶段：按单跨简支板计算组合楼板的强度及挠度是否满足设计要求。4、验算规范：4.1、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)4.2、钢结构设计规范(GB50017-2003)4.3、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB50018-2002)4.4、压型金属板设计施工规程(YBJ216-88)4.5、钢筋混凝土组合楼盖设计与施工规程(YB9238-92)4.6、高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-98)第二部分:结构验算1、计算参数1.1、压型钢板参数板型：YX65-170-510厚度：0.91mm截面惯性矩（I）：110.93cm4/m正截面抵抗矩（Wp）：25.21cm3/m负截面抵抗矩（Wn）：25.21cm3/m截面面积：1764.7mm2/m重量：0.14KN/m2截面中性轴至下表面距离：20.0mm钢板材质：Q410钢材弹性模量（Es）：2.06105N/mm2钢材强度设计值（f）：355.0N/mm21.2、混凝土参数混凝土厚度：120mm混凝土等级：C25混凝土弹性模量（Ec）：2.80104N/mm2混凝土抗压强度设计值（fc）：11.9N/mm2混凝土抗拉强度设计值（ft）：1.27N/mm21.3、楼板计算净跨距（次梁间距）：4.00m2、荷载取值2.1、恒荷载：压型钢板自重：0.14KN/m2混凝土自重：3.00KN/m2装饰面层及吊顶重：0.00KN/m2其它恒荷载：0.00KN/m22.2、活荷载：楼、屋面活荷载：0.50KN/m2施工活荷载（均布荷载）：1.50KN/m2施工活荷载（集中荷载）：2.25KN其它活荷载：0.00KN/m23、施工阶段支撑间距验算(其中施工阶段结构重要性系数取k=0.90)施工阶段压型钢板作为浇注混凝土的模板，需按强度和挠度验算最大无支撑间距，以确定施工阶段是否需设置临时支撑。3.1、单跨板计算方法：取1m宽板带，按单跨简支板计算，其计算简图如下。3.1.1、压型钢板强度验算：3.1.1.1、组合一，最大弯矩截面为跨中截面荷载设计值：q=(1.2(0.14+3.00)+1.41.50)1.0=5.87KN/m由f.Wp=k.q.L2/8得LS11=(8f.Wp/k.q)1/2=(8355.025.211000/0.905.87)1/2=3.68m3.1.1.2、组合二，最大弯矩截面为跨中截面荷载设计值：q=1.2(0.14+3.00)1.0=3.77KN/mP=1.42.25=3.15KN由f.Wp=k(q.L2/8+P.L/4)355.025.211000=0.90(3.77L2/8+3.15L/4)得LS12=3.83mLS1=min(LS11,LS12)=3.68m即施工阶段由强度条件决定的单跨最大无支撑间距为3.68m。3.1.2、挠度验算：挠度验算时不考虑施工活荷载。验算条件：w5qkL4/384EIw=min(L/180,20)荷载标准值：qk=(0.14+3.00)1.0=3.14KN/m3.1.2.1、挠度条件一：容许挠度w=L/180由5qkL4/384EI=L/180得LL/180=(384EI/5180qk)1/3=(3842.06105110.93104)/(51803.14)1/3=3.14m3.1.2.2、挠度条件二：容许挠度w=20mm由5qkL4/384EI=20得L20=(20384EI/5qk)1/4=(203842.06105110.93104)/(53.14)1/4=3.25mLD1=min(LL/180,L20)=3.14m即施工阶段由挠度条件决定的单跨最大无支撑间距为3.14m。综合考虑强度和挠度后的单跨最大无支撑间距为：L1=min(LS1,LD1)=3.14m施工阶段单跨验算结论：根据以上强度和挠度的验算，本工程施工阶段单跨最大无支撑间距为3.14m，小于次梁间距4.00m，因此本工程钢承板在施工阶段需设置临时支撑，临时支撑最大间距为3.14m。3.2、两跨连续板计算方法：取1m宽板带，按两跨连续板计算，其计算简图如下。3.2.1、压型钢板强度验算：3.2.1.1、组合一，最大弯矩截面为中间支座处截面，为负弯矩荷载设计值：q=(1.2(0.14+3.00)+1.41.50)1.0=5.87KN/m由f.Wn=k.q.L2/8得LS21=(8f.Wn/k.q)1/2=(8355.025.211000/0.905.87)1/2=3.68m3.2.1.2、组合二，最大弯矩截面为第一跨跨中截面荷载设计值：q=1.2(0.14+3.00)1.0=3.77KN/mP=1.42.25=3.15KN由f.Wp=k(0.096q.L2+0.203P.L)355.025.211000=0.90(0.0963.77L2+0.2033.15L)得LS22=4.43mLS2=min(LS21,LS22)=3.68m即施工阶段由强度条件决定的两连跨最大无支撑间距为3.68m。3.2.2、挠度验算：挠度验算时不考虑施工活荷载。验算条件：w0.00521qkL4/EIw=min(L/180,20)荷载标准值：qk=(0.14+3.00)1.0=3.14KN/m3.2.2.1、挠度条件一：容许挠度w=L/180由0.00521qkL4/EI=L/180得LL/180=(EI/0.00521180qk)1/3=(2.06105110.93104)/(0.005211803.14)1/3=4.27m3.2.2.2、挠度条件二：容许挠度w=20mm由0.00521qkL4/EI=20得L20=(20EI/0.00521qk)1/4=(202.06105110.93104)/(0.005213.14)1/4=4.09mLD2=min(LL/180,L20)=4.09m即施工阶段由挠度条件决定的两连跨最大无支撑间距为4.09m。综合考虑强度和挠度后的两连跨最大无支撑间距为：L2=min(LS2,LD2)=3.68m施工阶段两连跨验算结论：根据以上强度和挠度的验算，本工程施工阶段两连跨最大无支撑间距为3.68m，小于次梁间距4.00m，因此本工程钢承板在施工阶段需设置临时支撑，临时支撑最大间距为3.68m。3.3、三跨连续板计算方法：取1m宽板带，按三跨连续板计算，其计算简图如下。闭口组合楼板计算书第一部分:概述工程名称：山东胜利油田会议中心项目1、工程概述：本工程采用YX65-170-510型钢承板，厚度：0.91mm，材质：Q410，热镀锌含量：275g/m2，其截面形状见本计算书末尾附图。混凝土等级C25，厚度120mm。2、压型钢板的结构功能：2.1、施工阶段：压型钢板在施工阶段作为浇注混凝土的模板，是施工阶段的操作平台。2.2、使用阶段：压型钢板与混凝土楼板形成组合楼板共同承受使用阶段的各种荷载，此时压型钢板可完全或部分替代原板底钢筋。3、结构验算：3.1、施工阶段：通过最大无支撑间距计算，判断在施工阶段是否需设置临时支撑。3.2、使用阶段：按单跨简支板计算组合楼板的强度及挠度是否满足设计要求。4、验算规范：4.1、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)4.2、钢结构设计规范(GB50017-2003)4.3、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB50018-2002)4.4、压型金属板设计施工规程(YBJ216-88)4.5、钢筋混凝土组合楼盖设计与施工规程(YB9238-92)4.6、高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-98)第二部分:结构验算1、计算参数1.1、压型钢板参数板型：YX65-170-510厚度：0.91mm截面惯性矩（I）：110.93cm4/m正截面抵抗矩（Wp）：25.21cm3/m负截面抵抗矩（Wn）：25.21cm3/m截面面积：1764.7mm2/m重量：0.14KN/m2截面中性轴至下表面距离：20.0mm钢板材质：Q410钢材弹性模量（Es）：2.06105N/mm2钢材强度设计值（f）：355.0N/mm21.2、混凝土参数混凝土厚度：120mm混凝土等级：C25混凝土弹性模量（Ec）：2.80104N/mm2混凝土抗压强度设计值（fc）：11.9N/mm2混凝土抗拉强度设计值（ft）：1.27N/mm21.3、楼板计算净跨距（次梁间距）：4.00m2、荷载取值2.1、恒荷载：压型钢板自重：0.14KN/m2混凝土自重：3.00KN/m2装饰面层及吊顶重：0.00KN/m2其它恒荷载：0.00KN/m22.2、活荷载：楼、屋面活荷载：0.50KN/m2施工活荷载（均布荷载）：1.50KN/m2施工活荷载（集中荷载）：2.25KN其它活荷载：0.00KN/m23、施工阶段支撑间距验算(其中施工阶段结构重要性系数取k=0.90)施工阶段压型钢板作为浇注混凝土的模板，需按强度和挠度验算最大无支撑间距，以确定施工阶段是否需设置临时支撑。3.1、单跨板计算方法：取1m宽板带，按单跨简支板计算，其计算简图如下。3.1.1、压型钢板强度验算：3.1.1.1、组合一，最大弯矩截面为跨中截面荷载设计值：q=(1.2(0.14+3.00)+1.41.50)1.0=5.87KN/m由f.Wp=k.q.L2/8得LS11=(8f.Wp/k.q)1/2=(8355.025.211000/0.905.87)1/2=3.68m3.1.1.2、组合二，最大弯矩截面为跨中截面荷载设计值：q=1.2(0.14+3.00)1.0=3.77KN/mP=1.42.25=3.15KN由f.Wp=k(q.L2/8+P.L/4)355.025.211000=0.90(3.77L2/8+3.15L/4)得LS12=3.83mLS1=min(LS11,LS12)=3.68m即施工阶段由强度条件决定的单跨最大无支撑间距为3.68m。3.1.2、挠度验算：挠度验算时不考虑施工活荷载。验算条件：w5qkL4/384EIw=min(L/180,20)荷载标准值：qk=(0.14+3.00)1.0=3.14KN/m3.1.2.1、挠度条件一：容许挠度w=L/180由5qkL4/384EI=L/180得LL/180=(384EI/5180qk)1/3=(3842.06105110.93104)/(51803.14)1/3=3.14m3.1.2.2、挠度条件二：容许挠度w=20mm由5qkL4/384EI=20得L20=(20384EI/5qk)1/4=(203842.06105110.93104)/(53.14)1/4=3.25mLD1=min(LL/180,L20)=3.14m即施工阶段由挠度条件决定的单跨最大无支撑间距为3.14m。综合考虑强度和挠度后的单跨最大无支撑间距为：L1=min(LS1,LD1)=3.14m施工阶段单跨验算结论：根据以上强度和挠度的验算，本工程施工阶段单跨最大无支撑间距为3.14m，小于次梁间距4.00m，因此本工程钢承板在施工阶段需设置临时支撑，临时支撑最大间距为3.14m。3.2、两跨连续板计算方法：取1m宽板带，按两跨连续板计算，其计算简图如下。3.2.1、压型钢板强度验算：3.2.1.1、组合一，最大弯矩截面为中间支座处截面，为负弯矩荷载设计值：q=(1.2(0.14+3.00)+1.41.50)1.0=5.87KN/m由f.Wn=k.q.L2/8得LS21=(8f.Wn/k.q)1/2=(8355.025.211000/0.905.87)1/2=3.68m3.2.1.2、组合二，最大弯矩截面为第一跨跨中截面荷载设计值：q=1.2(0.14+3.00)1.0=3.77KN/mP=1.42.25=3.15KN由f.Wp=k(0.096q.L2+0.203P.L)355.025.211000=0.90(0.0963.77L2+0.2033.15L)得LS22=4.43mLS2=min(LS21,LS22)=3.68m即施工阶段由强度条件决定的两连跨最大无支撑间距为3.68m。3.2.2、挠度验算：挠度验算时不考虑施工活荷载。验算条件：w0.00521qkL4/EIw=min(L/180,20)荷载标准值：qk=(0.14+3.00)1.0=3.14KN/m3.2.2.1、挠度条件一：容许挠度w=L/180由0.00521qkL4/EI=L/180得LL/180=(EI/0.00521180qk)1/3=(2.06105110.93104)/(0.005211803.14)1/3=4.27m3.2.2.2、挠度条件二：容许挠度w=20mm由0.00521qkL4/EI=20得L20=(20EI/0.00521qk)1/4=(202.06105110.93104)/(0.005213.14)1/4=4.09mLD2=min(LL/180,L20)=4.09m即施工阶段由挠度条件决定的两连跨最大无支撑间距为4.09m。综合考虑强度和挠度后的两连跨最大无支撑间距为：L2=min(LS2,LD2)=3.68m施工阶段两连跨验算结论：根据以上强度和挠度的验算，本工程施工阶段两连跨最大无支撑间距为3.68m，小于次梁间距4.00m，因此本工程钢承板在施工阶段需设置临时支撑，临时支撑最大间距为3.68m。3.3、三跨连续板计算方法：取1m宽板带，按三跨连续板计算，其计算简图如下。3.3.1、压型钢板强度验算：以上三种荷载组合中，组合二和组合三为最不利情况。3.3.1.1、组合二，最大弯矩截面为第一个中间支座处截面，为负弯矩荷载设计值：q=(1.2(0.14+3.00)+1.41.50)1.0=5.87KN/m由f.Wn=0.117k.q.L2得LS31=(f.Wn/0.117k.q)1/2=(355.025.211000/(0.1170.905.87)1/2=3.81m3.3.1.2、组合三，最大弯矩截面为第一跨跨中截面荷载设计值：q=1.2(0.14+3.00)1.0=3.