悬挑架施工方案.doc

蚌埠豪生国际大酒店工程【悬挑式脚手架专项方案】目 录一、工程概况3二、编制依据3三、项目管理班组及特种作业人员4四、脚手架搭设方案的选择及说明6五、悬挑式脚手架设计计算（1、悬挑1300计算）8(一) 大横杆计算 8（二）小横杆计算 9（三）扣件抗滑力的计算10（四）脚手架荷载计算10（五）立杆的稳定性计算11（六） 连墙件的计算12（七） 悬挑梁的受力计算13（八） 悬挑梁的整体稳定性计算14（九） 拉杆的受力计算14 （十）拉杆的强度计算 15 （十一）锚固段与楼板连接的计算152、转角处悬挑1407mm计算163、转角处型钢锚固段2243mm，悬挑1300mm计算24六、构造要求331、纵向水平杆（大横杆）、横向水平杆（小横杆）、脚手板332、立 杆333、连墙件344、剪刀撑和横向斜撑345、架体内外封闭346、阳台锚固段处理35七、脚手架施工要求351、施工准备352、搭设要求353、拆除要求36八、脚手架的检查与验收要求371、构配件的检查和验收372、脚手架检查与验收38九、安全管理措施38十、应急措施39a)应急人员组织39b)应急措施39十一、文明施工39十二、附图40悬挑式脚手架专项施工方案一、工程概况工程名称：蚌埠豪生国际大酒店工程建设单位：蚌埠豪泰置业有限公司设计单位：中国建材国际工程有限公司勘察单位: 安徽省水利水电勘测设计院施工单位：中天建设集团有限公司建设地点：蚌埠新城区涂山路与延安路交叉口北侧本工程位于蚌埠市新城区涂山路与延安路交叉口北侧，总建筑面积58943m2，地下一层，建筑面积为7443 m2，地上23层，建筑面积为51500 m2，建筑高度为91.20m。根据建筑高度和结构特点，结构设计将本工程划分为四个区域，裙房区、区、区其上部结构形式为框架结构，区主楼部位为框架-核心筒结构。区、区裙房、区其层高分别为5.70m、5.10、5.10、5.10m，区其层高分别为4.80m、4.80m、4.80m，区主楼标准层层高为3.60m，主楼从6层结构（标高为24.600m）开始设置悬挑架，以上每五层（每挑18m）设一悬挑架，即在11F（42.600m标高）、16F（60.600m标高）、21F（78.600m标高）结构分别设置悬挑脚手架。本工程0.00相当于绝对标高23.835m(黄海高程)，室内外高差0.45m。本工程耐火等级地上、地下均为级，防水等级为级，抗震设防烈度为7度。工程目标：质量目标：确保“黄山杯”优质工程安全目标：杜绝重大事故发生。二、编制依据1、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。2、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023、 设计施工图纸、会审纪要4、 建设施工高处作业安全技术规程JGJ80-915、 建筑施工安全检查标准JGJ59-996、 施工手册（第四版）7、 混凝土结构技术规程JGJ3-20028、 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20019、 建筑结构荷载规范GB50009-200110、 钢结构设计规范GB50017-200311、 本工程总体施工组织设计12、 集团公司CIS形象设计标准三、项目管理班组及特种作业人员1 项目管理班组现场组织一个以项目经理为主的项目部，认真组织各部门，全力以赴的开展工作，项目经理对工程质量、施工进度、安全生产、文明施工、工程成本等全面负责。项目部管理班组见图1。项目经理：张益堂 项目副经理：斯绍伟技术负责人：邓志军计划核算组材料采购组行政后勤组质量安全科施工管理科安全员：斯藻茗保卫：金锡宝后勤：刘丽材料员：应志敏资料员：马占平核算员：陶琪琪财会：包冰露质量员：任中华施工员：李飞龙各专业施工队各操作员工图1 现场组织管理机构2 脚手架搭设班组脚手架工作人员需持证上岗，班组负责人及施工人员跟班作业负责检查，同时作好各方协调工作。脚手架施工班组人员安排见表一。表一 脚手架班组序号姓 名上岗证号组 长张晓辉组 员刘惠军亮玉收西四玉亮、脚手架搭设方案的选择及说明根据本工程的结构特点，主楼采用悬挑式钢管双排脚手架，悬挑从6层结构开始（五层结构即为裙房四层屋面，其上仅一层即为悬挑架），裙房部分采用落地式钢管双排脚手架（落地式脚手架专项施工方案已编制且审批）。脚手架最高搭设高度91.2米。搭设方式与主要参数：（1）、悬挑架采用型号为16#工字钢作为水平挑梁。工字钢悬挑长度 1.3 m。锚固长度3.2 m。水平间距1.46 m。悬挑架从六层结构开始悬挑，每5层悬挑一次，共悬挑4次。522层层高均为3.60m，23层层高为4.80m。脚手架外挑分别在6层、11层、16层、21层，高度为18m、18m、18m、13.2m。（2）、脚手架搭设最高点高度为91.2m。脚手架用483.0钢管和扣件搭设成双排架，其立杆横距为0.8m，纵距为1.461m，步距为1.8m，立杆采用单立管。（3）、脚手架立杆下部支承在槽钢上，上部焊接L=10025钢筋，便于钢管插入，然后在组成的钢架上与普通外架一样搭设上部架体。（4）、悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m，拉杆采用钢丝绳，直径为18mm的619+1钢丝绳，公称抗拉强度为1400MPa。（5）、连墙件采用每层2跨连接；竖向间距3.60米，水平间距2.922米。（6）、里立杆离墙面0.40m（考虑干挂幕墙施工需要），与墙面间采用毛竹层层隔离（见附图）。（7）、脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，层层满铺8001300脚手片。 （8）、施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设10层。（9）、立杆底部200mm处设扫地杆。（10）、水平钢梁与现浇楼板压点采用16圆钢拉环，拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。（11）、楼层转角位置采用45度型号为16号工字钢外挑加强。（12）、悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，与建筑物上层梁内实际予埋14拉环，拉接保险。（13）、每挑底部设置一道水平安全网。五、悬挑式脚手架设计计算（1、外挑1300mm）（按搭设最大高度18.0m计算）悬挑式脚手架搭设参数一览表搭设部位主楼6层及其以上搭设顶标高91.2m脚手架类型型钢悬挑钢管扣件式外脚手架施工荷载3KN/，同时施工两层搭设材料钢管483.5，壁厚不小于3.0mm扣件可锻铸铁制作脚手板竹笆片板密目网2000目，1.86m悬挑梁16#工字钢搭设参数悬挑长度1.3m锚固长度3.2m楼层锚固点水平钢梁与楼板压点采用16圆钢拉环，拉环压在楼板下层钢筋下面，并保证两侧30cm搭接长度。钢丝绳拉环 14圆钢拉环，与上一层结构外边梁主筋焊接每挑悬挑高度18m钢丝绳一道，型号619+1，公称抗拉强度1400Mpa，直径18钢丝绳。MPa立杆纵距1.461m立杆横距0.80m立杆步距1.8m脚手片层层满铺小横杆间距1.461m大横杆间距0.3m、0.9m里立杆离墙间距0.4m连墙件连接方式刚性连接连墙件间距竖向间距：每层设置，水平方向：2跨（2.922m）,菱形布置，转角部位加密。双立杆高度转角加固处理采用16#工字钢外挑加强，详见附图剪刀撑脚手架的剪刀撑从底部边角开始从长度和高度方向连续设置至顶部。每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角在4560之间。扫地杆设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。架体基础支承在工字钢上，工字钢上部焊接L=10025钢筋与立杆套接。悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.46米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.92米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设9层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.7000，体型系数0.8500。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度3.20米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.800/3=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)1.4602=0.255kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.4602=-0.299kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.299106/4491.0=66.662N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1460.04/(1002.06105107780.0)=1.729mm 大横杆的最大挠度小于1460.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.460=0.056kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8001.460/3=0.058kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.460/3=1.168kN 荷载的计算值 P=1.20.056+1.20.058+1.41.168=1.773kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.7730.800/3=0.476kN.m =0.476106/4491.0=106.072N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.056+0.058+1.168=1.282kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1282.464800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=1.050mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.059mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8001.460/2=0.088kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.460/2=1.752kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.088+1.41.752=2.595kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10718.000=1.926kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15091.460(0.800+0.400)/2=1.183kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.4609/2=0.986kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.46018.000=0.131kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.225kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.4600.800/2=3.504kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.700 Us 风荷载体型系数：Us = 0.850 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3501.7000.850 = 0.354kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.225+0.851.43.504=9.240kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.225+1.43.504=9.976kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3541.4601.8001.800/10=0.199kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.976kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9976/(0.19424)=124.148N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.240kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.199kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9240/(0.19424)+199000/4491=159.365N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 10.210kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!采用双扣件。 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 P=9.98kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=12.769kN,R2=8.159kN,R3=0.129kN 最大弯矩 Mmax=2.136kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.136106/(1.05141000.0)+4.2561000/2610.0=16.055N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =2.14106/(0.929141000.00)=16.30N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=13.460kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=13.460kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00013.460/0.850=126.684kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=13.460kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=134604/(3.1416502)1/2=14mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.159kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=81594/(3.1416502)1/2=11mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.16kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于8158.90/(3.1416201.5)=86.6mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.16kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!2、转角处外挑1407mm计算：悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.46米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.92米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设9层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.7000，体型系数0.8500。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.41米，建筑物内锚固段长度3.09米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.31m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.800/3=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)1.4602=0.255kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.4602=-0.299kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.299106/4491.0=66.662N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1460.04/(1002.06105107780.0)=1.729mm 大横杆的最大挠度小于1460.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.460=0.056kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8001.460/3=0.058kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.460/3=1.168kN 荷载的计算值 P=1.20.056+1.20.058+1.41.168=1.773kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.7730.800/3=0.476kN.m =0.476106/4491.0=106.072N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.056+0.058+1.168=1.282kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1282.464800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=1.050mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.059mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8001.460/2=0.088kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.460/2=1.752kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.088+1.41.752=2.595kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10718.000=1.926kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15091.460(0.800+0.400)/2=1.183kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.4609/2=0.986kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.46018.000=0.131kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.225kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经