郑州市某高校教学楼建筑与结构设计毕业论文.doc

郑州市某高校教学楼建筑与结构设计毕业论文目 录1 引言11.1目的11.2意义12 设计资料22.1 工程概况22.2 建筑做法22.3 材料选用23 结构选型与布置33.1 结构选型33.2 结构布置34 截面尺寸估算44.1 梁截面尺寸估算44.2 柱截面尺寸估算45 框架计算简图及梁柱线刚度55.1 确定框架计算简图55.2 框架梁、柱线刚度计算56 荷载计算66.1 竖向恒荷载标准值计算66.1.1 屋面框架梁线荷载标准值66.1.2 楼面框架梁线荷载标准值66.1.3 屋面框架节点集中荷载标准值76.1.4 楼面框架节点集中荷载标准值76.2 竖向活荷载标准值计算86.3 地震作用计算96.3.1 水平地震作用计算96.3.2 水平地震作用下内力计算127 内力计算157.1 竖向荷载作用下框架内力计算157.1.1 计算分配系数157.1.2 恒荷载作用下框架弯矩计算167.1.3 恒载作用下的梁、柱端弯矩177.1.4 计算跨中弯矩177.2 活荷载作用下内力计算197.2.1 等效均布荷载计算197.2.2 活荷载作用下框架弯矩计算197.3 恒（活）载作用下框架梁剪力计算207.4 恒（活）载作用下框架柱轴力计算207.5 重力荷载代表值作用下内力计算237.5.1 荷载计算238 内力组合278.1 荷载作用下控制截面内力计算278.2 框架梁、柱内力组合方式299 截面设计309.1 框架梁截面设计309.1.1 框架梁正截面设计309.1.2 框架梁斜截面设计319.2 框架柱截面设计369.2.1 柱端轴力弯矩设计值369.2.2 框架柱正截面设计369.2.3 垂直于弯矩作用水平面的受压承载力验算419.2.4 框架柱斜截面计算429.2.5 框架柱裂缝宽度验算4310 楼梯设计4410.1 梯段板设计4410.1.1 荷载计算4410.1.2 内力计算4410.1.3 截面承载力计算4510.2 平台板设计4510.2.1 确定板厚4510.2.2 荷载计算4510.2.3 内力计算4610.2.4 配筋计算4610.3 平台梁设计4610.3.1 确定平台梁尺寸4610.3.2 荷载计算4610.3.3 内力计算4610.3.4 配筋计算4711 次梁截面设计4811.1 荷载计算4811.2 内力计算4811.3 截面承载力计算4812 板截面设计5012.1 荷载计算5012.2 内力计算5112.2.1屋面板5112.2.2楼面板5212.3 配筋计算5512.3.1 屋面5512.3.2 楼面板5613 基础设计6013.1 边柱设计6013.2 初步确定基底面积6013.2.1 选择基础埋深6013.2.2 地基承载力特征值修正6013.2.3 地基承载力验算6113.3 冲切验算6113.4 基础底面配筋计算6213.5 中柱联合基础(DJp02)6213.5.1 荷载计算6213.5.2 边柱基础(DJp01)的计算6313.5.3 地基承载力验算6313.5.4 冲切验算6413.5.5 基础底面配筋计算64致 谢66参考文献67III1 引言1.引言1.1目的毕业设计是学生综合运用所学基础知识和专业知识，解决实际工程问题的重要专业技能训练，也是学生完成本科在校学习、走上工作岗位前的最后一个学习环节。要求学生总结回顾以前所学的各门课程知识，并将与毕业设计题目相关的知识融会贯通，课程中学习的诸多设计原则、计算方法，都需要在设计过程中一一对应、理解并应用于实际问题的求解。达到对所学知识增强理解、加深记忆、纵横贯通、灵活应用、综合掌握的目的。在这一过程中，学生即学习了新的知识、拓展了知识面、完善了知识结构、加强了对本专业领域的认识和理解，又懂得了针对实际问题主动学习的方法和必要性，为其离开校门、走向社会，在工作中不断学习新知识和提高专业知识能力奠定了良好的基础。学生要在毕业设计过程中经过调研，掌握第一手资料和数据，通过统计、分析、计算，将一个构思用建筑材料和技术手段以施工图设计文件的形式表达出来。培养学生独立工作的一种良好途径，它的实践性和综合性是其他教学环节所不能替代的。 1.2意义为满足郑州市某水利局的办公需要，拟建一座五层办公楼，建筑面积约5000m2，要求该办公楼满足使用方便，功能齐全、合理，技术指标符合国家标准，经济指标最优化的要求。该办公楼以办公为核心，配备有门厅、文印、档案、资料室、陈列展览、职工培训中心、会议室等。根据建筑物所在的周边的环境、地理位置、地质条件、交通条件以及办公楼的整体布局效果，同时还考虑到该办公楼的主要组成结构、水利局所需的功能要求和办公要求，办公楼采用框架结构。框架结构适合办公、会议等不同的需要，房间功能布置灵活。该办公楼建成后可满足市水利局的办公需要，且该结构整体性好，节省钢材，造价低，使用方便，可为职工的办公、学习提供良好的环境。672 设计资料2.1 工程概况工程名称：郑州某水利局办公楼。建筑总高度18.75m，共5层，底层高为3.90m，其它层高为3.60 m，总建筑面积为5775；室内外高差0.45 m，具体情况参见建筑施工图。地质情况素填土为主，建筑场地类别为类，地基承载力特征值=170 kPa。基本风压：0.45 kN/。基本雪压：0.40 kN/。抗震设防烈度：7度（0.15g）设防。建筑耐火等级：二级。耐久年限：50年2.2 建筑做法屋面做法：中南标-屋12（三级防水）高聚物改性沥青卷材防水屋面（上人有保温层），总厚度409 mm，重度=3.61 kN/。楼面做法：中南标-楼11陶瓷锦砖楼面，总厚度25 mm，重度=1.16kN/。顶篷：中南标-顶12轻钢龙骨石膏板吊顶,重度为0.15kN/墙身做法：墙体均采用200厚混凝土砌块砌筑，重度=5.5kN/m3。散水：中南标-散2。门窗门：木门，=0.2 kN/；窗：塑钢窗，=0.45 kN/。2.3 材料选用混凝土：梁、板、柱、基础均采用C30。钢筋：梁和柱中受力钢筋均采用HRB400级，其他钢筋采用HPB235级；板中的钢筋均采用HPB235级； 基础中的钢筋采用HRB400级和HPB235级。砌块：加气混凝土砌块，200mm厚。3 结构选型与布置3 结构选型与布置3.1 结构选型结构选型：钢筋混凝土现浇框架结构体系。屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖。楼面结构：全部采用现浇混凝土肋形楼盖。楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。基础类型：边柱基础为柱下独立基础，中间柱基础为联合基础。3.2 结构布置本设计为双向梁柱抗侧力体系，横向柱距为7.2m。根据结构布置，板厚hl/50=6000/50=120 mm，故楼面板、屋面板的厚度均取为100 mm。同理，平台板取80mm厚。其结构平面布置图如图2-1所示。图2.1 结构平面布置图4 截面尺寸估算4.1 梁截面尺寸估算框架梁截面高度h=(1/121/10)l，截面宽度b=(1/31/2)h，本结构中取：横向边跨梁：h=600 mm b=250 mm横向中跨梁：h=500 mm b=250 mm 纵向框架梁：h=600mm b=250 mm 楼梯平台梁：h=400mm b=200 mm4.2 柱截面尺寸估算柱截面尺寸根据公式，估算柱。该框架结构抗震七度设防，建筑高度18.75m30 m，因此为三级抗震，轴压比限值=0.9。各层重力荷载代表值近似取，中柱负荷面积为7.2（3.6+1.35）=35.64 m2 ，层数n=5，C30混凝土 ，=14.3 MPa，=1.25。因此 考虑到施工、计算简便以及安全因素，各柱截面尺寸从底层到顶层均取为500mm500mm。5 框架计算简图及梁柱线刚度5 框架计算简图及梁柱线刚度5.1 确定框架计算简图框架的计算单元如图4-1所示，选取轴线的一榀框架进行计算，其余框架可参照此框架进行配筋。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接，由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨度等于柱截面形心轴线间的距离，底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件和室内外高差定为-1.10 m，故底层柱高为5.00 m。其余各层柱高均为3.60 m。由此可绘出框架的计算简图如图4-1所示。5.2 框架梁、柱线刚度计算边跨框架梁（DE、FG跨梁）：i=2E0.250.60/7.2=12.5 E中跨梁（EF跨梁)：i=2E0.250.50/2.7=19.29 E纵向框架梁：i=2E0.250.60/7.2=12.5 E上部各层柱：i=E0.500.50/3.6=14.47 E底层柱：i=E0.500.50/5.00=10.42 E框架结构的相对线刚度如图4.1所示,作为计算的依据。图5.1 框架梁柱线刚度（单位为）6 荷载计算6 荷载计算6.1 竖向恒荷载标准值计算6.1.1 屋面框架梁线荷载标准值屋面恒荷载标准值计算(采用中南标98ZJ001)中南标屋11 3.61 kN/结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.1025=2.5kN/轻钢龙骨吊顶（顶12） 0.15 kN/合计 6.26 kN/框架梁自重（不粉刷）边跨（DE、FG跨）框架梁自重 0.25（0.60-0.10）25=3.125 kN/m 合计 3.125 kN/m中跨（EF跨）梁自重 0.25（0.5-0.1）25=2.5kN/m合计 2.5 kN/m边跨（DE、FG跨）线荷载标准值:（自重，均布） 3.125 kN/m(恒载传来，梯形) 6.263.6=22.54 kN/m中跨（EF跨）线荷载标准值:（自重，均布） 2.50 kN/m （恒载传来，三角形） 6.262.7=16.902 kN/m 6.1.2 楼面框架梁线荷载标准值楼面恒荷载标准值计算:中南标楼11 1.16 kN/结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.1025=2 kN/轻钢龙骨石膏板吊顶12 0.15 kN/合计 3.81 kN/边跨（DE、FG跨）框架梁自重（均布） 3.125 kN/m边跨框架梁上的填充墙自重 0.2(3.6-0.6)5.5=3.30 kN/m粉刷 2(3.6-0.6)0.0220=2.4 kN/m 合计 5.7 kN/m中跨（EF跨）框架梁及粉刷自重（均布） 2.5 kN/m楼面边跨（DE、FG跨）框架梁上的线荷载：（自重、均布） 3.125+5.7=8.825kN/m（恒载传来，梯形） 3.813.6=13.72 kN/m楼面中跨（EF跨）框架梁上的线荷载：（自重、均布） 2.50 kN/m（恒载传来，梯形） 3.812.7=10.287 kN/m6.1.3 屋面框架节点集中荷载标准值顶层边节点集中荷载：边柱纵向框架梁自重 0.25（0.6-0.1）7.225=22.5kN梁外侧花岗石外墙面 （250.02+0.0320）0.67.2=4.752kN1.3m高女儿墙自重 1.30.27.25.5=10.296 kN粉刷 1.30.027.220=3.744 kN女儿墙外墙花岗石（250.02+0.0320）1.37.2=10.296kN次梁自重 20.50.50.25（0.5-0.1）7.225=9 kN次梁传来屋面自重 6.2620.50.50.51.8（7.2+3.6）2=60.847 kN纵向框架梁传来屋面自重 20.53.61.86.26=40.565 kN合计 =162 kN顶层中节点集中荷载：中柱纵向框架梁自重 0.25（0.6-0.1）7.225=22.5 kN粉刷 3(0.5-0.24)+0.5 (3.6-0.6) 0.0220=1.54 kN次梁传来屋面自重 0.25（0.5-0.1）1.2250.52=3 kN次梁自重及次梁传来屋面自重12.375+(3.6+7.2)3.60.50.5+2.71.350.56.26=72.256kN纵向框架梁传来屋面自重(3.61.80.52) +(3.6+0.9) 1.350.526.26=78.59 kN合计 =185.725 kN6.1.4 楼面框架节点集中荷载标准值中间层边节点集中荷载：边柱纵向框架梁自重 22.5 kN梁外侧花岗石外墙面 4.752 kN塑钢窗自重 2.42.10.452=4.536 kN墙体自重0.2（3.6-0.6）（7.2-0.5）-22.12.45.5=11.022 kN墙体内粉刷 0.0210.0220=4.008 kN外墙花岗石 1.110.02=11.022 kN次梁自重（不粉刷） 9 kN 次梁传来楼面自重 （7.2+3.6)1.80.53.81=37.033 kN框架柱自重及粉刷 0.50.53.625= 22.5 kN 粉刷 （0.5-0.2)30.02(3.6-0.6)20=1.08 kN纵向框架传来楼面自重 20.53.61.83.81=24.689 kN外墙花岗石 3.61.10.5=1.98 kN合计 =154.122 kN中间层中节点集中荷载：中柱纵向框架梁自重及粉刷 22.5 kN内纵墙自重 0.2（3.6-0.6）（7.2-0.5）-22.11.05.5=17.49 kN粉刷 0.0215.9202=12.72 kN门重 1.02.10.22=0.84 kN次梁自重（不粉刷） 12.375 kN次梁传来楼面自重 (3.6+7.2)1.80.5+2.71.350.53.81=43.977 kN框架柱自重及粉刷 22.5+(0.5-0.2) 3+0.5（3.6-0.6）0.0620=24.668 kN 中柱纵向框架梁传来楼面自重3.61.8+(3.6+0.9)1.353.81= 47.835 kN合计 6.2 竖向活荷载标准值计算根据荷载规范，屋面（上人）活荷载2.0kN/，楼面活荷载2.0 kN/，走廊活荷载2.5 kN/，则=2.03.6=7.2kN/m=2.52.7=6.75kN/m=20.53.61.82+20.51.8（7.2+3.6）=32.4kN=20.53.61.82.0+2(0.9+3.6)1.350.52.5+2.71.350.52.5+（7.2+3.6）1.820.50=52.14 kN=2.03.6=7.20 kN/m=2.52.7=6.75kN/m=20.53.61.82+20.51.8（7.2+3.6）=32.4kN =52.14 kN 楼面活荷载作用下的计算简图见图5.1。 图6.1 恒荷载作用下框架计算简图 图6.2 活荷载作用下框架计算简图6.3 地震作用计算6.3.1 水平地震作用计算结构水平地震作用计算公式为：。重力荷载标准值计算该建筑物的高度18.45m40m，质量和刚度比较均匀，故采用底部剪力法计算水平地震作用。恒荷载取全部，楼面活荷载取50%，不考虑屋面活荷载，考虑50%的雪荷载。将上下各半层的墙体及柱重量与楼层重量（含50%的楼面活荷载）集中于该楼层标高处，将其视为5个质点。经计算各层重力荷载代表值G为：屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重代表值+0.5雪荷载标准值楼面处重力荷载代表值=结构和构配件自重代表值+0.5活荷载标准值经计算各层重力荷载代表值G为：顶层（5层）重力荷载代表值:1.3m高女儿墙自重及粉刷（10.296+3.744+10.296）/7.2(32.4+7.1)2=334.62 kN屋面自重 17.132.46.26=3468.29 kN横向框架边跨梁自重26（7.2-0.5）3.125+24.752=260.754 kN横向框架中跨梁自重6（2.7-0.5）2.5+4.752/7.22.7=34.782 kN纵向框架梁自重及粉刷44（7.2-0.5）3.125+424.752+（7.2-0.5）3.125+4.752=427.218KN次梁自重 87.22.5+42.72.5+2.73 2.5=176.25KN框架柱自重及粉刷 0.5460.50.53.626=280.8 kN上、下半层外墙自重及粉刷并扣除门洞加上门窗自重0.52(7.24.5-50.5)3-(2.42.1)15-1.81.4+(7.2-0.5)34-1.51.80.25.5+(2.42.115+1.81.4+1.51.8)0.45=120.254 KN上、下半层内墙自重及粉刷并扣除门洞加上门窗自重0.56(7.2-0.5)3.00.25.5+(7.2-0.5)37+(2.7-0.5)3+(1.8-0.25)3+(2.7-1.1)23+2.73-1.02.1145.50.2+(1.41.02.10.2=146.408 KN楼梯间： 83.607 KN突出屋面主梁： （0.6-0.1）0.25（7.2-0.5）266=130.65 KN次梁: （0.5-0.1）0.25（2.73+6.95）26=39.13 KN板： 7.27.20.126+3.61.80.126=159.12 KN墙： 84.312 KN柱： 117 KN50%雪荷载 50%0.417.132.4=110.808 kN合计 =5974.003 kN中间层（2、3、4、5层）重力荷载代表值：楼面自重 17.132.43.81=2110.892 kN横向框架边跨梁自重及粉刷 260.754 kN 横向框架中跨梁自重及粉刷 34.782 kN纵向框架梁自重及粉刷 427.218 KN次梁自重 176.25 KN框架柱自重 561.6 kN上、下半层外墙自重及粉刷并扣除门洞加门窗自重2120.254=240.508KN上、下半层内墙自重及粉刷并扣除门洞加门窗自重2146.408=292.816KN楼梯间 83.607KN50%楼面活荷载 0.5（7.232.4+7.237.2+1.87.2）2.0+7.23.6+2.732.4+（7.2-2.7）（7.2-1.8）2.5=573.885KN合计 =4762.312kN底层（1层）重力荷载代表值：楼面自重 2110.892 kN横向框架边跨梁自重及粉刷 260.754 kN横向框架中跨梁自重及粉刷 34.782 kN纵向框架梁自重及粉刷 427.218 kN次梁自重 176.25kN墙自重 ( 240.508+292.816)/33.3=586.656KN框架柱自重 561.6/3.65.0=780kN楼梯间 83.607 KN50%楼面活荷载 573.885 kN合计 =5244.082KN结构总重力荷载代表：确定值：根据建筑抗震设计规范，抗震设防烈为7度，设计基本地震加速度值为0.15g，设计地震分组为第一组，建筑场地为类场地，可知=0.12， =0.35s。(3)框架梁的侧移刚度D值计算和结构自振周期a）梁柱线刚度和D值柱的抗侧移刚度按公式D=计算，式中的为节点转动影响系数，为梁柱线刚度比，不同情况下，、取值不同。对于一般层： 对于底层： 梁柱混凝土采用C30，混凝土的弹性模量E=3.0 N/。框架柱抗侧移刚度D值计算见下表6.1。表6.1 框架梁柱线刚度表楼层边框架梁中框架梁边框架柱2-5层3.75 1045.7871044.341 1041层3.75 1045.7871043.126 104表6.2 底层柱D值计算层次边柱（12根）中柱（12根）250.8640.302121392.1970.5232102239793211.20.53179683.0510.7031054822219211.20.53179683.0510.70310548222192b）结构自振周期按顶点位移法计算考虑填充墙对结构的影响，取基本周期调整系数=0.7，顶点位移法按D值法计算见表6-3。表6.3 横向框架顶点位移计算层次=/D(m)55774.0035974.0033979320.01544762.31210736.3153979320.02734762.31215498.6273979320.03924762.31220260.9393979320.05115244.08225505.0212221920.115则 =0.015+0.027+0.039+0.051+0.115=0.247m 。顶点位移为=0.247m框架结构的自振周期为=1.7 0.7 =0.591s根据建筑抗震设计规范，结构的地震影响系数为1.4=0.49，应考虑结构顶部附加地震作用，取=0.08+0.07=0.117，则结构的总水平地震标准值：=0.0750.8525505.021=1625.95KN顶部附加地震作用：=0.1171625.95=190.24KN各层水平地震作用标准值; 。各层水平地震作用标准值及楼层剪力如表6-4所示。表6.4 和计算层次 (kN)(m)(kNm)(kN)(kN)(kN/m)(m)55974.00319.4115896529.781141.843979320.00180944762.31215.875245344.571701.173979320.00267534762.31212.258100265.612143.973979320.00334324762.3128.640956186.642466.943979320.00381215244.0825.023812109.112633.382221920.007318楼层最大位移与楼层层高之比，满足位移要求。6.3.2 水平地震作用下内力计算表6.7 水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩计算表构件层次(kN)(kN)Ky(kNm)(kNm)框架柱D5720.023979321213921.960.8640.3551.3927.6741064.593979321213932.480.8640.470.1646.7731330.203979321213940.580.8640.4580.3565.7421516.843979321213946.270.8640.5083.2983.2911625.95222192796858.311.20.65102.04189.51框架柱E5720.023979322102238.042.1970.4180.8056.1541064.593979322102256.242.1970.46109.3393.1331330.203979322102270.272.1970.50126.49126.4921516.843979322102280.132.1970.50144.23144.2311625.952221921054877.193.0510.55173.68212.27与中柱交接的梁 ，与边柱交接的梁 横向水平地震作用下的弯矩图如图6.3所示。结合平衡条件，可得到横向水平地震作用下的剪力图和轴力图，分别如图6.4所示。图6.3 地震作用下框架弯矩图（单位：）图6.4 水平地震作用下框架剪力、轴力图（单位：）7 内力计算7 内力计算7.1 竖向荷载作用下框架内力计算7.1.1 计算分配系数梁端和柱端弯矩采用弯矩二次分配法来计算，计算时先对各节点不平衡弯矩进行第一次分配，向远端传递(传递系数为1/2)，然后对由于传递而产生的不平衡弯矩再进行分配，不再传递，到此为止。 根据结构的对称性，可取半边结构进行计算，计算简图如图7.1所示。对于各节点，与节点相连的各杆件均为固接，因此杆端近端的转动刚度，为杆件的线刚度，分配系数为，分配系数计算过程如下：梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求固端弯矩时可直接根据图示荷载计算，也可根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载以及三角形分布荷载，化为等效均布荷载，等效均布荷载的计算公式如图7.2所示。顶层梯形荷载化为等效均布荷载： 则顶层各杆的固端弯矩为DE跨：图7.1 竖向荷载作用下框架计算简图（梯形等效） ，（三角形荷载）图7.2 荷载的等效EF跨：14层梯形荷载化为等效均布荷载： 同理，其余层各杆的固端弯矩为： 7.1.2 恒荷载作用下框架弯矩计算a）纵向梁在柱上的偏心距引起的框架梁边结点附加偏心弯矩顶层：边柱： 中柱： 14层：边柱：中柱：b）弯矩分配结构内力可采用弯矩分配法计算，并可利结构对称性取1/2结构计算。注意到底层外，柱的线刚度需要乘以修正系数0.9，并且除底层外其他各层柱的弯矩传递系数均取1/3，底层取1/2。修正后的梁、柱线刚度见表7.1 表7.1 梁柱转动刚度杆件名称跨转动刚度s（）相对转动刚度框架梁边跨1.296边跨1.000框架柱底层1.080其余层1.5007.1.3 恒载作用下的梁、柱端弯矩7.1.4 计算跨中弯矩在求得结构单元的梁端弯矩后，如欲求梁的跨中弯矩，则不能按等效分布荷载计算，须根据求得的支座弯矩和各跨的实际荷载分布按平衡条件计算。框架梁在实际分布荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩M0。叠加后框架跨中弯矩计算见表7.4表7.2 各节点弯矩分配系数计算节点61.296+1.500=2.7960.4640.5365-31.296+1.5002=4.2960.3020.3490.34921.296+1.080+1.500=3.8760.3340.3870.279121.296+1.000+1.500=3.7960.3410.2630.39511-91.296+1.5002+1.000=5.2960.2480.1890.2830.28381.296+1.000+1.080+1.500=4.8760.2660.2050.3080.221表7.3 恒载作用下弯矩分配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.5360.4640.3410.3950.26320.25-100.21100.21-23.22-31.7542.8637.1-15.43-17.87-11.912.5-7.71518.55-6.575-2.56-2.22-4.08-4.73-3.1552.8-73.04599.25-29.175-46.80.3490.3490.3020.2480.2830.2830.18919.27-90.990.9-22.74-21.7252521.63-11.52-13.15-13.15-8.7821.4312.5-5.7610.815-8.935-6.575-9.83-9.83-8.511.161.331.330.8936.627.67-83.5491.355-20.755-18.395-29.590.3490.3490.3020.2480.2830.2830.18919.27-90.990.9-22.74-21.7252521.63-11.52-13.15-13.15-8.7812.512.5-5.7610.815-6.575-6.575-6.71-6.71-5.810.580.660.660.4430.7930.79-80.8490.775-19.065-19.065-30.040.3490.3490.3020.2480.2830.2830.18919.27-90.990.9-22.74-21.7252521.63-11.52-13.15-13.15-8.7812.513.86-5.7610.815-6.575-7.155-7.19-7.19-6.220.720.820.820.5530.3131.67-81.2590.915-18.905-19.485-29.930.3870.2790.3340.2660.3080.2210.20519.27-90.990.9-22.74-21.727.7219.9823.92-12.36-14.31-10.27-9.5212.5-6.1811.96-6.575-2.45-1.76-2.11-1.43-1.66-1.19-1.137.7718.22-75.2789.07-22.545-11.46-32.32柱底9.11-5.73表7.4 叠加后框架梁跨中弯矩（kNm）位置层次q(KN/m)L(m)叠加后框架梁跨中弯矩左端弯矩右端弯矩跨中弯矩DE、FG梁523.1967.2-73.04599.25063.929421.0417.2-83.54091.35548.898321.0417.2-80.84090.07750.538221.0417.2-81.25090.91550.263121.0417.2-75.27089.07054.176EF梁513.0642.7-46.80046.800-34.89548.9292.7-29.59029.590-21.45338.9292.7-30.04030.040-21.90328.9292.7-29.93029.930-21.79318.9292.7-32.32032.320-24.183注：本设计考虑梁端弯矩调幅，根据混凝土结构设计规范混凝土框架结构的梁端弯矩调幅系数为0.80.9，故调幅系数取=0.8，跨中弯矩则根据平衡来调整。框架弯矩图如图6-3所示，括号内为调幅厚弯矩值。14层各杆的固端弯矩为：DE跨：EF跨：7.2 活荷载作用下内力计算7.2.1 等效均布荷载计算荷载等效原理同恒载，具体计算如下：顶层： 14层：，则顶层各杆的固端弯矩为DE跨：EF跨：7.2.2 活荷载作用下框架弯矩计算附加偏心弯矩顶层：边柱： 中柱： 14层：边柱： 中柱： 弯矩分配计算活荷载作用下框架弯矩采用弯矩二次分配法进行计算，弯矩分配法计算过程如表7.5所示，框架弯矩图如图7.4所示，括号内的数值为调幅厚的弯矩值。图7.3 恒荷载作用下框架弯矩图7.3 恒（活）载作用下框架梁剪力计算7.4 恒（活）载作用下框架柱轴力计算纵向梁传来的荷载包括纵向梁自重和外纵墙自重两部分，考虑粉刷层系数1.柱自重：底层柱：0.50.55251.2=37.5KN 2-5层柱：0.50.53.6251.2=27KN表7.6 恒（活）载作用下框架梁剪力层数q(KN/m)L(m)qL/2 (KN)DEEFDEEFDEEFDEEFDEEFDEEF523.20(6.41)13.06(4.22)7.22.783.52(23.08)17.63(5.70)2.91(0.94)080.61(22.14)17.63(5.70)86.43(24.02)17.63(5.70)421.04(6.41)8.93(4.22)7.22.775.74(23.08)12.06(5.70)0.89(0.43)074.85(22.65)12.06(5.70)76.63(23.51)12.06(5.70)321.04(6.41)8.93(4.22)7.22.775.74(23.08)12.06(5.70)1.10(0.49)074.64(22.61)12.06(5.70)76.84(23.57)12.06(5.70)221.04(6.41)8.93(4.22)7.22.775.74(23.08)12.06(5.70)1.08(0.48)074.66(22.60)12.06(5.70)76.82(23.56)12.06(5.70)121.04(6.41)8.93(4.22)7.22.775.74(23.08)12.06(5.70)1.53(0.66)074.21(22