主厂房模板方案.doc

主厂房模板方案1.工程概况工程名称：盘锦辽东湾热电工程主厂房建设单位：盘锦辽东湾丰源热力有限公司设计单位：中国联合工程公司监理单位：北京华旭监理有限公司厂 址：本工程位于盘锦市辽东湾工业园区主厂房工程概况：序号项 目内 容1建筑面积/m225000m22层数单层厂房；局部六层；3层高/m屋面檐高43.00m；4结构形式现浇混凝土框架结构，主要的框架柱为1600600mm、1600650mm、1600700mm、1600800mm、1300600mm、1200600mm、1200700mm、1000600mm、700600mm，框架梁（高X宽）为750300mm、900300mm、1200400mm、1300300mm、16701050mm、16701335mm、16701895mm、16702070mm、4000600mm，及楼板120、130、150、250厚现浇板结构组成。5自然条件场地类别为类，0.000相当于黄海高程4.200m。6抗震设计抗震设防烈度为7度。2.编制依据2.1施工图纸盘锦辽东湾热电工程主厂房及汽机工程结构施工图2.2主要施工规范、规程混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2011）2.3施工组织设计3.施工部署3.1施工部位及工期安排（详见施工进度计划）3.2管理人员组织架构技术科施工科质量安全科作业处负责人模板工长质检员技术员测量员材料员各班组3.3工人分工及数量根据施工进度计划及施工流水段划分进行劳动力安排。主要劳动力分工及数量如下：序号工种人数1木工60（按照施工计划调配）2电气焊工63电工24辅工304.施工准备4.1技术准备项目技术负责人组织项目部技术、生产管理人员及作业处相关人员熟悉图纸，认真研究和学习施工图纸内容、要求和工程特点，通过会审，对图纸中存在的问题与建设、设计及监理单位协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图纸变更和施工操作的依据。要熟悉各个部位的截面尺寸、标高，确定初步模板设计方案。4.2机具准备 主要机具及工具见下表：名称数 量规 格功 率锤子60扳手601719圆盘锯2平刨1手电钻3钢丝钳6墨斗/墨线水准仪10/2/NAL224经纬仪1J2-JDE线锤120.5水平尺40.6m钢卷尺45m工程检测尺250m4.3材料准备1、所有模板均采用12mm厚九夹板，背楞采用5080mm木方，支撑排架采用48mm3.5mm钢管搭设的满堂脚手架。2、钢管及扣件材质要求：钢管扣件应有产品质量合格证、质量检验报告，扣件还必须有生产许可证。钢管表面应平整光滑，不应有裂纹、结疤、分层、错位、硬弯等，扣件使用前进行检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。钢管扣件使用前要进行防锈处理。钢管使用前应对壁厚进行抽检，抽检比例按30%，对于壁厚减小量超过10%的应予以报废，不合格比例大于30%的应扩大抽检比例；扣件拧紧力矩应为4065Nm，抽检数量符合相关规范要求。5.模板支撑的方案及措施：5.1混凝土框架柱5.1.1 柱截面尺寸：主要的框架柱为1600600mm、1600650mm、1600700mm、1600800mm、1300600mm、1200600mm、1200700mm、1000600mm、700600mm。5.1.2 模板支撑方案：模板均采用12mm厚九夹板拼成柱模（每面一块），背楞采用50mm80mm木方,柱模每边采用多道背楞，夹固系统采用钢管对拉螺杆体系，柱钢箍采用48mm3.5mm钢管，14mm对拉螺杆，每450mm设置一道，支撑排架采用48mm3.5mm钢管搭设的满堂脚手架。高柱一次浇筑高度为4m。5.1.3 600700柱支撑设计及计算1、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)700混凝土柱边宽B(mm)600混凝土柱计算高度H(mm)4000柱长边次梁根数m3柱短边次梁根数n3最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)450柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X1柱短边对拉螺栓根数Y1混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2结构表面要求表面外露材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M14（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图2、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH244000/1000=96kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m23、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图（1）强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.794kNmMmax/W0.794106/37500=21.17N/mm2f30N/mm2满足要求（2）挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=141.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.08mm450/400=1.125mm满足要求4、小梁验算柱箍的道数：e=e(H-a)/b,eZ=8次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=4000-300-8450=100mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S233.333/100051.844=12.097kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk233.333/100041.218=9.618kN/m（1）强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.544kNmMmax/W0.544106/(83.3331000)=6.532N/mm2f15N/mm2满足要求（2）抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=3.675kN=VmaxS0/(Ib) = 3.67510362.5103/(416.667104510)=1.102N/mm2fv2N/mm2满足要求（3）挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.488mm450/400=1.125mm满足要求（4）支座反力计算Rmax=7.304kNRmaxk=5.807kN4、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(700+(100+48)2)/(1+1),(600+(100+48)2)/(1+1)=498mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图（1）强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.609kNmMmax/W0.609106/(8.9861000)=67.755N/mm2f205N/mm2满足要求(2)抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=4.144kN=VmaxS0/(Ib)= 4.1441036.084103/(21.5661041.210)=9.742N/mm2fv125N/mm2满足要求(3)挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.006mm498/400=1.245mm满足要求（4）支座反力计算Rmax=13.624kN（5）对拉螺栓验算NRmax=13.624kN17.8kN满足要求5.1.4 1300600mm柱支撑设计及计算1、1300600mm、1200600mm、1200700mm、1000600mm均按1300600mm柱支撑设计施工。2、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)1300混凝土柱边宽B(mm)600混凝土柱计算高度H(mm)4000柱长边次梁根数m5柱短边次梁根数n3最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)450柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X2柱短边对拉螺栓根数Y1混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2结构表面要求表面外露材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M143、简图（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图4、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH244000/1000=96kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m25、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图（1）强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.685kNmMmax/W0.685106/37500=18.253N/mm2f30N/mm2满足要求（2）挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=141.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.059mm450/400=1.125mm满足要求6、小梁验算柱箍的道数：e=e(H-a)/b,eZ=8次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=4000-300-8450=100mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S260/100051.844=13.479kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk260/100041.218=10.717kN/m（1）强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.607kNmMmax/W0.607106/(83.3331000)=7.279N/mm2f15N/mm2满足要求（2）抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=4.095kN=VmaxS0/(Ib) = 4.09510362.5103/(416.667104510)=1.228N/mm2fv2N/mm2满足要求（3）挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.544mm450/400=1.125mm满足要求（4）支座反力计算Rmax=8.138kNRmaxk=6.47kN7、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(1300+(100+48)2)/(2+1),(600+(100+48)2)/(1+1)=532mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图（1）强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.803kNmMmax/W0.803106/(8.9861000)=89.402N/mm2f205N/mm2满足要求（2）抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=10.831kN=VmaxS0/(Ib)= 10.8311036.084103/(21.5661041.210)=25.464N/mm2fv125N/mm2满足要求（3）挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.011mm532/400=1.33mm满足要求（4）支座反力计算Rmax=14.901kN7、对拉螺栓验算NRmax=14.901kN17.8kN满足要求5.1.5 1600800mm柱支撑设计及计算1、1600600mm、1600650mm、1600700mm、1600800mm、均按1600800mm柱支撑设计施工。2、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)1600混凝土柱边宽B(mm)800混凝土柱计算高度H(mm)4000柱长边次梁根数m5柱短边次梁根数n4最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)450柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X2柱短边对拉螺栓根数Y2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2结构表面要求表面外露材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M143、简图（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图4、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH244000/1000=96kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m25、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图（1）强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax1.037kNmMmax/W1.037106/37500=27.65N/mm2f30N/mm2满足要求（2）挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=141.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.136mm450/400=1.125mm满足要求6、小梁验算柱箍的道数：e=e(H-a)/b,eZ=8次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=4000-300-8450=100mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S320/100051.844=16.59kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk320/100041.218=13.19kN/m（1）强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.747kNmMmax/W0.747106/(83.3331000)=8.959N/mm2f15N/mm2满足要求（2）抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=5.04kN=VmaxS0/(Ib)=5.0410362.5103/(416.667104510)=1.512N/mm2fv2N/mm2满足要求（3）挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.669mm450/400=1.125mm满足要求（4）支座反力计算Rmax=10.017kNRmaxk=7.964kN7、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(1600+(100+48)2)/(2+1),(800+(100+48)2)/(2+1)=632mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图（1）强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax1.082kNmMmax/W1.082106/(8.9861000)=120.411N/mm2f205N/mm2满足要求（2）抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=12.657kN=VmaxS0/(Ib)= 12.6571036.084103/(21.5661041.210)=29.755N/mm2fv125N/mm2满足要求（3）挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.021mm632/400=1.58mm满足要求（3）支座反力计算Rmax=17.665kN7、对拉螺栓验算NRmax=17.665kN17.8kN满足要求5.2混凝土框架梁5.2.1框架梁截面尺寸主梁750300mm、900300mm、1200400mm、1300300mm、16701050mm、16701335mm、16701895mm、16702070mm、4000600mm；5.2.2模板支撑方案模板均采用18mm厚九夹板，背楞采用50mm100mm木方, 背楞设置的间距不超过300mm，夹固系统采用钢管对拉螺杆体系，用48mm3.5mm钢管作竖向搁栅，每两根一组并在一起，采用一根12mm对拉螺杆从中间穿过拉紧，对拉螺杆H向间距为450mm，在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)为600mm。支撑排架采用48mm3.5mm钢管搭设的满堂脚手架。钢筋混凝土梁的跨度L4m时，模板应起拱L/500，悬臂构件端部应起拱L/250。悬臂构件的模板支撑，必须在悬臂构件混凝土达到设计强度后，方可拆除。主梁（包括悬臂梁）应考虑施工荷载下的支撑措施。5.2.3 1300400mm梁侧模支撑设计及计算1、750300mm、900300mm、1200400mm、1300300mm均按1300400mm梁支撑设计施工。2、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm)120梁计算跨度L（m）8混凝土梁截面高度H(mm)1300混凝土梁截面宽度B(mm)400次梁布置方向次梁竖向次梁布置根数n/次梁悬挑长度b1(mm)150对拉螺栓道数3对拉螺栓横向间距(mm)150主梁间距b(mm)/主梁悬挑长度b2(mm)150混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)1混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格5080面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)对拉螺栓规格M143、简图（图1）剖面图4、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1510.5=29.146kN/m2F2=cH241300/1000=31.2kN/m2标准值G4kminF1,F229.146kN/m2承载能力极限状态设计值根据梁厚的大小确定组合类型：当梁厚大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k当梁厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.229.146+1.4(12+(1-1)4),1.3529.146+1.40.7(12+(1-1)4)=37.176kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k29.146kN/m25、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h-次梁截面宽度)/n=(1300-120-50)/1000/6=0.188（1）强度验算（图2）承载能力极限状态受力简图qbS137.176=37.176kN/m（图3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.165kNmMmax/W0.165106/24000=6.868N/mm2f31N/mm2满足要求（2）挠度验算qkbSk=129.146=29.146kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.009mm600/400=1.5mm满足要求6、次梁验算次梁承受的荷载为：qaS60037.176=22305.542N/mqkaSk60029.146=17487.36N/m由于次梁为竖向的，可根据实际情况按有悬挑的连续梁计算，跨度取支撑间距。（1）抗弯强度验算 （图6）承载能力极限状态受力简图（图7）梁弯矩图Mmax0.333kNmMmax/W0.333106/(85.3331000)=3.9N/mm2f15N/mm2满足要求（2）抗剪强度验算（图8）次梁剪力图(kN)Vmax4.034kN=VmaxS0/(Ib)= 4.03410340103/(341.333104510)=0.945N/mm2fv2N/mm2满足要求（3）挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图0.084mm500/400=1.25mm满足要求（4）支座反力计算Rmax=6.894KNRmaxk=5.404KN7、主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图（1）抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax1.034kNmMmax/W1.034106/(8.9861000)=115.071N/mm2f205N/mm2满足要求（2）抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax8.732kNm=VmaxS0/(Ib)= 8.73210006.084103/(21.5661041.210)=20.528N/mm2fv120N/mm2满足要求（3）挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图0.255mm150/400=0.375mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=2.3816.894=16.413kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N16.413kNNtb=17.8kN满足要求5.2.4 1300400mm扣件式梁模板支撑设计及计算1、750300mm、900300mm、1200400mm、1300300mm均按1300400mm扣件式梁模板支撑设计施工。2、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1300混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)8新浇筑混凝土结构层高FH(m)4.5计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度150斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.7垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.8水平杆步距h(m)1梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.8立杆自由端高度a(mm)300梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露架体底部布置类型底座材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格5080面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市辽宁（省）盘锦（市）地面粗糙度类型/3、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图24、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4（1）强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)1300/1000)1+1.42.51=43.88kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)1300/1000)1+1.40.72.51=47.878kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(43.88,47.878)=47.878kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)1300/1000)1=40.38kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)1300/1000)1=45.428kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.206kNm=Mmax/W=0.206106/24000=8.6N/mm2f=31N/mm2满足要求（2）挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1300/1000)1=33.65kN/m（图7）简图（图8）挠度图=0.003mm=400/(4-1)400)=0.333mm满足要求5、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)1300/1000)400/1000/(4-1)+1.42.5400/1000/(4-1)=5.851kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)1300/1000)400/1000/(4-1)+1.40.72.5400/1000/(4-1)=6.384kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(5.851,6.384)=6.384kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)1300/1000)400/1000/(4-1)=5.269kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.3+(24+1.1)1300/1000)400/1000/(4-1)=5.927kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图11）简图（1）强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax=1.04kNm=Mmax/W=1.04106/(85.3331000)=12.183N/mm2f=15N/mm2满足要求（2）抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=4.817kNmax=VmaxS/(Ib)=4.81710340103/(341.333104510)=1.129N/mm2=2N/mm2满足要求（3）挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)0.15)0.3=(0.3+(24+1.1)1300/1000)400/1000/(4-1)=4.391kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)max=0.001mm=0.71000/400=1.75mm满足要求6、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.4根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.5)1300/1000)400/(4-1)1000)+1.41.5400/(4-1)1000)=5.069kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.5)1300/1000)400/(4-1)1000)+1.40.71.5400/(4-1)1000)=5.595kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(5.069,5.595)=5.595kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.5)1300/1000)400/(4-1)1000)=4.46kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=4.048kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.227kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 75.3/1000=0.075 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.275.3/1000=0.081kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图（1）抗弯验算（图20）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.511kNm=Mmax/W=0.511106/(10.161000)=50.332N/mm2f=205N/mm2满足要求（2）抗剪验算（图21）主梁剪力图(kN)Vmax= 6.692kNmax=QmaxS/(Ib)=6.69210006.946103/(24.381041.410)=13.619N/mm2=120N/mm2满足要求（3）挠度验算（图22）主梁变形图(mm)max=0.002mm=0.81000/(1+1)/400=1mm满足要求（4）支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=1.437kN非端支座最大支座反力为：R2=13.384kN7、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=1.437kNN=8kN满足要求8、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=13.384kNN=150kN满足要求9、立柱验算（1）长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=11.718(1+2300/1000)=2.748ml02=k2h=12.6721=2.672m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.748,2.672)=2.748m=l0/i=2.7481000/(1.5910)=172.847=210满足要求（2）立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=1.1551.718(1+2300/1000)1000/(1.5910)=199.638根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.24梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.1)150/1000)+1.4(1+2)0.90.8=6.709kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=1.437kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=13.384kNf=NA/(A)=13.3841000/(0.24(4.24100)=131.527N/mm2=205N/mm2满足要求（3）立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=1.1552.67211000/(1.5910)=194.122根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.191此处还应考虑架体的自重产生的荷载NC=NA+1.2Hgk=13.384+1.20.075(3.2+(1300-150)/1000)=13.777kNf=NC/(A)=13.7771000/(0.191(4.24100)=170.342N/mm2=205N/mm2满足要求5.2.5 16702000mm梁侧模支撑设计及计算1、16701050mm、16701335mm、16701895mm、16702070mm均按16702000mm梁侧模支撑设计施工。2、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁一侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm)250梁计算跨度L（m）5.7混凝土梁截面高度H(mm)1670混凝土梁截面宽度B(mm)2000次梁布置方向次梁竖向次梁布置根数n/次梁悬挑长度b1(mm)150对拉螺栓道数4对拉螺栓横向间距(mm)150主梁间距b(mm)/主梁悬挑长度b2(mm)150混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)1混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格5080面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)对拉螺栓规格M143、施工简图（图1）剖面图4、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1510.5=29.146kN/m2F2=cH241670/1000=40.08kN/m2标准值G4kminF1,F229.146kN/m2承载能力极限状态设计值根据梁厚的大小确定组合类型：当梁厚大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k当梁厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.229.146+1.4(12+(1-1)4),1.3529.146