某电机修造厂总降压变电所及高压配电系统的设计毕业论文.doc

某电机修造厂总降压变电所及高压配电系统的设计毕业论文目录 第1章绪论11.1课题研究的目的意义1 1.2国内外研究现状2 1.3论文研究内容2第2章 负荷计算及功率补偿3 2.1负荷计算的内容和目的3 2.2负荷计算的方法3 2.3各用电车间负荷情况及各车间变电所容量4 2.4全厂负荷计算4 2.5功率补偿5第3章变电所变压器和主结线方案的选择8 3.1总降压变电所变压器容量及台数的选择8 3.2车间变电所变压器选择8 3.3变配电所主结线的选择原则9 3.4主结线方案选择9第4章短路电流的计算11 4.1短路电流计算的目的11 4.2绘制计算电路简图11 4.3k -1至k-8点的三相短路电流和短路容量12 4.3.1当系统最大运行方式时12 4.3.2当系统最小运行方式时17第5章变电所设备的选择校验19 5.135kV侧电气设备的选择校验19 5.210kV侧电气设备的选择校验20 5.3车间变电所电气设备的选择校验21 5.3.1NO.1号车间的设备选择21 5.3.2NO.2号车间的设备选择21 5.3.3NO.3号车间的设备选择21 5.3.4NO.4号车间的设备选择22 5.3.5NO.5号车间的设备选择22 5.3.6 NO.6号车间的设备选择22 5.3.7NO.7号车间的设备选择23 5.3.8NO.8号车间的设备选择23 5.3.9NO.9号车间的设备选择23 5.4变电所母线的选择24 5.5变电所进出线选择27II 5.5.135kV高压进线的选择27 5.5.210KV备用电源线路的选择27第6章变电所二次方案的选择28 6.1二次回路电源选择28 6.2高压断路器的控制和信号回路29 6.3变电所的电测量仪表设计31 6.4变电所的绝缘监察回路设计32第7章继电保护的整定33 7.1继电保护的任务和要求33 7.1.1继电保护的任务33 7.1.2继电保护基本要求33 7.235kV电力线路保护33 7.3作为备用电源的10KV进线继电保护35 7.4各车间变电所进线继电保护36 7.5主变压器的继电保护45 7.6车间变电所的继电保护50第8章防雷与接地56 8.1过电压的形式56 8.2防雷设备56 8.2.1接闪器56 8.2.2避雷器57 8.3电气装置的接地与有关保护57 8.3.1接地57 8.3.2接地设计58第9章结论60参考文献61致谢62附录63附录A外文资料63附录B主接线图77II石家庄铁道大学四方学院毕业设计第1章绪论1.1课题研究的目的意义电能不仅是人们生活的能源，更重要的是工业生产的主要能源和动力。电能容易从其他一次能源中获得，也容易转化为工业生产中的电能、动能，而且使用方便灵活。电能的输送和分配简单经济是电能的又一优点，通过导线可以直接把电能引至负荷，不像蒸汽机、内燃机那样笨重，更避免了一次能源费时耗力的运输。当代工厂里应用的信息技术、生产自动化技术和其他高新技术无一不是建立在电能应用的基础之上的。因此，电能在当代工业生产有着及其广泛的应用，是工业生产中不可替代的能源。在工厂里，电能虽然是工业生产的主要能源和动力，但是它在产品成本中所占的比重一般很小。电能在工业生产中的重要性，在于工业生产实现电气化以后可以大大增加产量，提高产品质量，提高劳动生产率，降低生产成本，减轻工人的劳动强度，改善工人的劳动条件，有利于实现生产过程自动化。因此，做好工厂供电工作对于发展工业生产，实现工业现代化，具有十分重要的意义1。在工厂中，供电系统起着至关重要的作用。要保证工厂内的正常生活生产秩序、保证人民群众财产，就要有一个可靠稳定的供电系统。一个优质的工厂供电系统必须达到以下基本要求：(1)安全，电能在供应、分配和使用中，要保证输电线路的安全性，设计合理的供电系统，不能够因为供电系统出现人身伤亡事故和设备事故；(2)可靠，应满足电能用户对供电可靠性的要求。对于一些要求连续不间断供电的企业，可靠性是第一位的。对于一些负荷，如果由于电力系统故障供电系统突然中断，可能会造成重大设备损坏、大量产品报废很严重的经济财产损失，甚至发生重大的人身伤亡事故，给国家和人民带来经济上甚至政治上的重大损失；(3)优质，应满足电能用户对电压和频率等质量的要求。使用电设备在额定的电压、频率下进行生产，不仅可以避免设备损坏，而且也以提高产品质量，给企业带来利润；(4)经济，供电系统的投资要少，运行费用要低，并尽可能地节约电能和减少有色金属的消耗量2。76 石家庄铁道大学四方学院毕业设计 1.2国内外研究现状我国配电网自动化的发展是电力市场和经济建设的必然结果,长期以来配电网的建设未得到应有的重视,建设资金短缺,设备技术性能落后,事故频繁发生, 严重影响了人民生活和经济建设的发展,随着电力的发展和电力市场的建立, 配电网的薄弱环节显得越来越突出, 形成电力需求与电网设施不协调的局面。在国内，变电所的设计中仍然存在很多问题，比如可靠性还欠提高。我国经济的发展给电力行业带来许多问题：电力能源的需求持续增长，电网过负荷运行，减少线路的功率损耗，提高电力系统的稳定性等。变电所的设计需要既能保证安全可靠性和灵活性，又能保证保护环境、节约资源、易于实现自动化设计方案。在这种要求下，变电所电气主接线简单清晰、接地和保护安全高效、建筑结构布置紧凑、电磁辐射污染最小已是大势所趋3。当前我国配电网处于高速发展的时期, 国家从政策上给予很大支持, 具有相应的资金条件, 但我国配电网仍处于方案的探索时期, 特别是我国配电网的规模及覆盖面, 市场之大是任何一个经济发达或发展中国家无法比拟的, 而我国配电网的发展也是随经济发展同步进行, 为了探索我国配电网自动化方案, 先后对国外配电网的模式进行考察并在国内进行实验试点。 与国外相比，我国主要是旧设备更换新型设备，有人控制变为无人控制。而在国外，高科技的技术和先进的设备已经在工厂配电中运用起来。安全，可靠，经济，优质的宗旨已经得到极度提高。低量的电能损耗和保护装置的高度灵敏性对工厂供电的稳定有了保障4。1.3论文研究内容该某电机修造厂总降压变电所及高压配电系统的设计，是根据各个车间的负荷数量和性质，生产工艺对负荷的要求，以及负荷布局，结合国家供电标准和规范，解决对电能分配的安全可靠，经济合理的问题。其基本内容有以下几方面：(1)工厂的负荷计算及无功补偿；(2)主变压器的选择及主接线方案的确定；(3)短路电流计算；(4)选择主要电气设备并校验；(5)变电所进、出线的选择；二次回路和继电保护的选择以及整定计算；(6)变电所的防雷和接地装置的设计。第2章 负荷计算及功率补偿2.1负荷计算的内容和目的计算负荷又称需要负荷或最大负荷Pmax。计算负荷是一个假想的持续性的负荷，其热效应与同一时间内实际变动负荷所产生的最大热效应相等。在配电设计中，通常采用半小时最大平均负荷P30作为按发热条件选择电器或导体的依据。计算负荷是供电设计计算的基本依据。计算负荷确定得是否正确合理，直接影响到电器和导线电缆的选择是否经济合理。如果计算负荷确定得过大，将使电器和导线电缆选得过大，造成投资和有色金属的浪费。如果计算负荷确定得过小，又将使电器和导线电缆处于过负荷状态下运行，增加电能损耗，产生过热，导致绝缘过早老化甚至燃烧引起火灾。由此可见，正确确定计算负荷意义重大。但是负荷情况复杂，影响负荷计算的因素很多，虽然各类负荷的变化有一定规律可循，但仍难准确确定计算负荷的大小。实际上，负荷也不是一成不变的，它与设备的性能、生产的组织、生产者的技能及能源供应的状况等多种因素有关。因此负荷计算只能力求接近实际5。2.2负荷计算的方法我国目前普遍采用的确定计算负荷的方法有需要系数法、利用系数法和二项式法。需要系数法是国际上普遍采用的确定计算负荷的基本方法，本设计采用需要系数法进行负荷计算。计算的基本公式如下有功计算负荷为 (2-1)这里的Kd称为需要系数，Pe为车间用电设备总容量。无功计算负荷为 (2-2)式中，对应为用电设备组的正切值。视在计算负荷为 (2-3)总的计算电流为 (2-4)式中，为额定电压380V。2.3各用电车间负荷情况及各车间变电所容量计算的各车间负荷表如下2-1所示。表2-1 各用电车间负荷情况及各车间变电所容量车间名称设备容量Pe (千瓦) 计算负荷变压器台数及容量及车间代码 P30 千瓦 Q30 千乏 S30千伏安 安电机修理车间 180010801101.81542.82344.77NO.1:11600机加工车间780507592.75780.001185.41NO.2:11000新品试制车间680374498.67623.34947.33NO.3:1800原料车间650227.5265.98350.00531.91NO.4: 11000备件车间650325331.57464.29705.61锻造车间180108126.27166.16252.52NO.5:1250锅炉房180162121.50202.50307.75NO.6:1250空压站220176205.77270.77411.50NO.7:1800汽车库 402020.4028.5743.42线圈车间320192224.47295.38448.91半成品试验车间600390343.95520.00790.27NO.8:1630成品试验车间2015705.3940.401175.51786.47NO.9:11250加压站(10kV转供负荷)250137.5160.76211.54321.4910kV转供负荷，由10kV高压供电设备库(10kV转供负荷)550302.5266.78403.33612.96成品试验站大型集中负荷280018201605.12426.73687.95负荷过大，采用专线供电2.4全厂负荷计算考虑各车间的最大负荷不同时出现的因素，在确定全厂的总的计算负荷时，应结合具体情况对其有功负荷和无功负荷分别计入一个同时系数。 取 根据上面的负荷表可计算得出： 其自然功率因数为 2.5功率补偿工厂中由于有大量的感应电动机、电焊机、电弧炉及气体放电灯等感性负载，还有感性的电力变压器，从而使功率因素降低。如在充分发挥设备潜力、改善设备运行性能、提高其自然功率因素的情况下，尚达不到规定的工厂功率因素要求时，则需考虑增设无功功率补偿装置。假设功率因数由cos提高到cos，这时在用户需要的有功功率P30不变的条件下，可知无功计算功率和视在功率都有所减小。相应地负荷电流I30也得以减小，这将使系统的电能损耗和电压损耗相应降低，既节约了电能，又提高了电压质量，而且可选较小容量的供电设备和导线电缆，因此提高功率因素对供电系统大有好处。在提高功率因素的同时，工厂总降压变电所的主变压器容量可以选的小一些，这不仅可降低变电所的初投资，而且可以减少工厂的电费开支，因此进行无功功率补偿对工厂本身也有一定经济实惠6。由以上的计算可知，该工厂的自然功率因数仅为0.67，而供电部门要求该厂的功率因数不应该低于0.93。考虑到主变压器的无功损耗远大于有功损耗，因此取低压侧最大负荷功率因数应稍大于0.93，暂取0.95来计算补偿容量，因此，需装设的电容器容量为： 取综合考虑采用并联电容器进行高压集中补偿。可选用型的电容器。因此，其电容器的个数为： 而由于电容器是单相的，所以应为3的倍数，取48个正好。无功补偿后，变电所低压侧的计算负荷为： 变压器的功率损耗为： 变电所高压侧计算负荷为： 无功率补偿后，工厂的功率因数为： 因此，符合本设计的要求。如下表2-2，为无功补偿前后电机修造厂的计算负荷。表2-2 无功补偿前后工厂的计算的负荷项目计算负荷380V侧补偿前负荷0.6758746465873513272无功补偿容量-4800380V侧补偿后负荷0.965874184561059276变压器功率损耗9236310kV侧负荷总计0.95596620316302364第3章变电所变压器和主结线方案的选择3.1总降压变电所变压器容量及台数的选择由于该厂的负荷中有一级负荷，对电源的供电可靠性要求较高，宜采用两台变压器，以便当一台变压器发生故障后检修时，另一台变压器能对一级负荷继续供电，故选两台变压器。装设两台主变压器的变电所，每台变压器的容量应同时满足以下两个条件 (1)任一台单独运行时， (2)任一台单独运行时， /一二级负荷容量 取 则 在考虑此总降压变电所以后发展因素的情况下，选取5000 kVA的变压器二台，型号为。联结组别均采用Yd11。3.2车间变电所变压器选择电力系统的35kV供电电源引入该厂后，经过厂区内的35/10kV总降变电所将电压降至10kV给厂区供电。10kV仍是高压电源，不能被380V以下负荷所用，还需要进行降压才能供负荷使用。结合实际情况，在该工厂设立多个10/0.4kV车间变电所，给车间380V以下负荷供电。总结各车间变电所及总降压变电所所需变压器型号以及所需变压器的技术参数见表3-1所示。 表3-1 变压器型号与技术参数变压器型号额定容量/kVA额定电压/kV损耗/kW阻抗电压(%)空载电流(%)联结组别高压低压空载短路S9-250/10250105%0.40.62.943Dyn11S9-630/106301.35.853Dyn11S9-800/108001.47.552.5Dyn11S9-1000/1010001.79.251.7Dyn11S9-1250/10125021152.5Dyn11S9-1600/1016002.41452.5Dyn11S9-5000/3550003510.55.433.0370.6Yd113.3变配电所主结线的选择原则(1)当满足运行要求时，应尽量少用或不用断路器，以节省投资。(2)当变电所有两台变压器同时运行时，二次侧应采用分段的单母线接线。(3)当供电电源只有一回线路，变电所装设单台变压器时，宜采用线路变压器组结线。(4)为了限制配出线短路电流，具有多台主变压器同时运行的变电所，应采用变压器分列运行。(5)接在线路上的避雷器，不宜装设隔离开关；但接在母线上的避雷器，可与电压互感器合用一组隔离开关。(6)610kV固定式配电装置的出线侧，在架空线路或有反馈可能的电缆出线回路中，应装设线路隔离开关。(7)采用610 kV熔断器负荷开关固定式配电装置时，应在电源侧装设隔离开关。(8)由地区电网供电的变配电所电源出线处，宜装设供计费用的专用电压、电流互感器(一般都安装计量柜)。(9)变压器低压侧为0.4kV的总开关宜采用低压断路器或隔离开关。当有继电保护或自动切换电源要求时，低压侧总开关和母线分段开关均应采用低压断路器。 (10)当低压母线为双电源，变压器低压侧总开关和母线分段开关采用低压断路器时，在总开关的出线侧及母线分段开关的两侧，宜装设刀开关或隔离触头7。3.4主结线方案选择对于电源进线电压为35kV及以上的大中型工厂，通常是先经工厂总降压变电所降为610kV的高压配电电压，然后经车间变电所，降为一般低压设备所需的电压。总降压变电所主结线图表示工厂接受和分配电能的路径，由各种电力设备(变压器、避雷器、断路器、互感器、隔离开关等)及其连接线组成，通常用单线表示。主接线对变电所设备选择和布置，运行的可靠性和经济性，继电保护和控制方式都有密切关系，是供电设计中的重要环节。虽然按技术指标，两条电源进线的主结线方案优于一条电源进线的主结线方案。但考虑题目要求，上级区域变电所供电较为稳定，所以决定采用一条电源进线的主结线方案本次设计的电机修造厂是连续运行，负荷变动较小，电源进线较长(8km),主变压器不需要经常切换，以及一路电源进线。另外再考虑到今后的长远发展。决定总降压变电所一次侧采用单母线，母线设有电压监测装置。35kV进线设计量装置。二次侧(10kV)采用单母线分断的接线型式，因正常时两台主变采用明备用运行方式，所以在正常运行时母联为闭合状态。当某台主变以及控制它所用的开关需要检修时，即将其从系统切换并断开隔离，保证全厂一、二级负荷由一台主变供电。两母线段各设五柱电压互感器柜，用以对10kV系统绝缘监视、电压监测和避雷防护，当一台主变运行时，相应地切除另一台电压互感器柜。系统采用10kV集中无功补偿，根据每个母线段连接的负荷大小、功率因数高低，相应配备适量的电容器补偿量，同时在负荷增减的相对稳定期可方便的进行补偿量的分级切换。母线设所用变提供所内照明、维修及二次回路的电源。10kV备用电源经高压开关柜控制后接入10kV母线，进线设计量装置。低压接线方式采用放射式，设计按各车间负荷大小将馈出线分配在两段母线上，如下图3-1所示。 图3-1 主接线形式第4章短路电流的计算4.1短路电流计算的目的工厂供电系统要求正常地不间断地对用电负荷供电，以保证工厂生产和生活的正常进行。然而由于各种原因也难免出现故障，而使系统的正常运行遭到破坏。系统中最常见的故障就是短路。短路就是指不同电位导电部分包括导电部分对地之间的低阻性短接。短路后，系统中出现的短路电流比正常负荷电流大得多。如此大的电流可产生很大的点动力和很高的温度，而使线路中的原件受到损害，严重影响电气设备的正常运行和降低产品质量8。由此可见，必须尽力设法消除可能引起短路的一切因素；同时需要进行短路电流计算，以便正确地选择电气设备，使设备具有足够的动稳定性和热稳定性，以保证在发生最大短路时不致损坏。4.2绘制计算电路简图根据题目要求，绘制计算电路简图如图4-1所示。 图4-1 短路计算电路图4.3k-1至k-8点的三相短路电流和短路容量4.3.1当系统最大运行方式时 (1)求k -1点的三相短路电流和短路容量()绘k-1点短路等效电路，如图4-2示，图上标出各元件的序号和电抗值。图4-2 短路等效电路图计算短路电路中各元件的电抗及总电抗电力系统的电抗：由，因此 架空线路的电抗： 其总电抗为： 计算三相短路电流和短路容量 三相短路电流周期分量有效值 其他三相短路电流 三相短路容量 (2)求k-2点的三相短路电流和短路容量()绘k-2点短路的等效电路如图4-3示。图4-3 短路等效电路图计算短路电路中各元件的电抗及总电抗电力系统的电抗架空线路的电抗电力变压器的电抗，取Uk%=7 计算其总电抗为计算三相短路电流和短路容量三相短路电流周期分量有效值其他三相短路电流三相短路容量(3)求k-3至K-8点的三相短路电流和短路容量()绘等效电路如图4-4示。图4-4 短路等效电路图计算短路电路中各元件的电抗及总电抗电力系统的电抗 架空线路的电抗 电力变压器的电抗，取Uk%=6因此， 计算其总电抗为： 计算k-3三相短路电流和短路容量三相短路电流周期分量有效值 其他三相短路电流 三相短路容量计算k-4三相短路电流和短路容量 三相短路电流周期分量有效值 其他三相短路电流 三相短路容量 计算k-5三相短路电流和短路容量 三相短路电流周期分量有效值 其他三相短路电流 三相短路容量 计算k-6三相短路电流和短路容量三相短路电流周期分量有效值其他三相短路电流 三相短路容量 计算k-7三相短路电流和短路容量三相短路电流周期分量有效值其他三相短路电流 三相短路容量 计算k-8三相短路电流和短路容量 三相短路电流周期分量有效值 其他三相短路电流 三相短路容量 4.3.2当系统最小运行方式时(其计算过程同前，从略)短路计算表(如表4-1，4-2所示)系统最大运行方式：表4-1系统最大运行方式时短路计算表短路计算点三相短路电流/ kA三相短路容量/MVA k-1 2.88 2.88 2.887.344.35184.56k-2 5.61 5.61 5.6114.318.47102.02k-3 5.50 5.505.5010.126.003.81k-4 7.90 7.907.9014.548.615.47k-5 8.70 8.708.7016.00 9.486.03k-6 9.40 9.409.4017.3010.256.51k-710.1010.1010.1018.6011.007.00k-810.7010.7010.7019.6911.667.41系统最小运行方式：表4-2 系统最小运行方式时短路计算表短路计算点三相短路电流/ kA三相短路容量/MVAk-1 2.61 2.61 2.61 6.663.94167.26k-25.325.325.3213.578.0396.75k-35.475.475.4710.065.96 3.79k-47.877.877.8714.488.59 5.45k-58.678.678.6715.959.45 6.01k-69.379.379.3717.2410.21 6.49k-710.0210.0210.0218.4410.926.94k-810.6710.6710.6719.6311.637.39第5章变电所设备的选择校验为了保证一次设备安全可靠地运行，必须按下列条件选择和校验：(1)按正常工作条件包括电压、电流、频率及开断电流等选择；(2)按短路条件包括动稳定和热稳定进行校验；(3)考虑电气设备运行的环境条件如温度、湿度、海拔高度以及有无防尘、防爆、防腐、防火等要求；选择设备时应考虑和效验的项目如表5-1所示。表5.1 一次设备选择校验的项目及满足的条件设备名称电压/kV电流/kA断流能力/kA短路稳定度校验动稳定热稳定高压断路器高压隔离开关低压断路器电流互感器电压互感器母线电缆应满足的条件设备的额定电压应不小于装置地点的额定电压设备的额定电流应不小于通过设备的计算电流设备的最大开端电流(或功率)应不小于它可能开端的最大电流(或功率)按三相短路冲击电流校验按三相短路稳态电流校验备注校验 不校验 一般可不校验5.135kV侧电气设备的选择校验根据设计任务书的条件，变电所的继保动作时限不能大于1.3秒，即，断路器开短时间，非周期分量等效时间按照选择原则，选取的35kV侧的电气设备选择表如下5-1所示。表5-1 35kV侧一次设备的选择校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度装置地点条件参数 数据35kV 104A2.88kA 7.34kA额定参数高压少油断路器SN10-35I 35kV 1000A16kA45kA高压隔离开关GN4-35G/600 35kV 600A 50kA高压熔断器RN2-35 35kV 0.5A17kA电压互感器JDJ-3535/0.1kV 电流互感器LCW-35 35kV 200/5A 避雷器FCZ-35 35kV 5.210kV侧电气设备的选择校验按照选择原则，选取的10kV侧的电气设备选择表如下5-2所示。表5-2 10kV侧设备的选择校验选择校验项目 电压电流断流能力动稳定度热稳定度装置地点条件参数数据 10kV364A5.61kA14.31kA 额定参数高压少油断路器SN10-10/1000 10kV1000A31.5kA80kA高压隔离开关GN8-10/100010kV1000A75kA高压熔断器RN2-1010kV0.5A50kA电压互感器JDZJ-1010/0.1kV电压互感器JDJJ2-35电流互感器LA-1010kV600/5A避雷器FZ-1010kV5.3车间变电所电气设备的选择校验按照电气设备的选择原则，选取NO.1号车间变电所的电气设备，包括电机修理车间，其选择校验表5-3所示。表5-3 NO.1号车间的设备选择校验表选择效验项目电压电流断流能力动稳定性热稳定性装置地点条件参数UNI30数据380V2344.8A10.7kA27.29kA103.04kA 参数UNINIoc/Socimax断路器DW17-2500380V2500A80kA电流互感器LMZJ1-0.5500V2500/5A低压隔离开关JDW1/2-0.5500V2500A按照电气设备的选择原则，选取NO.2号车间变电所的电气设备，包括机加工车间，其选择校验表5-4所示。 表5-4 NO.2号车间的设备选择校验表选择效验项目电压电流断流能力动稳定性热稳定性装置地点条件参数UNI30数据380V1185.4A9.4kA23.97kA79.5kA 参数UNINIoc/Socimax断路器DW17-1250380V1250A50kA电流互感器LMZJ1-0.5500V1500/5A低压隔离开关JDW1/2-0.5500V1250A按照电气设备的选择原则，选取NO.3号车间变电所的电气设备，包括新品试制车间，其选择校验表5-5所示。 表5-5 NO.3号车间的设备选择校验表选择效验项目电压电流断流能力动稳定性热稳定性装置地点条件参数UNI30数据380V947.3A8.7kA22.19kA68.1kA 参数UNINIoc/Socimax断路器DW17-1000380V1000A50kA电流互感器LMZJ1-0.5500V1000/5A低压隔离开关JDW1/2-0.5500V1000A按照电气设备的选择原则，选取NO.4号车间变电所的电气设备，包括新品试制车间，其选择校验表5-6所示。 表5-6 NO.4号车间的设备选择校验表选择效验项目电压电流断流能力动稳定性热稳定性装置地点条件参数UNI30数据380V1191A9.4kA23.97kA79.5kA 参数UNINIoc/Socimax断路器DW17-1250380V1250A50kA电流互感器LMZJ1-0.5500V1500/5A低压隔离开关JDW1/2-0.5500V1250A按照电气设备的选择原则，选取NO.5号车间变电所的电气设备，包括原料车间、备件车间，其选择校验表5-7所示。 表5-7 NO.5号车间的设备选择校验表选择效验项目电压电流断流能力动稳定性热稳定性装置地点条件参数UNI30数据380V252.5A5.5kA14.3kA27.2kA参数UNINIoc/Socimax断路器DW15-400380V400A25kA电流互感器LMZJ1-0.5500V300/5A低压隔离开关JDW3-0.5500V400A按照电气设备的选择原则，选取NO.6号车间变电所的电气设备，包括锅炉房，其选择校验表5-8所示。 表5-8 NO.6号车间的设备选择校验表选择效验项目电压电流断流能力动稳定性热稳定性装置地点条件参数UNI30数据380V307.8A5.5kA14.3kA27.2kA 参数UNINIoc/Socimax断路器DW17-630380V630A50kA电流互感器LMZJ1-0.5500V400/5A低压隔离开关JDW3-0.5500V400A 按照电气设备的选择原则，选取NO.7号车间变电所的电气设备，包括空压站、汽车库、线圈车间，其选择校验表5-9所示。 表5-9 NO.7号车间的设备选择校验表选择效验项目电压电流断流能力动稳定性热稳定性装置地点条件参数UNI30数据380V1056.7A8.7kA22.19kA68.1kA 参数UNINIoc/Socimax断路器DW17-1250380V1250A50kA电流互感器LMZJ1-0.5500V1200/5A低压隔离开关JDW1/2-0.5500V1250A按照电气设备的选择原则，选取NO.8号车间变电所的电气设备，包括半成品试验车间，其选择校验表5-10所示。 表5-10 NO.8号车间的设备选择校验表选择效验项目电压电流断流能力动稳定性热稳定性装置地点条件参数UNI30数据380V790.3A7.9kA20.15kA56.2kA 参数UNINIoc/Socimax断路器DW16-1000380V1000A50kA电流互感器LMZJ1-0.5500V1000/5A低压隔离开关JDW1/2-0.5500V1000A按照电气设备的选择原则，选取NO.9号车间变电所的电气设备，包括成品试验车间，其选择校验表5-11所示。 表5-11 NO.9号车间的设备选择校验表选择效验项目电压电流断流能力动稳定性热稳定性装置地点条件参数UNI30数据380V1786.5A10.1kA25.76kA91.8kA 参数UNINIoc/Socimax断路器DW16-2000380V2000A50kA电流互感器LMZJ1-0.5500V2000/5A低压隔离开关JDW1/2-0.5500A2000A5.4变电所母线的选择按规定35kV级的变电所的高压母线应按照经济电流密度选择，并校验其短路稳定度。 (1)35kV母线的选择校验查出在年最大负荷利用小时小于3000h的情况下，铝矩形导体的经济电流密度jec=1.65，故母线的经济截面故35kV母线选用404mm2单条平放矩形导体动稳定度校验该母线采用硬铝母线LMY-(404)。水平平放，档距为900mm，档数大于2，相邻两相母线的轴线距离为160mm.母线在三相短路时所受的最大电动力为 母线在作用时的弯曲力矩为母线的截面系数为故母线在三相短路时所受到的计算应力为而硬铝母线(LMY)的允许应力为，由此可见该母线满足短路动稳定度的要求。 热稳定度校验计算满足短路热稳定的最小截面式中变电所35kV侧纵联差动保护动作时间按0.7s整定，再加上断路器断路时间0.2s，再加0.05s。由于母线的实际截面为，因此该母线满足短路热稳定度要求。 (2)10kV母线的选择校验根据10kV母线处的电流电压等，按发热条件初选母线型号为， ，符合发热条件(其选择和计算方法同前，从略) (3)380V母线的选择校验车间变电所NO.1的380V母线选择按发热条件初选为，即相母线尺寸为，而中性线母线尺寸为。，符合发热条件。(其选择和计算方法同前，从略)车间变电所NO.2的380V母线选择按发热条件初选为，即相母线尺寸为，而中性线母线尺寸为。，符合发热条件。(其选择和计算方法同前，从略)车间变电所NO.3的380V母线选择按发热条件初选为，即相母线尺寸为，而中性线母线尺寸为。，符合发热条件。(其选择和计算方法同前，从略)车间变电所NO.4的380V母线选择按发热条件初选为，即相母线尺寸为,而中性线母线尺寸为。，符合发热条件。(其选择和计算方法同前，从略)车间变电所NO.5的380V母线选择按发热条件初选为，即相母线尺寸为，而中性线母线尺寸为。，符合发热条件。(其选择和计算方法同前，从略)车间变电所NO.6的380V母线选择按发热条件初选为，即相母线尺寸为,而中性线母线尺寸为。，符合发热条件。(其选择和计算方法同前，从略)车间变电所NO.7的380V母线选择按发热条件初选为，即相母线尺寸为，而中性线母线尺寸为。，符合发热条件。(其选择和计算方法同前，从略)车间变电所NO.8的380V母线选择按发热条件初选为，即相母线尺寸为,而中性线母线尺寸为。，符合发热条件。(其选择和计算方法同前，从略)车间变电所NO.9的380V母线选择按发热条件初选为，即相母线尺寸为,而中性线母线尺寸为。，符合发热条件。(其选择和计算方法同前，从略)所以电机修造厂高压母线选择如表5-12所示表5-12电机修造厂母线选择母线名称母线型号规格35kV母线LMY-(404)，即母线尺寸为40mm4mm10kV母线LMY-(405)，即母线尺寸为40mm5mmNO.1车间380V母线LMY-3(8010)+6310，即相母线尺寸为80mm10mm,而中性线母线尺寸为63mm10mmNO.2车间380V母线LMY-(808)+636.3，即相母线尺寸为80mm8mm,而中性线母线尺寸为63mm6.3mm。NO.3车间380V母线LMY-(638)+505，即相母线尺寸为63mm8mm,而中性线母线尺寸为50mm5mm.NO.4车间380V母线LMY-(808)+636.3，即相母线尺寸为80mm8mm,而中性线母线尺寸为63mm6.3mm。NO.5车间380V母线LMY-(404)+254，即相母线尺寸为40mm4mm,而中性线母线尺寸为25mm4mm。NO.6车间380V母线LMY-(404)+254，即相母线尺寸为40mm4mm,而中性线母线尺寸为25mm4mm。NO.7车间380V母线LMY-(6310)+636.3，即相母线尺寸为63mm10mm,而中性线母线尺寸为63mm6.3mm。NO.8车间380V母线LMY-(636.3)+505，即相母线尺寸为63mm6.3mm,而中性线母线尺寸为50mm5mm。NO.9车间380V母线LMY-3(636.3)+505，即相母线尺寸为63mm6.3mm,而中性线母线尺寸为50mm5mm。5.5变电所进出线选择5.5.135kV高压进线的选择经过分析对比，决定在35kV主供电源由供电部门在当地220/35kV区域变电站建立一出线间隔，采用LGJ型钢芯铝绞线架空引入。 (1)按发热条件选择导线截面 由及室外环境温度35，查资料，初选LGJ-50，其35时，满足发热条件。 (2)校验机械强度查附录表表14，35kV及以上线路的钢芯铝绞线的最小允许截面，因此LGJ-50满足机械强度要求。(3)校验电压损耗由表查得缆芯为的铝绞线的，(按线间几何均距2m计)。又，线路长度按8km计，因此得 满足允许电压损耗5的要求。5.5.210kV备用电源线路的选择10kV备用电源线路，同样采用LGJ型钢芯铝绞线架空敷设，由相距约3km的某35/10kV变电所的10kV母线设专柜馈出。(1)按发热条件选择工厂一级负荷容量共202.5kVA，及室外环境温度为35，查表，初选LGJ-35，其35时的，满足发热条件。(2)校验机械强度查表14，10Kv线路的钢芯铝绞线的最小允许截面，因此LGJ-35满足机械强度要求。 (3)校验电压损耗备用电源进线较短，故可不进行电压损耗