自锚式悬索桥横梁及桥面板毕业论文.doc

哈尔滨工业大学毕业设计（论文）不要删除行尾的分节符，此行不会被打印- -哈尔滨工业大学毕业设计（论文）自锚式悬索桥横梁及桥面板毕业论文目录摘要IAbstractII第1章 绪论11.1 课题背景11.1.1 自锚式悬索桥的发展概况11.1.2 自锚式悬索桥的特点21.1.3 设计的主要内容3第2章 总体设计和构造形式的选择42.1 大桥概况42.2 总体设计及构造形式的选择42.2.1 结构体系42.2.2 构造形式42.3 主桥施工方法5第3章 理想索力的计算63.1 恒载集度计算63.2 吊索的理想索力计算63.3 索力调整的分析73.3.1 静载作用下索力调整的分析73.3.2 考虑活载作用索力调整的分析9第4章 主梁内力计算114.1 恒载内力计算114.2 活载内力计算154.2.1 横向分布系数计算234.2.2 活载内力计算244.3 温度内力计算284.4 收缩、徐变294.5 荷载组合画内力包络图29第5章 主梁配筋计算365.1 本章小结365.2 截面配筋365.3 截面验算415.3.1 垂直于弯矩作用平面内的截面复核415.3.2 弯矩作用平面内的截面复核425.4 应力验算445.5 挠度验算50第6章 横梁及桥面板计算516.1 横梁计算516.1.1 预应力损失计算526.1.2 应力验算556.1.3 截面强度验算596.2 桥面板计算60结论66致谢67参考文献68附录169附录271千万不要删除行尾的分节符，此行不会被打印。在目录上点右键“更新域”，然后“更新整个目录”。打印前，不要忘记把上面“Abstract”这一行后加一空行- II -哈尔滨工业大学毕业设计（论文）第1章 绪论1.1 课题背景1.1.1 自锚式悬索桥的发展概况1.1.1.1 前言 自锚式悬索桥不同于一般的悬索桥，它不需要庞大的锚碇，而是把主缆直接锚固到桥面板或加劲梁的两端，由它们来承担主缆中的水平力。因此，端部支撑只需承担拉索的竖向分力，这给不方便建造锚碇的地方修建悬索桥提供了一种解决方法。过去建造的自锚式悬索桥加劲梁大多采用钢结构。2002年7月在大连建成了世界上第一座钢筋混凝土材料的自锚式悬索桥金石滩金湾桥，为该类桥型的研究提供了宝贵的经验。1.1.1.2 历史发展 19世纪后半叶，奥地利工程师约瑟夫朗金和美国工程师查理斯本德分别独立构思出自锚式悬索桥的造型。本德于1867年申请了专利，朗金于1870年在波兰建造了一座小型的铁路自锚式悬索桥。20世纪初期自锚式悬索桥在德国兴起。1915年，德国在科隆的莱茵河上建造了第一座大型自锚式悬索桥科隆迪兹桥，主跨185m。世界各国的工程师都认为该桥是一种创新，在它建成的15年里影响了其它桥梁的设计。于1929年在德国建成的科隆米尔海姆桥，主跨315m，是当时欧洲跨径最大的悬索桥。此桥虽于1945年被毁，但它至今仍然保持着自锚式悬索桥的跨径记录。在20世纪30年代，工程师们认为自锚式悬索桥加劲梁中的轴力将使该种桥梁的受力性能接近于弹性理论，所以这段期间美国和德国修建了许多座自锚式悬索桥。1.1.1.3 现代自锚式悬索桥 1990年修建的日本此花大桥，又名大阪北港桥，是自1954年以来修建的第一座大型自锚式公路悬索桥，跨径300m。韩国永宗大桥是世界上第一座双层行车的公铁两用自锚式悬索桥，其结构造型和尺寸都与此花大桥很相似。此外，还有美国旧金山奥克兰海湾新桥、韩国Sorok桥、爱沙尼亚Muhu岛桥等都是自锚式悬索桥。自锚式悬索桥在我国修建较少，而且这种桥型在国内的发展也较落后于国外。2002年在大连建成了世界上第一座加劲梁采用钢筋混凝土材料的自锚式悬索桥，使这种桥型在我国也得到发展。至目前为止，国内外自锚式悬索桥已修建了20余座。1.1.2 自锚式悬索桥的特点自锚式悬索桥的主缆直接锚固在加劲梁的两端，所以它有其自身的特点。1.1.2.1 自锚式悬索桥的优点1.不需要修建大体积的锚碇，可以在地质条件差的地方修建。2.因受地形限制小，可结合地形灵活布置，既可做成双塔三跨的悬索桥，也可做成单塔双跨的悬索桥。3.保留了传统悬索桥的外形，桥梁外形美观。4.采用混凝土加劲梁的自锚式悬索桥：1).钢筋混凝土加劲梁由于承受主缆传递的压力，刚度会提高，可节省大量预应力构造及锚具，同时也克服了钢在较大轴向力下容易压屈的缺点。2).克服了以往自锚式悬索桥用钢量大，建造和后期维护费用高的缺点，能取得很好的经济效益和社会效益。3).采用钢筋混凝土材料造价低，结构合理，桥梁外形美观，所以不仅局限于在地基很差、锚碇修建困难的地区修建。自锚式悬索桥是一种在中小跨径上很有竞争力的方案。1.1.2.2 自锚式悬索桥的缺点1.由于主缆直接锚固于加劲梁上，梁承受了很大的轴向力，为此需加大梁的截面，对于钢结构的加劲梁会明显增加造价，对于混凝土梁则增加了主梁自重，从而增加了主缆用钢量，所以这种桥型的跨径是受限的。2.施工步骤受到限制，主缆锚固于主梁上，所以必须在主梁、主塔做好之后再吊装主缆，安装吊索，因此需要搭建大量临时支架以安装主梁。所以自锚式悬索桥若跨径增大，其额外的施工费用就会增多。3.锚固区局部受力复杂。1.1.3 设计的主要内容了解自锚式悬索桥的结构形式及结构特点；掌握这类桥梁的结构计算方法，包括静载索力计算、主梁内力计算、温度梯度计算、配筋计算等；熟练运用各种程序进行桥梁设计计算，熟悉计算机绘图，提高桥梁设计的能力。1.1.3.1 静载索力计算 熟练掌握struct程序，建立静载索力计算模型及索力调整模型，利用程序求得结构在静载作用下的索力。1.1.3.2 主梁内力计算 学习ansys程序，建立成桥模型，求得主梁分别在恒载、活载、温度作用下的内力，再进行内力组合，画出主梁的内力包络图。1.1.3.3 主梁配筋计算 由于主梁承受很大的轴向力，相当于提供了免费的预应力，只需配普通钢筋。按偏心受压构件进行主梁配筋计算并验算。1.1.3.4 绘图 绘制桥型布置图、结构图、配筋图。双击上一行的“1”“2”试试，J(本行不会被打印，请自行删除)第2章 总体设计和构造形式的选择2.1 大桥概况万新大桥位于抚顺市区东部，跨越浑河，道路等级为城市主干道，机动车道为双向6车道，横断面布置形式为：2.5m人行道+3.5m非机动车道+2.5m索区+24m机动车道+2.5m索区+3.5m非机动车道+2.5m人行道=41m。万新大桥全长476.15m，跨径布置为（35+18+15+70+160+70+15+16+24+29.15+24）m。其中主桥为自锚式钢筋混凝土悬索桥，长度330m,跨径为（15+70+160+70+15）m。南岸引桥为（35+18）m两跨预应力混凝土箱梁，北岸引桥为16m跨径预应力混凝土简支空心板和（24+29.15+24）m三跨预应力混凝土箱梁。2.2 总体设计及构造形式的选择2.2.1 结构体系主桥为双索面自锚式混凝土悬索桥，主跨160m，边跨70m，边主跨之比1：2.29。锚固跨15m，全长15+70+160+70+15330m。主梁为单箱五室箱梁，主缆中心距26.5m。 图21 主桥平面图2.2.2 构造形式主梁采用钢筋混凝土箱梁，箱梁标准端面为单箱五室，梁宽41m，梁中心高度2.5m，设双向1.5横坡。箱梁顶板厚20cm,底板厚18m，边腹板厚50cm,中间腹板厚40cm。箱梁内每5m设一道横梁，横梁中间厚度40cm，端部加厚为95cm，横梁内配置54根15.24mm钢绞线预应力束，分两束布置。 图22 主梁横断面图索塔上设置装饰性避雷针，使门式塔形成富于变化且高而挺拔的H型刚性桥塔。主塔采用矩形截面，尺寸2.5m*3.5m。上横梁采用由两条曲线组成的变截面梁。塔柱为实体截面，上下横梁为箱形截面。基础采用扩大基础。边墩采用钢筋混凝土双圆柱墩，直径2.0m。基础采用扩大基础。主缆与主梁的夹角为8度，失跨比采用1：6。主 缆直径54.3cm，由85根54mm镀锌钢丝绳组成，钢丝标准强度为1960Mpa，主缆由单根连续的钢丝绳绕过全 图23 主塔部索鞍形成。吊杆沿顺桥向间距5m，吊杆采用121*7.1mm镀锌高度平行钢丝，强度为1670Mpa。2.3 主桥施工方法首先施工主塔及边墩扩大基础，爬模施工塔柱和边墩，同时施工临时墩，安装贝雷桁架，立模浇筑锚固跨。安装塔顶索鞍和梁上索鞍，架设主缆，同时在支架上施工主跨和边跨主梁。主缆和主梁完成后，张拉主梁内横向预应力筋，安装索夹、并张拉吊杆使主梁脱模，张拉吊杆过程中需顶推塔顶索鞍。引桥主梁同步施工完毕后，进行全桥桥面铺装、护栏、伸缩缝等施工。第3章 理想索力的计算3.1 恒载集度计算在CAD中求得主梁面积、惯性矩，由面积及容重可求得一期、二期恒载集度。计算列于表31： 表31 恒载集度计算表面积（）容重()集度()主梁16.05226417.352桥面铺装2.64（混凝土垫层）25661.44（沥青层）2333.12索区6.057*0.95*57*2/3002554.665横梁8.4096*0.4*5*61/3002688.91758.0496*0.55*61/6002612.226斜承5.298*0.95*61*2/3002521.545侧立板0.6554*0.95*61*2/300256.326人盖板1.2*22662.4人行道0.23*22511.5非机道0.21*2239.66栏杆12总荷载集度q=795.7154。3.2 吊索的理想索力计算悬索桥的理想索力的计算和斜拉桥类似，主要采用不可压缩或拉伸的结构了计算静载内力。最方便直观的方法就是将主缆和吊索切断，用力代替。具体计算方法如下：忽略主缆对主梁的轴向作用，只取主梁为计算构件，原吊杆作用位置用一个竖向支撑代替，静力计算后，原吊索处的支反力就接近于理想索力。计算模型如图31所示，用struct程序进行计算，可求得原吊索处的各支撑的支反力，所得支反力就接近于理想索力，见表32。 图31索力计算模型表32 原吊索处支反力吊索编号索力(KN)吊索编号索力(KN)吊索编号索力(KN)34511.605443978.61823978.45153835.752463978.568843979.04574016.847483978.579863976.83293968.322503978.576883985.091113981.327523978.577903954.265133977.832543978.577924036.726153978.808563978.577974036.726173978.399583978.577993954.265193979.059603978.5771013985.092213976.828623978.5771033976.828233985.092643978.5771053979.059253954.265663978.5771073978.399274036.726683978.5771093978.808324036.726703978.5771113977.832343954.265723978.5771133981.327363985.091743978.5761153968.322383976.832763978.5791174016.847403979.045783978.5681193835.752423978.451803978.611214511.6053.3 索力调整的分析3.3.1 静载作用下索力调整的分析由于主塔采用滑动索鞍以及有一定的预偏量，可以使桥塔在恒载作用下不受弯，调索时只需控制主梁的弯矩。使主梁弯矩尽量上下均匀。将得到的初始索力读入struct程序，建模时忽略吊杆单元，模型见图32，将初始吊索力按节点荷载加在原吊索两端。经过计算可得到主梁、主缆等的内力，而实际的吊索力就是读入的初始索力。调整时根据主梁的弯矩图来调整读入的初始索力值，直到主梁的内力满足要求为止。 图32 索力调整模型将表32中的初始索力读入struct程序，可得主梁内力图，见图33所示。 3488.328 3488.328 M（弯矩图）单位：KNm -1500 1990 Q（剪力图） 单位：KN 92344N（轴力图）单位：KN图33 主梁恒载内力图由于主梁在恒载及读入的初始索力作用下的内力图较均匀，则认为读入的表32中的初始索力即为吊索在恒载作用下的理想索力。3.3.2 考虑活载作用索力调整的分析考虑恒载和活载叠加后的效果，可以用恒载的应力抵消一部分活载产生的应力。即使主梁在恒载作用下的跨中弯矩为负而支点处的弯矩为正，反复调整读入的索力值，直到主梁内力满足要求为止。调整后吊索的理想索力见表33：表33 吊索的理想索力（考虑活载作用）吊索编号索力(KN)吊索编号索力(KN)吊索编号索力(KN)34511.605443978.61823978.45153835.752463978.568843979.04574016.847483978.579863976.83293968.322503978.576883985.091113981.327523978.577903954.265133977.832543978.577924036.726153978.808563978.577974036.726173978.399583978.577993954.265193979.059603978.5771013985.092213976.828623978.5771033976.828233985.092643978.5771053979.059253954.265663978.5771073978.399274036.726683978.5771093978.808324036.726703978.5771113977.832343954.265723978.5771133981.327363985.091743978.5761153968.322383976.832763978.5791174016.847403979.045783978.5681193835.752423978.451803978.611214511.605调整后主梁的内力见图34。这时主梁的弯矩不均匀，吊索力也比不考虑活载的情况稍大一些。但叠加活载后产生的应力可抵消一部分活载产生的不利应力，从而使结构的总体受力更合理。 21257 21005 M（弯矩图）单位：KNm -9667 -9341 -20517 2973 2916 3694Q（剪力图）单位：KN-3685 2919 296495513N（轴力图）单位：KN 图34 主梁恒载内力图第4章 主梁内力计算4.1 恒载内力计算用ansys 程序建立成桥模型并进行计算。模型共210个节点，265个单元，主梁、主塔单元类型为beam3，主缆和吊索单元类型为link10。主缆吊索的初应变由主缆内力及吊索的理想索力反求得到。主缆线型为二次抛物线。模型如图41所示。 图41 主梁计算模型在调整模型的过程中发现，主缆线型对吊索内力的影响非常大，反复调整主缆线型，使恒载作用的下吊索内力接近与理想索力，于是可得主缆线型方程为：左边跨：右边跨：中间跨：（主跨跨中为原点）由程序计算可得主梁的恒载内力，弯矩值列于表41，剪力值列于表42，内力图见图42。表41 主梁恒载弯矩 （Nm）节点号弯矩节点号弯矩节点号弯矩11.99E-07421787140.37824305344.742383616.92143-1916232.7833120201.93-4230362.444-508190.16847036547.624-3400359.845-4097743.9855955297.15-7567953.446-2571607.3869969905.726-6294142.847-6043067878986918.17-1001792948-4395035.38813093732.18-8303412.749-7744599.98912202949.99-1158649350-59713569016395498.210-9434888.851-9195708.49115590450.311-1228088152-72944289219861854.512-9696306.453-103907449319135662.613-1210932854-8359104.69418289456.114-9096396.155-113250629512445653.315-1108106056-9161249.3961198293516-7644859.757-11995033976522620.4617-9206255.458-9697748.5986450981759-12398060991381745.4419-6496026.260-9966520.11001708478.820-2230410.961-12532577101-2962384.121-2962391.862-9966521.4102-2230399.5221708475.763-12398062103-6496011.2231381746.9264-9697752.4104-5352325246450988.1165-11995039105-9206235.12565226338106-7644837.52611982954.167-11325069107-11081036271244567968-8359113.6108-9096371.32818289385.669-10390754109-12109303291913549670-7294439.7110-9696280.73019861790.571-9195721.3111-122808553115590488.672-5971370.3112-94348643216395535.373-7744615.5113-115864693312202985.874-4395052.2114-8303390.53413093766.875-6043085.1115-10017908358986951.5176-2571626.7116-6294125369969937.8877-4097764.6117-7567938.237595532878-508212.16118-3400348387036577.2679-1916256119-4230354393120230.27801787115.82120383621.142404305371.8581492891.3381211.9866E-0741492917.171表42 主梁恒载剪力 （N）节点号剪力节点号剪力节点号剪力1-11529664248183082-5254622846072.543-156273683-25660583-133152044436302.284-5670194667518.245-160997485-26053635-150904346389064.686-606324648999547-165873287-26422457-168532648340306.688-6432068313712.949-170881789-26765399-186016150290221.790-67750010138877.551-176003191-270808111-203334952239007.192-70904212-34310.553-181217593-66103713-220469254186863.594133800214-20565455-186504495-81443215-237399956133994.496118460716-37496157-191843397-97086317-25410845880605.2898102817518-54204659-197213599-113021319-27057656026903.37100868825.920-70672761-2025941101-129231321-286786662-26902.9102706725.422-86882863-2079643103-145699423-302721664-80604.8104542044.824-102817765-2133032105-162407825-318364866-133994106374960.226-118460967-2185902107-179338527-333700268-186863108205653.328-133796369-2238045109-196472829-129003770-23900711034310.4730709001.571-2289260111-213791631-132153872-290221112-13887732677500.673-2339345113-231275133-135583274-340306114-31371234643206.975-2388103115-248903235-139271476-389064116-48999436606324.777-2435340117-266655537-143201978-436302118-66751738567019.579-2480868119-284510939-147357680-481829120-84607140525462.681-2524501121115296641-1517209主梁在恒载作用下各截面的轴力相等，N=-99059340.3N 1986179019861854M（弯矩图）单位：N.m -12280881-12398062-1228085584410768988313233831152966Q（剪力图）单位：N-3324853-2691432 -2845614N（轴力图）单位：N 99059340.3 图42 主梁恒载内力图4.2 活载内力计算本设计中荷载等级为城市A级荷载，人群荷载，非机动车荷载。城A荷载，跨径时，计算弯矩时按均布力q10.0KN/m，集中力P300KN计算，计算剪力、轴力时按均布力q15.0KN/m，集中力P300KN计算。本设计主跨跨径L160m，也按此规定取值。用ansys程序求得桥梁支点、L/8、L/4、3L/8、L/2等截面的纵向影响线，再加载可求得这些截面在各活载作用下的最不利内力，列于表43，44，45。 表43 汽车荷载作用下主梁内力边跨支点弯矩（Nm）剪力（N）轴力（N）最大轴力-0.00627-257109.57855040.0125最小轴力-0.00627247364.156-790948.529最大剪力-0.00582252537.077-769611.709最小剪力-0.00447-476845.79634714.6721最大弯矩-0.0031514909.313-64500最小弯矩-0.01029-22672.6006-481195.178边跨L/8弯矩剪力轴力最大轴力1375118.637-209858.49255040.0125最小轴力2827047.8213285.862-790948.529最大剪力-1280831.728223344.185-763031.504最小剪力2736220.637-396206.88836891.1076最大弯矩2834893.737-105033.04436251.7025最小弯矩-1412025.607171118.3523-597882.505边跨L/4弯矩剪力轴力最大轴力2827777.68-145223.266455040.0125最小轴力-2754902.04145262.274-790948.529最大剪力2581025.14207204.319-506603.243最小剪力4661761.51-297027.59740292.3363最大弯矩5369614.078437.344240213.9023最小弯矩-2870509.02154432.219-756123.669边跨3L/8弯矩剪力轴力最大轴力3633101.75-95507.502755039.9825最小轴力-3458482.2877319.2144-790948.529最大剪力3124691.9217878.7147-501388.523最小剪力5268310.27-229039.152843080.6566最大弯矩6361400.4593953.180944115.6025最小弯矩-3651988.2890556.37-748280.429边跨L/2弯矩剪力轴力最大轴力4321134.52-30953.834455039.9825最小轴力-3910087.439211.3868-790948.529最大剪力4063706.537266325.5946-208170.386最小剪力4196076.75-162668.5042-238713.63最大弯矩6523273.72205239.6636149869.0325最小弯矩-4256020.4329468.0708-730576.829边跨5L/8弯矩剪力轴力最大轴力4548454.216316.24255039.9825最小轴力-3883317.9-24845.2655-790948.529最大剪力3965278.882322697.054-106248.15最小剪力3070961.306-127345.0153-333913.856最大弯矩5834760.92285767.121153485.1523最小弯矩-4397594.731888.3534-710494.269边跨3L/4弯矩剪力轴力最大轴力3722224.74380925.73955039.9825最小轴力-3402189.37-92894.5777-790948.529最大剪力2874709.928404655.939-21439.689最小剪力-1800764.42-111955.1428-693378.468最大弯矩3977737390289.60554797.1123最小弯矩-4239813-4974.9291-532530.999边跨7L/8弯矩剪力轴力最大轴力1129698.28430409.925355039.9825最小轴力-2708126.06-161069.2132-790948.529最大剪力1428316.144469611.012316478.59962最小剪力-625758.13-169856.939-745708.996最大弯矩2071360.988394172.2263-21541.852最小弯矩-3930251.57-36193.2444-592689.245中跨支点弯矩剪力轴力最大轴力-2709452.94-60561.887955039.9825最小轴力-1292921.28-69116.06-790948.529最大剪力689147.508154421.6891-565598.614最小剪力-2683303.13-518811.498-183177.7527最大弯矩919034.84133702.4142-405275.334最小弯矩-4478499.57-379252.58-397806.603中跨L/8弯矩剪力轴力最大轴力-1786286.519-47872.406755039.9825最小轴力-517987.441-92102.7118-790948.529最大剪力2678893.935109426.1185-325412.067最小剪力1944811.455-376951.736-321699.569最大弯矩2793622.682-21437.6028-169132.2627最小弯矩-2627056.81-46594.3447-369933.924中跨L/4弯矩剪力轴力最大轴力-1064515.913-34949.428355039.9825最小轴力893903.09-114856.2346-790948.529最大剪力4760430.369169533.2409-286818.626最小剪力3443054.06-295702.347-553377.511最大弯矩5752647.9485560.4664-393729.981最小弯矩-2047440.31-47423.9524-477346.356中跨3L/8弯矩剪力轴力最大轴力-547407.1-21867.5225255039.9825最小轴力2939485.7-137450.8481-790948.529最大剪力5192478.2230503.9805-388457.947最小剪力3766238.838-277086.527-596446.79最大弯矩5943873.62151998.5146-578437.827最小弯矩-1177749.284-76866.1712-313713.51中跨L/2弯矩剪力轴力最大轴力-231486.77512256.6584355039.9825最小轴力5622233.55139597.279-790948.529最大剪力4712278.585256745.3315-523894.085最小剪力1119696.604-266446.034-509593.85最大弯矩6163352.36141039.8202-728480.353最小弯矩-324837.238-10721.93988-15471.4634 表44 人群荷载作用下主梁内力边跨支点弯矩（Nm）剪力（N）轴力（N）最大轴力-1.94E-07-44244.45967643.2836最小轴力-1.72E-0738942.919-120215.4最大剪力-1.79E-0738942.5802-120213.7最小剪力-1.79E-07-44244.12077641.6222最大弯矩-2.24E-071.64E-034.18E-02最小弯矩-2.39E-07-5301.54221-112572.1边跨L/8弯矩剪力轴力最大轴力304762.9-33416.23687643.28.64最小轴力-27916.81133780.4903-120215.4最大剪力-233342.45334672.1798-120164最小剪力258939.542-34307.92627591.9212最大弯矩304762.9-33416.23687643.2864最小弯矩-27916.81133780.4903-120215.4边跨L/4弯矩剪力轴力最大轴力583143.015-18759.78677643.2836最小轴力-565346.4423455.6351-120215.4最大剪力-392861.36927619.0136-119948.2最小剪力410657.944-22923.16517376.1132最大弯矩583144.756-18759.94737642.4529最小弯矩-565348.18123455.7957-120214.6边跨3L/8弯矩剪力轴力最大轴力695950.336-7603.333837643.2836最小轴力-715451.51913130.7825-120215.4最大剪力-436897.65621312.624-119641最小剪力417396.473-15785.17547068.9113最大弯矩695950.336-7603.333837643.2836最小弯矩-715451.51913130.7825-120215.4边跨L/2弯矩剪力轴力最大轴力717842.5767053.113587643.2836最小轴力-820947.1782805.92454-120215.4最大剪力-143005.93921306.4975-52565.91最小剪力39901.3363-11447.4594-60006.19最大弯矩717842.5767053.113587643.2836最小弯矩-820947.1782805.92454-120215.4边跨5L/8弯矩剪力轴力最大轴力637873.63617881.33717643.2864最小轴力-829085.569-2356.50468-120215.4最大剪力-16437.091126497.9824-29628.65最小剪力-174774.843-10973.15-82943.45最大弯矩637881.62217880.99817642.4529最小弯矩-829093.556-2356.16568-120214.6边跨3L/4弯矩剪力轴力最大轴力403278.01332537.78637643.2836最小轴力-753896.247-12681.3608-120215.4最大剪力17230.270335889.5205-10146.13最小剪力-367848.504-16033.095-10