150方大罐及盘梯计算书.doc

拱顶储罐计算书 10一,设计条件： 设计压力： -0.52Kpa 介质密度：1000Kg/ 腐蚀程度为一般的液体 设计温度： -19 150 基本风压：0.65Kpa 基本雪压：0.6Kpa 地震设防烈度：7度二,罐壁板设计计算厚度mm-计算压力；pa-圆筒内直径；mm-设计温度下圆筒材料许用应力；Mpa-焊接接头系数；厚度附加量 C=+-钢板负偏差；mm-腐蚀余量；mm150直径5600mm筒高6600mm=2x+=2x+x9.8x6.600x=66.68x=5600=120=0.9=1.73mm=0.6=1.0C=1.64.33罐壁板名义厚度取6.0mm三,罐顶结构设计：扇形顶板计算：曲率半径 1.2D-贮罐直径；mm-如图示； 。-如图示； 。-中心孔直径； mma-如图示；mmb-如图示；mm-如图示；mmn-顶板块数；展开长度;mm大头弧长;mm小头弧长;mm 大头展开半径;mm小头展开半径;mm大头弦长小头弦长150D=5600=6700mm=1500=24.70276.4272a=15b=30=5600-30=5570n =16213711343353082.0754.71127.3331.8四,罐顶的设计(1),设计内压力 -设计压力；Mpa -罐顶单位面积的自重；Mpa(2),设计外压力 -罐顶单位面积自重；Mpa -罐内设计负压；Mpa-附加载荷；Mpa(3),光面拱顶（自支承式）稳定性验算 许用应力;Mpa-罐顶板有效厚度；mm(注：罐顶腐蚀余量取1.5,规定厚度负偏差小于-0.25,即=0)-拱顶球面内半径；mm-设计温度下材料弹性模量；Mpa稳定条件： 结论：罐顶重约1280Kg=2x=0.51x1.49x=0.51x+=1.2x=1.71 x以6mm的板进行验算=4.5=6700=189 x=8.53x8.53x1.71 x此拱顶满足稳定性条件五,包边角钢截面尺寸的确定连接处许用最小面积；mmP-罐顶设计压力；Mpa-贮罐内直径；mm-设计湿度下圆筒材料许用应力；Mpa-焊接接头系数-罐顶起始角； （。）连接处的有效截面积A-角钢截面面积；m-罐顶厚度；mm-罐壁厚度；mm满足要求条件：A结论：P1.71 x=5600=120=0.9=24.7027=134.9取角钢63x63x6进行校核=728.8=4.4=4.4 A=1348.31348.3134.9采用角钢63x63x6满足要求六,风载荷作用下罐壁稳定校核许用风载荷 ；Mpa；mm；mm-贮罐内直径；mm-罐壁的当量高度；mm-最薄层罐壁板的厚度；mm-第i层罐壁的当量厚度；mm-第i层壁板的实际高度；mm-第i层壁板的有效厚度；mm风载荷 -风压高度变化系数-建罐地区的基本风压值；Mpa-贮罐顶部呼吸阀负压设定压力的1.2倍；Mpa稳定满足条件： 结论：=5600=5=6600=10.23x=1.0=0.65 x=0.5 x=1.9625x10.23 x1.9625x风载荷下满足稳定条件七,地震作用下储罐稳定校核采用JB/T4735-97附录C进行校核(1),储罐与储液耦合振动的基本周期-罐内贮液高度；mm-储罐内直径；mm-罐壁高度三分之一处的有效厚度；mm(2),罐内储液晃动的基本周期为：-储罐内直径；mm-罐内贮液高度；mm g-重力加速度；m/ctgh-双曲余切函数符号；(3), 查JB/T 4735-97表可得特征周期三类场地近震Tg ；s(4), 水平地震影响系数：设防烈度取级 =0.45-相应耦合振动基本周期的水平影响系数，(5), 动液系数fr1.5时；1.5时；-罐内贮液高度；mm-储罐内半径；mm(6), 储罐的水平地震作用储液的等效质量 -综合影响系数；取0.4 m-储液的总质量；kg-水平地震影响系数；(7), 水平地震作用对储罐底面产生的弯矩Q-储罐水平地震作用，N-罐内贮液高度；mm (8), 底层罐壁的轴向临界应力；Mpa-操作温度下罐壁材料弹性模量；Mpa-底层罐壁的有效厚度；mm-底层罐壁的平均直径；mmH-罐壁的高度；mm底层罐壁的轴向许用临界应力；Mpa-储罐重要度系数(9)罐壁的抗震验算罐底周边单位长度上的提离力：；N/mm-水平地震作用对储罐底面产生的弯矩；N/mm-底层罐壁的平均直径；mm罐底周边单位长度上的提离反抗力：;N/mm当时取-罐底边缘板的有效厚度；mm-储液的密度；kg/-罐内贮液高度；mm-罐底环形边缘的材料屈服点；Mpa-底层罐壁的平均直径；mm-底层罐壁底部所承受的重力；N (罐体金属总重的80%与罐保温体重量之和)罐壁底部轴向压应力时2时 -底层罐壁的截面积；m -底层罐壁的截面抵抗矩；（=0.785）抗震满足条件：结论：(10),储液晃动波高计算-储罐内半径；mm阻尼比修正后相应于储液晃动基本周期的水平地震影响系数 -罐内储液晃动的基本周期；s -相应储液晃动基本周期的水平地震影响系数， 要求满足条件：储液上表面至罐顶部距离大于储液晃动波高。结论：=6100=5600=4.4=58.0 x=5600=6100g=9.81=2.5Tg=0.4=0.41=6100=2800=2.18=0.800=0.4m=150244=0.41=120195=1.93x=6100=5.30x=189x=4.4=5608H=66000.20830.84=0.9=22.84=5.30x=5608=21.46=4.4=1000=6100=235=5606=1.1x15.02=1.56x2.35 x=0.9967.237.2316.2抗震验算合格=4125=2.5=0.073=0.118=486.8486.8mm1000mm,满足要求九,盘梯简图（见下页）九,盘梯计算(1)盘梯的形式(2),平台高度平台上表面至罐壁包边角钢顶面的高度-拱顶高度；mm -球形拱顶外半径；mm-平台端部至罐壁内表面的距离；mm-贮罐内半径；mm-罐壁高度；mm(3),内侧板展开长度-盘梯下端到罐底上表面的距离；mm(4),外侧板展开长度内侧板半径 -盘梯宽度；mm-距离罐内壁的距离；mm (5),三角架个数 -相邻三角架的垂直间距；mm(6),三角架在罐壁上的水平位置-内侧板及外侧板的宽度；mmR1-内侧板半径；mm-底层罐壁外半径；mm-第n个三角架到平台上表面的距离；mm (7),盘梯包角(度) 整个盘梯通过焊于贮罐体上的若干个支