砚山县不动产登记中心办公楼结构设计毕业论文.docx

砚山县不动产登记中心办公楼结构设计毕业论文目录摘要1前言2第一章工程概况81.1 设计概况81.1.1 建设项目名称81.1.2 建设地点81.1.3 设计资料81.2 结构承重方案选择81.3 主要构件选型及尺寸初步估算91.3.1. 主要构件选型91.3.2. 梁板、柱截面尺寸估算9第二章板的计算112.1 板的截面有效高度112.2 板荷载的确定112.2.1 楼面板的荷载112.3 板的内力计算122.3.1楼面板的计算122.3.2楼板配筋计算14第三章次梁的计算153.1 正截面计算153.1.1次梁的计算简图153.1.2荷载的确定153.1.3内力计算及钢筋的配置153.2 斜截面计算16第四章框架的计算184.1 框架计算简图的确定184.2梁柱线刚度计算194.3 荷载的确定（标准值）204.3.1 恒载204.3.2 活载234.4 竖向恒载作用下框架受荷总图234.4.1竖向恒载作用下框架受荷总图234.5框架梁柱内力的计算274.5.1框架梁柱弯矩的计算（采用弯矩二次分配）274.6 风荷载作用下的弯矩计算344.6.1 风荷载标准值的计算344.6.2 风荷载作用下框架的内力计算354.6.3风荷载作用下的内力图（梁的弯矩，根据其线刚度进行分配）374.6.5 风荷载作用下框架的侧移验算384.7 水平地震作用计算394.7.1荷载的确定394.7.2 地震作用的计算394.8框架的内力组合（以第一层进行组合）444.8.1框架梁的内力组合444.8.2 框架柱的内力组合454.9 框架梁的配筋计算474.9.1 AB跨一层梁474.9.2 BC跨一层梁484.10 框架柱的配筋计算（仅对底层中柱进行配筋计算）504.10.1正截面计算504.10.2 斜截面的计算52第五章楼梯的计算535.1 梯段板的设计535.1.1 梯段板数据535.1.2 确定板厚（斜板不做刚度验算）545.1.3 荷载计算545.1.4 内力计算545.1.5 配筋计算555.2 平台板设计555.2.1确定板厚555.2.2 荷载计算555.2.3 内力计算565.2.4 配筋计算565.3 平台梁设计565.3.1 确定梁尺寸575.3.2 荷载计算575.3.3 内力计算575.3.4 配筋计算57第六章基础设计596.1地基承载力特征值596.2初步选择基底尺寸596.3验算持力层底基承载力596.4计算基底净反力606.5抗冲切验算606.5.1柱边基础截面抗冲切验算606.5.2变阶处抗冲切验算606.6配筋计算61结束语64参考文献66致谢67第一章 工程概况1.1 设计概况1.1.1 建设项目名称砚山县不动产登记中心办公楼1.1.2 建设地点云南省文山壮族苗族自治州砚山县江那镇七乡大道旁1.1.3 设计资料 砚山县不动产登记中心办公楼,不超过可占用土地，建筑面积在4147m2，层高为3.6m，办公楼采用内廊式。其各层楼的具体布置见图纸。地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度2.44m左右的素填土，承载力的特征值为60kPa,以下为1.4m-4.20m左右的含砾粉质粘土层，承载力的特征值为120kPa，再下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的灰岩，其承载力的特征值为250kPa，可作为天然地基持力层。钻孔揭露深度内未见有地下水,勘察场地周围无地表水体，不存在地下水对建筑物的影响。气象资料：全年主导风向：偏南风、夏季主导风向，常年降雨量为：350mm，时间是57月，基本风压为：0.4kN/m2（类二组）抗震设防要求：抗震等级7级底层室内主要地坪标高为0.000，室外-0.4501.2 结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用图1.1框架布置。图1.1 主体框架布置1.3 主要构件选型及尺寸初步估算1.3.1. 主要构件选型（）梁板柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构（）墙体采用：页岩空心砖（）墙体厚度：内外墙均为200mm（）基础采用：柱下独立基础1.3.2. 梁板、柱截面尺寸估算（1）主梁:纵向主梁的跨度为L=6000mm h=(1/81/12)L=750mm500mm取h=600 mm取故纵向框架主梁初选截面尺寸为：横向主梁的跨度为L=6000mm h=(1/81/12)L=750mm500mm取h=600 mm取故横向框架主梁初选截面尺寸为：纵向主梁的跨度为L=2400mm h=(1/81/12)L=300mm200mm取h=450 mm取故纵向框架主梁初选截面尺寸为：（2）次梁：取取取故次要框架梁初选截面尺寸为：（3）板：板均按双向板进行计算。双向板不做刚度验算的最小高度h=（1/401/50）L（L为短向跨度），取较大的短向跨度L=3000mmh=75mm60mm取h=100mm（4）框架柱:取第二榀框架计算根据公式：其中为轴压比限值，一般取各层的重力代表值近似取,由结构平面布置图可得中柱的负荷面积是（66）/2(6+2.4)/2=64.2，则竖向荷载的轴压力估计值：则初选截面 360000203712第二章板的计算板采用整体现浇式，板厚h=100mm，采用C35混凝土，板筋采用HRB400级钢筋，所有板都按双向板计算，板跨中和支座的中的内力采用弹性理论来计算。取标准层楼板进行计算。2.1 板的截面有效高度拟定板的厚度h=10mm,则板的有效高度短边方向：长边方向：2.2 板荷载的确定2.2.1 楼面板的荷载标准层楼面大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚1：3干硬性水泥砂浆面上撒2厚素水泥浆结合层一道1.16KN/100厚现浇钢筋混凝土板0.1m252.5KN/10厚混合砂浆0.01m170.17KN/合计 3.83 KN/楼面活荷载阳台、走廊为2.3 板的内力计算板内钢筋采有HRB400，查表得C35的混凝土2.3.1楼面板的计算楼面恒载标准值：3.83KN/m2活载标准值：楼面 2.0 KN/m2走廊2.5KN/m2楼面恒载设计值：楼面 g=3.83KN/m21.2=4.596KN/m2活载设计值：楼面q=2.0KN/m21.4=2.8KN/m2走廊q=2.5KN/m21.4=3.5KN/m2合计楼面： p=g+q=4.596KN/m2+2.8KN/m2=7.4KN/m2走廊： p=g+q=4.596KN/m2+3.5KN/m2=8.1KN/m2板均按弹性理论计算,在求板各区格板跨内正弯矩时,按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算.取荷载:楼面: g=g+q/2=4.596KN/m2+2.8KN/m2/2=6.0KN/m2q=q/2=2.8KN/m2/2=1.4KN/m2走廊: g=g+q/2=4.596KN/m2+3.5KN/m2/2=6.35KN/m2q=q/2=3.5KN/m2/2=1.75KN/m2在g作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩部长爱板的中心点处，在q作用下各区格板四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。在求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载：p=g+q.按双向板计算系数表进行内力计算,计算简图及计算结果见表2.3.1。由该表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值进行计算。表2.3.1板内力计算区格ABlx/ly2.9/5.9=0.4922.9/5.9=0.492跨内计算简图u=0 mx(0.046.0+0.05591.4)2.92=2.68kN.m/m(0.046.0+0.05881.4)2.92=2.71kN.m/mmy(0.00386.0+0.00791.4)2.92=0.285kN.m/m(0.00386.0+0.0061.4)2.92=0.263kN.m/mu=0.2mx(u)2.68+0.20.285=2.737kN.m/m2.71+0.20.263=2.763kN.m/mmy(u)0.285+0.22.68=0.821kN.m/m0.263+0.22.71=0.805kN.m/m支座计算简图mx0.08297.42.92=5.16kN.m/m0.08297.42.92=5.16kN.m/mmy0.0577.42.92=3.55kN.m/m0.0577.42.92=3.55kN.m/m区格CDlx/ly2.3/5.9=0.392.3/5.9=0.39跨内计算简图u=0 mx(0.046.35+0.05881.75)2.32=1.89kN.m/m(0.046.35+0.09651.75)2.32=2.24kN.m/mmy(0.00386.35+0.00791.75)2.32=0.2kN.m/m(0.00386.35+0.01741.75)2.32=0.29kN.m/mu=0.2mx(u)1.89+0.20.2=1.934kN.m/m2.24+0.20.29=2.298kN.m/mmy(u)0.2+0.21.89=0.578kN.m/m0.29+0.22.24=0.738kN.m/m支座计算简图mx0.08298.12.32=3.55kN.m/m0.08298.12.32=3.55kN.m/mmy0.0578.12.32=2.44kN.m/m0.0578.12.32=2.44kN.m/m2.3.2楼板配筋计算各跨内、支座弯矩已求得，近似按计算钢筋截面面积，取跨内支座截面计算结果见表2.3.2。表2.3.2 板配筋计算 截面m/(kN.m)h0/mmAs/mm2选配钢筋实配面积跨中A区格lx方向2.73780171.5f8150335ly方向0.8217058.8f8150335B区格lx方向2.76380173.1f8150335ly方向0.8057057.6f8150335C区格lx方向1.93480121.2f8150335ly方向0.5787041.4f8150335D区格lx方向2.29880144f8150335ly方向0.7387052.8f8150335支座A-B5.1680323.3f10200393B-B5.1680323.3f10200393A-C3.5580222.4f8150335B-C3.5580222.4f8150335B-D3.5580222.4f8150335C-D2.4480152.9f8150335D-D2.4480152.9f8150335第三章 次梁的计算3.1 正截面计算3.1.1次梁的计算简图图3.1.1 次梁的计算简图3.1.2荷载的确定恒荷载：次梁的自重：250.25m(0.4m-0.1m)=2.188KN/m梁侧抹灰：0.01m(0.4m-0.1m)2+0.25m17=0.1445 KN/m楼板传来的荷载：合计活荷载：总3.1.3内力计算及钢筋的配置按弹性理论进行计算，次梁采用C35混凝土，钢筋采用HRB400，查表得设置一排受拉钢筋：跨中弯矩：与梁的跨度的确定：翼缘与厚度有关，规范规定T形梁截面受弯构件翼缘计算跨度取、三者中的最小值。按梁的计算跨度考虑：按梁的净距考虑：故取上面二者中的较小值判断T形截面类型：属于第一类截面钢筋面积的计算：查表得选配322有效面积为3.2 斜截面计算属一般梁截面尺寸满足要求验算是否构造配筋：因此只需按构造配置箍筋，在两端加密区配置，其余配置第四章 框架的计算4.1 框架计算简图的确定框架的计算单元如图4.1所示，取轴上的一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件，室内外高差，定为450mm+500mm=0.950m。二层楼面标高为3.600m，故底层柱高为4.55m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高）。由此绘出框架的计算简图如图4.1.2所示。图4.1 框架计算单元 荷载传递示意图 图4.1.2 框架计算简图4.2梁柱线刚度计算在框架结构中，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中框架取I=2Io（Io为梁的截面惯性矩）梁采用C35混凝土，。由于左跨梁右跨梁：i边梁EI/L=中跨梁：i中跨梁EI/L=底层柱：（AD轴）i底柱EI/L=其余各层柱：（AD轴）i余柱：EI/L=令i余柱1.0,则其余各杆件的相对线刚度为：i边梁i中跨梁i底柱则梁柱的相对线刚度如图4.1.2所示：4.3 荷载的确定（标准值）4.3.1 恒载（1）屋面30mm厚C20细石砼防水三毡四油铺小石子15mm厚水泥砂浆找平层15mm厚水泥砂浆找平层40mm厚水泥石灰焦渣砂浆3找平 10厚矿渣水泥水泥蛭石保温层（平均厚度）厚钢筋混凝土板厚石灰水泥砂浆抹底合计（2）各层走廊楼面水磨石楼面10面层，20水泥砂浆打底素水泥砂浆结合层一道100厚现浇钢筋混凝土板0.1m252.5KN/10厚混合砂浆0.01m170.17KN/合计 3.32KN/（3）标准层楼面大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚1：3干硬性水泥砂浆面上撒2厚素水泥水泥浆结合层一道1.16KN/100厚现浇钢筋混凝土板0.1m252.5KN/10厚混合砂浆0.01m170.17KN/合计 3.83 KN/（4）梁自重边横梁，纵梁 bh=300600梁自重 2.50.3m(0.6m-0.1m)=3.75 KN/m抹灰层10厚混合砂浆0.01m(0.6m-0.1m)2+0.25m17=0.221KN/m合计 3.97 KN/m中横梁 bh=250450梁自重 25 0.25m(0.45m-0.1m)=2.1875KN/m抹灰层10厚混合砂浆0.01m(0.45m-0.1m)2+0.25m17=0.1615 KN/m合计 2.35 KN/m次梁 bh=250400梁自重 250.25m(0.4m-0.1m)=2.188KN/m抹灰层10厚混合砂浆0.01m(0.4m-0.1m)2+0.25m17=0.1445 KN/m合计 2.33 KN/m基础梁 bh=250400梁自重 25 0.25m0.4m=2.5KN/m合计 2.5KN/m（5）柱自重柱 bh=250400柱自重 25 0.6m0.6m=9KN/m抹灰层10厚混合砂浆 0.01m0.6m417=0.408 KN/m合计 9.41KN/m构造柱 bh=240240柱自重 25 0.24m0.24m=1.44KN/m抹灰层10厚混合砂浆： 0.01m0.24m217=0.0816 KN/m合计 1.5KN/m（6）外墙自重：标准层墙0.23.05.0KN/m3=3.0KN/m 水泥粉刷内墙面（3.0-1.8）0.36KN/m2=0.432KN/m铝合金窗 0.35KN/m21.8=0.63KN/m水刷石外墙面（3.6-1.8）0.5KN/m2=0.9KN/m合计 4.96KN/m底层纵墙（4.55m-1.8m-0.6m-0.5m）0.2m18=5.94KN/m铝合金窗 0.35 KN/1.8m=0.63 KN/m水刷石外墙面 （3.6m-1.8m）0.5 KN/=0.9 KN/m石灰粗沙刷外墙面 （3.6m-1.8m）0.36 KN/=0.648KN/m合计 8.12KN/（7）内墙自重标准层纵墙（3.6m-0.6m）0.2m18=10.8KN/m水泥粉刷内墙面 3.0m0.36 KN/2=2.16 KN/m合计 12.96 KN/m底层纵墙（4.55m-0.6m）0.2m18=14.22 KN/m水泥粉刷内墙面 3.95m0.36 KN/2=2.84 KN/m合计 17.06 KN/m4.3.2 活载屋面和楼面活荷载标准值，根据荷载规范查得：不上人屋面： 0.5KN/m上人屋面： 2.0KN/m楼面：办公室 2.0KN/m 楼梯： 2.5KN/m走廊、阳台： 2.5KN/m4.4 竖向恒载作用下框架受荷总图4.4.1竖向恒载作用下框架受荷总图（1）AB, (CD)轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：活载：楼面板传荷载：恒载：活载：梁自重：3.97KN/mAB, (CD)轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载梁自重板传荷载17.128 KN/m+3.97 KN/m=21.1 KN/m 活载板传荷载5.625 KN/m楼面 梁：恒载梁自重板传荷载3.97 KN/m+10.772 KN/m=14.74 KN/m 活载板传荷载5.625 KN/m（2） BC轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：活载：楼面板传荷载：恒载：活载：梁自重：2.35KN/mBC轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载梁自重板传荷载2.35 KN/m+9.135 KN/m=11.48 KN/m 活载板传荷载3 KN/m楼面 梁：恒载梁自重板传荷载2.35 KN/m+5.745KN/m=8.09KN/m 活载板传荷载3.75 KN/m（3）A轴柱纵向集中荷载计算： 顶层柱：女儿墙自重：（做法：墙高1100,100的混凝土压顶）顶层柱恒载女儿墙梁自重板传荷载顶层柱活载板传荷载*标准层柱恒载墙自重梁自重板荷载=标准层柱活载板传荷载基础顶面荷载底层外纵墙自重基础自重（4）B柱纵向集中力计算：顶层柱荷载梁自重板传梁荷载顶层柱活载=板传荷载=标准柱恒载=墙梁自重板传荷载标准层活载板传荷载基础顶面恒载=底层外纵墙自重基础自重（5）框架柱自重：柱自重： 底层：1.20.6m0.6m254.55m=49.14KN 其余柱：1.20.6m0.6m253.6m=38.88KN框架在竖向恒载作用下的受荷总图如图4.4.1所示图4.4.1 恒荷载作用下的受荷总图(均为标准值)单位: 柱上集中荷载为KN 梁上均布荷载为KN/m4.5框架梁柱内力的计算4.5.1框架梁柱弯矩的计算（采用弯矩二次分配） (1)恒载作用下的弯矩计算见图4.5.1 图4.5.1恒荷载作用下的计算(kN.m)(2)活载作用下的弯矩计算见图4.5.2图4.5.2 活荷载作用下的计算(kN.m) (3)恒载作用下的弯矩图见图4.图4.5.3恒荷载作用下的弯矩图 M (kN.m) (4)活载作用下的弯矩图见图4.5.4图4.5.4 活荷载作用下的弯矩图 M (kN.m)(5)恒载作用下的剪力图见图4.5.5 图4.5.5 恒荷载作用下的剪力图 V (kN) (6)活载作用下的剪力图见图4.5.6图4.5.6 活荷载作用下的剪力图 V (kN) (7)恒载作用下的轴力图见图4.5.7图4.5.7 恒荷载作用下的轴力图 N(kN) (8)活载作用下的轴力图见图4.5.8 图4.5.8 活荷载作用下的轴力图 N(kN)4.6风荷载作用下的弯矩计算4.6.1风荷载标准值的计算其中垂直与建筑物单位面积上的风荷载标准值Z高度上的风振系数取1.0风荷载体型系数根据建筑物体型查得=1.3Z高度处的风压高度变化系数基本风压取 0.4kN/m2B迎风面的宽度 B=6m因建设地点位于密集建筑群的城市市区，所以地面粗糙度属于C类。根据各楼层标高，查得代入上失，各楼层标高处的见下表。表4.6.1 集中 风荷载标准值计算层次离地高度14.550.741.01.30.46.4328.150.741.01.30.47.67311.750.741.01.30.48.34415.350.741.01.30.49.23518.950.841.00.40.411.22622.551.01.01.30.410.76等效节点集中风荷载如图4.6.1： 图4.6.14.6.2 风荷载作用下框架的内力计算所取2轴线框架共有2根中柱，2根边柱，各柱分配到的剪力按以下公式计算。表4.6.2各层边柱柱端弯矩层y63.610.7663065.0119416.673.3130.60911.2680.293.48.52453.624.18663065.0119416.667.4460.60926.8070.359.3817.42543.635.40363065.0119416.6610.8990.60939.2390.415.6923.54433.644.63263065.0119416.6613.7410.60949.4690.4522.2627.20823.652.97163065.0119416.6616.3090.60958.7120.4526.4232.29113.660.64179332.4219416.6618.670.60967.2130.533.6133.607表4.6.3 各层中柱柱端弯矩及剪力计算层y63.610.7663065.0124231.67884.1340.8214.880.294.46510.4253.624.18663065.0124231.67889.2930.8233.460.3511.7121.7543.635.40363065.0124231.678813.6030.8248.970.419.5929.3833.644.63263065.0124231.678817.1490.8261.740.4527.7833.9623.652.97163065.0124231.678820.3530.8273.270.4532.9740.313.660.64179332.4224231.678823.30.8283.880.541.9441.94表4.6.4 梁端弯矩，剪力及柱轴力层LL边柱N中柱N边中边梁走道梁柱轴力610.8226.2110.8219.4066.76.816.812.45.68-84.9413.08532.9341.0932.9330.41610.5610.6810.682.48.9-78.2412.6442.953.0442.939.62613.7513.9213.922.411.6-67.6810.94354.5568.0854.5550.38617.4917.717.72.414.75-53.938.79260.0374.9160.0355.43619.2419.4819.482.416.23-36.446.05154.8365.3654.8348.37617.216.9916.992.414.16-17.23.044.6.3风荷载作用下的内力图（梁的弯矩，根据其线刚度进行分配） 图4.6.2风荷载作用下的弯矩图 M(kN.m)图4.6.3风荷载作用下的剪力、轴力图 V(kN) N(kN)4.6.5 风荷载作用下框架的侧移验算根据图5-8等效节点集中荷载 所示的水平荷载由公式(5-13)计算层间剪力，然后根据轴线，框架的层间侧移刚度，按公式(5-14),(5-15)计算各层的层间位移，相对侧移和绝对侧移表4.6.5风荷载作用下的框架层间剪力及侧移计算层610.7610.7663056.010.0150.3491/240000524.18624.18663056.010.0280.3341/28571435.40335.40363056.010.0410.3061/87805344.63244.63263056.010.0510.2651/70588252.97152.97163056.010.0610.2141/59016160.64160.64179332.420.0690.1531/52174由表4.6.5所示，风荷载作用下框架的最大层间位移角远小于1/550,满足规范要求！4.7 水平地震作用计算4.7.1荷载的确定质点重力荷载代表值见下图 图4.7.14.7.2 地震作用的计算a、各层水平地震作用力的确定根据设计资料，设防烈度为7度，建筑场地类别为类二组，故地震特征周期，基本自振周期按下公式计算其中为计算结构基本自振周期的结构顶点假想位移，为基本周期考虑非沉重砖墙影响的折减系数，框架常取0.60.7。 表4.7.1 假想位移的计算层次Gi (KN)VaiDiUiUi61612.4091377.77163056.0115.57253.0151820.2242259.00163056.0125.88237.2441820.2243141.22563056.0135.88211.3631820.2244032.44963056.0146.09175.3821820.2244905.67363056.0156.19129.2911944.265799.99379332.2473.173.1自振周期：计算基本周期T,其中Ut量纲为m，取则有顶部附加地震作用，系数水平地震影响系数最大值水平地震影响系数建筑结构的阻尼比取值则有各层水平地震作用力的确定因为，所以考虑顶部附加水平地震作用，其附加地震作用为：所以对于多质点体系，结构底部纵向水平地震作用标准值：附加顶部集中力：a、各质点横向水平地震作用，各楼层地震剪力及楼层间位移计算表表4.7.2 各质点横向水平地震作用，各楼层地震剪力及楼层间位移计算表层61612.40922.3536037.34124185.763056.010.001751820.22418.9534493.24119304.763056.010.002541820.22415.3527940.4396.4401.163056.010.003231820.22411.7521387.6373.8474.963056.010.003721820.2248.1514834.8251.2526.163056.010.004111944.264.558846.38330.5556.679332.420.0047最大位移发生在第一层，其楼层最大位移与楼层高之比：，小于建筑设计抗震规范（GB500112001）第5.5.1条规定的位移极限值=1/550满足位移要求。b、地震作用下框架柱的弯矩计算（反弯点法）表4.7.3各层边柱A(D)柱端弯矩及剪力计算层次63.6185.763056.0132.490.6090.3540.9350.7853.6304.763056.0148.850.6090.470.344105.5243.6401.163056.0162.10.6090.45100.6122.9633.6474.963056.0172.240.6090.45117.03143.0423.6526.163056.0179.280.6090.5142.7142.713.6556.679332.4288.960.760.7283.34121.43表4.7.4各层中柱B(C)柱端弯矩及剪力计算层次y63.6185.763056.0140.550.820.3551.0961.8453.6304.763056.0160.960.820.487.78131.6743.6401.163056.0177.50.820.45125.55153.4533.6474.963056.0190.160.820.45146.06178.5223.6526.163056.0198.940.820.5178.09178.0913.6556.679332.4298.111.0240.7312.48133.92表4.7.5梁端弯矩，剪力及柱轴力的计算层边梁走道梁柱轴力LL边柱中柱650.7845.95641.1515.8915.892.438.24-47.158.915146.45135.79647.0446.9746.972.439.14-94.199.814193.304135.79662.0962.0062.002.451.67-156.2820.233243.642179.23678.2678.1578.152.465.13-235.5433.362259.73225.92683.4183.3083.302.469.42-317.9547.351264.13231.72682.6480.2980.292.466.91-400.5963.08图4.7.2 地震作用下的弯矩图 M(kN.m)图4.7.3 地震作用下的剪力、轴力图 V(kN)N(kN)40昆明理工大学自考毕业设计（论文）建筑工程技术专业4.8框架的内力组合（以第一层进行组合）4.8.1框架梁的内力组合表4.8.1层次截面内力控制值第一层M-38.69-14.7360.03264.1367.05130.47140.63117.09398.64398.64V43.9416.6817.2-82.6476.0776.895.4190.11170.17170.17M-40.05-15.9365.43231.7270.36139.66150.57124.64358.85358.85V-44.54-17.7117.2-82.6478.2477.5397.4391.93171.5171.5M-4.5-3.559.4880.2910.3718.6721.8217.52111.9111.9V9.714.514.16-66.9117.9531.4735.1629.41101.33101.33MAB26.779.322.7316.2845.1735.9547.3147.5774.6374.63MBC-1.32-0.85002.771.582.662.622.092.774.8.2 框架柱的内力组合边柱（A柱）表4.8.2层次截面内力控制值第一层M12.439.61533.6-121.428.3861.9669.3754.43178.51178.51N1223219.417.2-4011774.761491.681765.721880.512120.542120.54M6.722.55233.6-282.311.6455.1053.6239.80376.64376.64N1262219.417.2-4011821.561538.481812.521933.162167.342167.34V-4.43-2.6717.2-82.649.0529.4030.3523.05114.35114.35中柱（B柱）表4.8.3层次截面内力控制值第一层M12.334.2441.9-133.9220.7373.4672.9356.00191.44191.44N1450.8335.43.0463.082210.521745.222167.402289.832024.22289.83M6.162.1241.9-312.4810.3666.0562.8645.59414.89414.89N1536.8335.43.0463.082313.721848.422270.602405.932127.42405.93V4061.4014.266.916.8324.7024.4818.7592.7092.70674.9 框架梁的配筋计算边跨，取第一层框架梁进行配筋。中跨，取第一层框架梁进行配筋。4.9.1 AB跨一层梁a、 正截面计算：混凝土采用C35，钢筋采用HRB400，则，设置一排受拉钢筋，则，由于板与梁是现浇因此按T形截面进行计算。确定梁的翼缘宽度：梁的翼缘跨度与梁的跨度、翼缘的厚度有关。T形截面梁受弯构件翼缘的计算跨度取，三者中的最小值。按梁的计算跨度考虑：按梁的尽距考虑：故取上面两者中的较小值，判断T形截面类型：属于一类截面钢筋面积的计算：，查表得选配，有效面积为。将跨中的钢筋全部伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（），据此计算支座上部纵向受拉钢筋的数量。支座A：选配钢筋，有效面积为支座B：选配钢筋，有效面积 b、斜截面计算：由于截面满足要求。因为考虑二者近似相等，仍按照构造配置箍筋（采用HRB400），选用双肢箍，在左跨梁两端加密区布置双肢箍，其余地方布置。考虑安全，可将除加密区的其它地方由间距200改为间距180。4.9.2 BC跨一层梁b、 正截面计算：混凝土采用C35，钢筋采用HRB400，则，设置一排受拉钢筋，则，由于板与梁是现浇因此按T形截面进行计算。确定梁的翼缘宽度：梁的翼缘跨度与梁的跨度、翼缘的厚度有关。T形截面梁受弯构件翼缘